混凝土力學性能檢測

4 4 混凝土力學性能檢測混凝土力學性能檢測 4 1 一般規(guī)定 4 1 14 1 1 混凝土力學性能現(xiàn)場檢測可分成混凝土抗壓強度 抗拉強度 抗折強度 靜力受壓彈性模量和表面硬度等檢測項目 混凝土力學性能 抗壓強度抗拉強度抗折強度靜力受壓 彈性模量 表面硬度 混凝土結(jié)構(gòu)設計是以混凝土抗壓強度 混凝土強度等級 為依據(jù) 其他的力學 性能指標如抗拉強度 抗折強度 靜力受壓彈性模量等是根據(jù)混凝土抗壓強度 按照一定的換算關(guān)系得到的 結(jié)構(gòu)性能評定過程中特別是對火災后結(jié)構(gòu)混凝土 的性能評定有時需要這些參數(shù)的實測值 混凝土抗拉強度 靜力受壓彈性模量 和表面硬度為新增檢測項目 增加表面硬度的檢測主要是為了方便評估環(huán)境作 用對結(jié)構(gòu)混凝土性能的影響程度 4 1 24 1 2 混凝土力學性能的測區(qū)或取樣位置應布置在構(gòu)件無缺陷 無損傷且具有 代表性的部位 當發(fā)現(xiàn)構(gòu)件存在缺陷 損傷或性能劣化現(xiàn)象時 應在檢測報告 中予以描述 對于工程質(zhì)量檢測來說 當構(gòu)件存在較大區(qū)域的質(zhì)量缺陷時不符 合驗收規(guī)范的驗收規(guī)定 對于這些缺陷均應按驗收規(guī)范的規(guī)定進行處理 混凝土強度非破損檢測方法的測強曲線都是基于表面無損傷和無缺陷的試件建 立的 當用于表面有缺陷和損傷部位測試時 測試結(jié)果會有系統(tǒng)的測試不確定 性或偏差 4 1 34 1 3 當委托方有特定要求時 可對缺陷 混凝土性能劣化或損傷部位混凝土 的力學性能進行專項檢測 近年來 確定缺陷或損傷等部位混凝土力學性能要 求逐漸增多 特別是確定性能劣化與損傷部位混凝土的力學性能是結(jié)構(gòu)性能評 定做出處理決策的重要依據(jù) 增加性能劣化部位混凝土力學性能的測試很有必 要 為了適應現(xiàn)場檢測的需要 本標準提供了一些缺陷 損傷及性能劣化區(qū)混 凝土力學性能的測試方法 4 2 混凝土抗壓強度檢測 4 2 14 2 1 混凝土抗壓強度的現(xiàn)場檢測應提供結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期相當于 150mm 立方體抗壓強度特征值的推定值 ecu f 混凝土強度等級 C 混凝土立方體抗壓強度標準值 fcu k 1 標準試件 標準狀態(tài) 2 具有 95 保證率 混凝土軸心抗壓強度標準值 fc k fc k 0 88a1a2fcu k 混凝土設計強度 fc 混凝土推定強度 fcu e 混凝土強度等級 C 2025303540 混凝土立方體抗壓強度標準值 fcu k 2025303540 棱柱體折減系數(shù) a1 0 760 760 760 760 76 脆性系數(shù) a2 1 001 001 001 001 00 尺寸 加載方式 養(yǎng)護條件折減系 數(shù) 0 880 880 880 880 88 混凝土軸心抗壓強度標準值 fc k 13 416 720 123 426 8 混凝土材料分項系數(shù) 1 41 41 41 41 4 混凝土設計強度 fc 9 611 914 316 719 1 混凝土推定強度 fcu e 1 是根據(jù)樣本參數(shù)對總體中具有 95 保證率的特征值的推定值 結(jié)構(gòu) ecu f 混凝土一般不具備標準養(yǎng)護的條件 檢測時的齡期又不能正好是 28d 現(xiàn)場抽樣檢測只能提供檢測齡期結(jié)構(gòu)混凝土相當于 150mm 立方體試件抗 壓強度具有 95 的特征值的推定值 現(xiàn)場檢測提供結(jié)構(gòu)混凝土在標養(yǎng)條 件下 28d 的立方體抗壓強度的標準值沒有實際的意義 而且會有較 kcu f 大的爭議 2 芯樣強度不應除以小于 1 的系數(shù) 檢測時的芯樣強度未必一定小于標養(yǎng) 試塊強度 3 工程質(zhì)量檢測提供的 評定時可將與進行比較 判定混凝 ecu f ecu f kcu f 土主要力學性能指標是否滿足設計的要求 結(jié)構(gòu)性能評定時 評定機構(gòu) 可依據(jù)確定構(gòu)件性能評定時混凝土材料強度參數(shù)的取值 ecu f GBJ107 關(guān)于強度的評定 已知標準差 應由連續(xù)三組試件組成一個驗收批 0kcu 7 0 fm cu f 質(zhì)量要求 0kcu 645 1 f 驗收界限 0kcu 7 0 fm cu f 抽樣數(shù)量 3 n 計算過程 混凝土總體強度服從 N 2 分布 根據(jù)概率統(tǒng)計規(guī)律 強度均 值服從 2 nN 構(gòu)造統(tǒng)計量 則 x 服從標準正態(tài)分布 n m x 1 0 N 3 645 1 0 m 0 0 0 645 1 3 11 645 13 645 1 kcukcu ffm 未知標準差 應由不少于 10 組試件組成一個驗收批 cu cu f f Sfm 1kcu 9 0 4 2 24 2 2 混凝土抗壓強度的檢測可采用間接法中的回彈法 超聲 回彈綜合法或后 裝拔出法 也可采用直接測定抗壓強度的鉆芯法 混凝土抗壓強度的檢測操作應遵守相應技術(shù)規(guī)程的規(guī)定 回彈法 超聲 回彈綜合法 后裝拔出法和鉆芯法檢測混凝土抗壓強度已有相應 的檢測技術(shù)規(guī)程 遵守相關(guān)技術(shù)規(guī)程的操作規(guī)定是減少檢測操作不確定度 操 作偏差 的有效措施 后裝拔出法是依據(jù)混凝土受拉破壞的拉拔力換算混凝土抗壓強度的檢測方 法 也是混凝土抗壓強度的間接測試方法 采用單一的鉆芯法對構(gòu)件損傷大 檢測數(shù)據(jù)離散性較大 檢測費用高 在 特定情況下可以使用 混凝土力學性能檢測方法 間接法直接法 鉆 芯 法 回彈 法 超 聲 回 彈 綜 合 法 后 裝 拔 出 法 剪 壓 法 4 2 34 2 3 當采用間接方法檢測混凝土抗壓強度時 宜采取鉆芯法或同條件養(yǎng)護試 件進行修正 也可采取鉆芯法進行驗證 混凝土強度現(xiàn)場檢測結(jié)果的不確定性 偏差 有三個因素 1 檢測操作的不確定性 2 檢測方法的不確定性 系統(tǒng)偏差 3 樣本不完備性造成的不確定性 本條提出的直接方法修正是減小系統(tǒng)不確定性的有效措施 回彈法 超聲 回彈綜合法或后裝拔出法的換算曲線均無明確的理論公式 是通過試塊回歸得到的 結(jié)構(gòu)實體中的混凝土千差萬別 換算曲線的可靠度無法 保證 本條中的修正指的是根據(jù)直接測試數(shù)據(jù)和對應部位間接測試數(shù)據(jù)的關(guān)系對 間接測試數(shù)據(jù)進行修正 本條中的驗證指的是根據(jù)直接測試數(shù)據(jù)的結(jié)果對間接 測試數(shù)據(jù)的準確性進行確認 為避免同條件試件作假行為干擾檢測結(jié)果 驗證 不用同條件試件 4 2 44 2 4 混凝土抗壓強度的修正 宜采用修正量的方法 建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標準 GB T50344 對混凝土抗壓強度的修正方法有詳細的 規(guī)定 概要如下 修正方法 修正量法修正系數(shù)法 一一對應 修正系數(shù)法 對應樣本 修正系數(shù)法 對應樣本 修正量 總體 修正量 鉆芯修正時可采取修正量的方法也可采取修正系數(shù)的方法 修正量的方法 是在非破損檢測方法推定值的基礎上加修正量 修正系數(shù)的方法是在非破損檢 測方法推定值的基礎上乘以修正系數(shù) 兩者的差別在于 修正量法對被修正樣 本的標準差 s 沒有影響 修正系數(shù)法不僅對被修正樣本的均值予以修正 也對 樣本的標準差 s 予以了修正 總體修正量的方法是用被修正樣本全部推定數(shù)值的均值與修正用樣本 芯樣試 件換算抗壓強度 均值與進行比較確定修正量 當采取總體修正量法時 對芯 樣試件換算立方體抗壓強度的樣本均值提出相應的要求 對應樣本修正量用兩個樣本均值之差值作為修正量 兩個樣本的容量相同 測 試位置對應 對應樣本修正系數(shù)是用兩個樣本均值的比值作為修正系數(shù) 對于 樣本的要求與對應樣本修正量的要求相同 一一對應修正系數(shù)的方法可參見 回彈法檢測混凝土抗壓強度技術(shù)規(guī)程 的相關(guān)規(guī)定 1 混凝土抗壓強度檢測時 直接法檢測和間接法檢測是兩個獨立的隨機 事件 一一對應修正系數(shù)法采用了兩個獨立隨機事件的個體進行比較 缺乏必要的理論依據(jù) 一一對應修正系數(shù)的值波動大 2 當采用小直徑芯樣試件時 由于其抗壓強度樣本的標準差增大 芯樣 試件的數(shù)量宜相應增加 3 修正用芯樣數(shù)量宜與混凝土標準差建立聯(lián)系 4 2 54 2 5 測定單個構(gòu)件混凝土抗壓強度時 可按相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程的規(guī)定進行檢 測和推定 相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程有詳細的規(guī)定 4 2 64 2 6 檢驗批量構(gòu)件混凝土抗壓強度時 可根據(jù)情況采取下列抽樣方案 1 1 無需推定檢驗批中單個構(gòu)件混凝土抗壓強度特征值時 采用計量抽樣方案 計量抽樣方案的檢驗批樣本容量 為測區(qū)總數(shù)或取樣的總數(shù) n 2 2 需要推定檢驗批中單個構(gòu)件混凝土強度特征值時 采取計量與計數(shù)混合抽樣 的方案 計量與計數(shù)抽樣方案的樣本容量 為測區(qū)總數(shù)或取樣的總數(shù) 也可為抽n 檢構(gòu)件的總數(shù) l ne 不同的混凝土構(gòu)件可以采用同一批次的混凝土進行澆筑 無需推定檢驗批中單 個構(gòu)件混凝土抗壓強度特征值時應把測區(qū)盡量布置在較多的構(gòu)件上 使檢測結(jié) 果更具有代表性 此時每個構(gòu)件上的測區(qū)數(shù)量可不受相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程的限制 4 2 74 2 7 計量抽樣方案的檢驗批樣本容量 和推定區(qū)間相關(guān)參數(shù)可按下列方法估計 n 1 1 預估檢驗批混凝土立方體抗壓強度的均值或用作為的預估 evm cu f kcu f evm cu f 值 2 2 依據(jù)所采用檢測方法的特點 按0 10 0 15 預測檢測結(jié)果樣本的變異系數(shù) ev 3 3 按式 4 2 7 1 估計樣本的標準差 ev s 4 4 2 2 7 7 1 1 evm cu evev fs 式中 估計的樣本變異系數(shù) ev 估計的樣本算術(shù)平均值 mevcu f 4 4 按表 3 4 63 4 6 確定樣本容量及特征值 0 05 分位數(shù) 推定區(qū)間限值系數(shù)n 和 1 k 2 k 5 5 按式 4 2 7 24 2 7 2 計算特征值 0 05 分位數(shù) 的推定區(qū)間 evz 4 4 2 2 7 7 2 2 ev skk 12evz 6 6 將與 5MPa 和 0 1兩者中的較小值比較 調(diào)整及相應的系數(shù) evz evm cu f n 和 直至滿足小于 5MPa 和 0 1兩者中的較小值 1 k 2 k evz evm cu f 7 7 采用單一鉆芯法時 尚應大于 鉆芯法檢測混凝土強度強度技術(shù)規(guī)程 n CECS03 最小取樣數(shù)量 計量抽樣方案檢測結(jié)果的準確性與標準差和樣本容量密切相關(guān) 檢測結(jié)果的準確 性通過控制推定區(qū)間的大小來保證 推定區(qū)間控制的準則為小于 5MPa 和 evz 0 1兩者中的較小值 采用兩者中的較小值是為了避免檢測時樣本容量過 evm cu f 小 同時 對強度等級較高的混凝土 C50 要求更嚴 估計樣本平均值和變異系 數(shù)是為了估計樣本的標準差 當缺乏經(jīng)驗時可采用作為均值預估值 s kcu f evm cu f 根據(jù)經(jīng)驗 超聲 回彈綜合法和回彈法檢測結(jié)果的變異系數(shù)大概在0 05 0 08 之 間 拔出法和鉆芯法變異系數(shù)明顯增大 在0 08 0 15 之間 變異系數(shù)的估計 需要靠檢測機構(gòu)的工程經(jīng)驗 一般情況下取0 15 對于回彈法 超聲回彈綜合 法和后裝拔出法 為測區(qū)總數(shù) 單一鉆芯法的 為芯樣的數(shù)量 nn 4 4 2 2 8 8 計量與計數(shù)混合抽樣方案宜按下列方法中最不利的情況確定抽檢構(gòu)件的 數(shù)量 1 1 按委托方的要求確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 2 2 按表 3 3 4 4 4 4 確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 3 3 按第 4 4 2 2 7 7 條確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 4 4 2 2 8 8 回彈法 超聲回彈綜合法和后裝拔出法采用百分比抽樣 百分比抽樣未 考慮標準差和樣本容量的關(guān)系 存在小批松 大批嚴等問題 當單位樣本為構(gòu) 件時 檢驗批總的容量就是構(gòu)件總數(shù) 鑒于一般情況下計數(shù)抽樣的樣本容量大 于計量抽樣的樣本容量 因此 可以按表3 3 4 4 4 4 確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 按第 4 4 2 2 7 7 條確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量以抽檢構(gòu)件數(shù)量時 樣本個體 el n 抗壓強度的代表值應取單個構(gòu)件所有測區(qū)抗壓強度換算值的算術(shù)平均值 按照 統(tǒng)計學的規(guī)律 樣本的標準差相應減小 約為 以抽檢構(gòu)件數(shù)量 z nss el 作為檢驗批樣本的容量 按表 3 4 6 確定對應的推定區(qū)間限值系數(shù)和 l ne n 1 k 2 k 按本標準正文中式 4 2 7 2 估算推定區(qū)間 按不大于 5 0MPa 和 0 1 evz evz 兩者中的較小值調(diào)整抽檢構(gòu)件的數(shù)量或單個構(gòu)件上的測區(qū)數(shù)量 evm cu f le n z n 計量抽樣和計量與計數(shù)混合抽樣總的測區(qū)數(shù)量應該基本相當 參見表 4 2 8 表 4 2 8 計量抽樣和計量與計數(shù)混合抽樣總的測區(qū)數(shù)量 強度平均值 2030354045505560 測區(qū)強度標準差 2 40 3 60 4 20 4 80 5 40 6 00 6 60 7 20 每個構(gòu)件 10 個測區(qū) 0 76 1 14 1 33 1 52 1 71 1 90 2 09 2 28 構(gòu)件強度 標準差每個構(gòu) 5 個測區(qū) 1 07 1 61 1 88 2 15 2 41 2 68 2 95 3 22 測區(qū)數(shù) 6060606060606060 每個構(gòu)件 10 個測區(qū) 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 構(gòu)件數(shù) 每個構(gòu) 5 個測區(qū) 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 變異系數(shù) 取 0 12 構(gòu)件數(shù)括號內(nèi)數(shù)據(jù)為對應的測區(qū)數(shù) 4 4 2 2 9 9 工程質(zhì)量檢測推定批量混凝土抗壓強度特征值時 檢測工作與檢測參數(shù)的 計算應遵守下列規(guī)定 1 1 將混凝土類別相同的同類型構(gòu)件劃為一個檢驗批 2 2 按估算的樣本容量 將測區(qū)或取樣點均勻布置在檢驗批的構(gòu)件上 采用計量n 與計數(shù)混合抽樣方案時 確定抽樣構(gòu)件 其總數(shù)不少于 在每個構(gòu)件上布置le n 相同的測區(qū) z n 3 3 按相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程的規(guī)定進行測試并確定測區(qū)或取樣點抗壓強度的換算值 或修正后的換算值 以取得換算強度的測區(qū)或取樣點總數(shù)作為樣本容量 cu i fn 以為樣本的個體 計算樣本換算抗壓強度的算數(shù)平均值和樣本標準差 cu i f mcu f cu s 4 4 當采用計量與計數(shù)混合抽樣方案時 尚應計算每個構(gòu)件上全部測區(qū)換算強度 或修正后強度的算術(shù)平均值 并以抽檢構(gòu)件總數(shù)作為樣本的容量 以 elcu i fle n 為樣本的個體 計算樣本換算抗壓強度的算數(shù)平均值和樣本標準差 elcu i f mcu f cu s 5 5 按表 3 4 6 依據(jù)樣本容量 確定推定區(qū)間限值系數(shù)和 當采用計量與計n 1 k 2 k 數(shù)混合抽樣方案時尚應依據(jù)確定推定區(qū)間限值系數(shù)和 le n 1 k 2 k 6 6 按式 4 2 9 計算推定區(qū)間上限與下限差值 z 4 2 9 cu12 skk z 式中 樣本標準差 當采取計量與計數(shù)混合抽樣時 為以和為個體 cu s cu i f elcu i f 兩種情況計算的標準差 4 4 2 2 1 10 0 工程質(zhì)量檢測 檢驗批混凝土抗壓強度的推定值應按下列規(guī)定確定 1 1 當推定區(qū)間小于 5 0MPa 和 0 1兩者之間的較大值時 fcu e可按式 z mcu f 4 2 10 1 確定 4 2 10 1 cu1mcu ecu skff 2 2 采用計量與計數(shù)混合抽樣方案時 兩種方法推定區(qū)間評定之一滿足第1 款的 要求 即可按式 4 2 10 1 提供評定結(jié)果 3 3 推定區(qū)間大于 5 0MPa 和 0 1兩者之間的較大值且有關(guān)當事方無異議 z mcu f 時 fcu e可按式 4 2 10 2 確定 4 2 10 2 cumcu ecu 645 1 sff 4 4 推定區(qū)間大于 5 0MPa 和 0 1兩者之間的較大值且有關(guān)當事方對式 z mcu f 4 2 10 2 提出的推定值有異議時 可采取下列處理措施 1 按附錄 A 建議的方法對檢測結(jié)果可接受性進行評價 2 重新劃分檢驗批 適當增加樣本容量 3 對單個構(gòu)件進行檢測 式 4 2 10 2 的推定值是假定構(gòu)件混凝土抗壓強度符合正態(tài)分布 具有95 保 證率特征值的推定值 從理論上講該值的錯判概率為0 05 漏判概率為0 05 結(jié)構(gòu)混凝土的抗壓強度并不完全符合正態(tài)分布的規(guī)律 具有上界和下界 理想 的正態(tài)分布是無界的 采取式 4 2 10 2 的推定會使實際的錯判概率增大 使 生產(chǎn)方的權(quán)益受到影響 采用式 4 2 10 1 的推定使理論上的錯判概率為 0 05 并使推定值與檢驗批混凝土真正的特征值更為接近 現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范是以混凝土抗壓強度的均值為基準 用材料強度 分項系數(shù)校準相應的可靠性指標 即使按照 4 2 10 1 得到的推定值有時可能略 高于結(jié)構(gòu)混凝土真正的特征值 也不會對設計或規(guī)范要求的可靠性指標或分項 系 數(shù)的實際效應構(gòu)成影響 也就是說不會對真正使用方的權(quán)益構(gòu)成影響 本標準要求對推定區(qū)間進行限值的目的是 采用式 4 2 10 1 提供推定值時 使推定值可能高于結(jié)構(gòu)混凝土真正的特征值的幅度受到控制 避免檢測機構(gòu)承 擔不必要的風險 4 4 2 2 1 11 1 結(jié)構(gòu)性能檢測 可將混凝土強度相近的構(gòu)件劃為一個檢驗批 按第4 2 9 條的規(guī)定進行檢測和參數(shù)的計算 并按第4 2 10 條的規(guī)定提供混凝土抗壓強度 的推定值或進行補測 4 4 2 2 1 12 2 結(jié)構(gòu)性能檢測 當推定區(qū)間不滿足相應要求且不具備補測條件時 在取 得委托方的同意后 也可提供推定區(qū)間上限和下限值供評定機構(gòu)選用 4 3 混凝土抗拉強度檢測 4 3 14 3 1 結(jié)構(gòu)混凝土的劈裂抗拉強度可采用取樣方法或取樣結(jié)合拔出法測定 當 需要確定新舊混凝土界面粘結(jié)強度時宜采用拉剝試驗法檢測 4 3 24 3 2 取樣測定結(jié)構(gòu)混凝土劈裂抗拉強度的工作應遵守下列規(guī)定 1 1 從混凝土構(gòu)件上鉆取直徑不小于 100mm 且大于骨料最大粒徑 3 倍的芯樣 d 芯樣長度大于直徑的 2 倍 2 2 將芯樣端面進行處理 使芯樣試件的長度 滿足 2d 0 05d的要求 l 3 3 在芯樣試件上標出兩條承壓線 這兩條承壓線彼此相對并應位于同一軸向 平面 兩線的末端在芯樣試件的端面相連 4 4 對承壓線表面進行加工 形成承壓線平面度公差不超過的劈裂芯樣l0005 0 試件 5 5 按照 普通混凝土力學性能試驗方法標準 GB T50081 規(guī)定進行劈裂試驗 確定芯樣試件的破壞荷載 i F 6 6 按照式 4 3 2 計算單個芯樣試件的劈裂抗拉強度 cor ict f 4 3 2 iicor ict 637 0 AFf 式中 芯樣試件破壞荷載 N i F 芯樣試件劈裂面面積 mm2 i AldA i 4 3 34 3 3當需要確定劈裂抗拉強度的混凝土數(shù)量較少時 可按下列規(guī)則確定結(jié)構(gòu) 混凝土在檢測齡期劈裂抗拉強度特征值的推定值 ect f 1 1 取樣總數(shù)不少于 6 個 2 2 在每個構(gòu)件上的取樣數(shù)量為 1 2 個 3 3 按第 4 3 2 條的規(guī)定測定每個芯樣試件的劈裂抗拉強度 cor ict f 4 4 取芯樣試件抗拉強度最小值作為劈裂抗拉強度特征值的推定值 mincor ct f ect f 4 3 44 3 4 當需要確定抗拉強度的混凝土數(shù)量較多時 確定檢驗批混凝土劈裂抗拉 強度特征值的推定值時宜采用取樣結(jié)合拔出法的方法 4 3 54 3 5 取樣結(jié)合拔出法芯樣試件抗拉強度的測定工作應符合下列規(guī)定 1 1 按第 4 3 3 條的規(guī)定取樣 取樣數(shù)量不少于 6 個 測定芯樣試件的劈裂抗 拉強度 cor ict f 2 2 計算芯樣試件劈裂抗拉強度的算術(shù)平均值 mcor ct f 4 3 64 3 6 取樣結(jié)合拔出法拔出法測區(qū)劈裂抗拉強度參考值的工作應符合下列規(guī)定 1 1 在同一個測區(qū)布置 3 個拔出法測點 2 2 按 后裝拔出法檢測混凝土抗壓強度技術(shù)規(guī)程 CECS69 的規(guī)定 安裝拉拔 件 并測定拉拔件實際的埋置深度和拔出破壞力 jb h jb F 3 3 按式 4 3 64 3 6 計算單個測點混凝土劈裂抗拉強度的參考值 bjct f 4 3 6 5 13 5 1 jb jb bjct hFf 4 4 以該測區(qū) 3 個測點的劈裂抗拉強度參考值的算術(shù)平均值作為該測區(qū)劈 c f bict 裂抗拉強度的參考值 4 3 74 3 7 取樣結(jié)合拔出法檢驗批中拔出法測區(qū)的數(shù)量可按下列方法確定 1 1 把混凝土品種相同的構(gòu)件劃為一個檢驗批 2 2 按第 4 3 54 3 5 條的規(guī)定測定或估計 mcor ct f mcor ct f 3 3 以混凝土劈裂抗拉強度的變異系數(shù)為 0 10 0 15 和估算樣本的標準 mcor ct f 差 ct s 4 4 以特征值推定區(qū)間范圍為控制目標 按表 3 4 8 中特征值 mcor ct 15 0fz 推定區(qū)間上限值與下限值系數(shù)調(diào)整測區(qū)數(shù)量 以調(diào)整后作為最小樣本容量 nn 4 3 84 3 8 取樣結(jié)合拔出法中拔出法測區(qū)的布置及測試參數(shù)的計算應符合下列規(guī)定 1 1 在檢驗批每個受檢構(gòu)件上布置 1 個或等數(shù)量的拔出法測區(qū) 在鉆取芯樣的 構(gòu)件上 拔出法的測區(qū)布置在取芯點的附近 2 2 按第 4 3 64 3 6 條的規(guī)定測定并計算各測區(qū)劈裂抗拉強度參考值 計算拔 c f bict 出法樣本的標準差 bct s 3 3 計算與芯樣試件對應測區(qū)劈裂抗拉強度參考值的算術(shù)平均值 bmct f 4 4 按式 4 3 8 1 計算修正量 ct 4 3 8 1 4 3 8 1 bmct mct cor ct ff 5 5 按式 4 3 8 2 對拔出法全部劈裂抗拉強度參考值進行修正 4 3 8 24 3 8 2 ctbict bict c ff 式中 第 測區(qū)修正后劈裂抗拉強度換算值 bict fi 6 6 計算全部測區(qū)修正后抗拉強度換算值的算術(shù)平均值 并以該值作為取 mct f 樣結(jié)合拔出法樣本的算術(shù)平均值 以作為取樣結(jié)合拔出法樣本的標準差 bct s 4 3 94 3 9 取樣結(jié)合拔出法劈裂抗拉強度特征值的推定值可按下列原則推定 1 1 當特征值的推定區(qū)間小于和相應強度等級混凝土抗拉強度差 mct 15 0 fz 值的兩者較大值時 特征值的推定值按推定區(qū)間上限值確定 2 2 當推定區(qū)間不能滿足上述要求時 特征值的推定值按式 4 3 9 確定 4 3 94 3 9 bct mct ect 645 1 sff 式中 檢測齡期混凝土抗拉強度特征值的推定值 ect f 4 3 104 3 10 按上述方法測定的劈裂抗拉強度特征值可作為混凝土性能評定的參數(shù) 但不宜作為混凝土強度等級合格評定的依據(jù) 4 44 4 混凝土抗折強度檢測混凝土抗折強度檢測 4 4 14 4 1 結(jié)構(gòu)混凝土的抗折強度可采用取樣方法測定 批量檢測時可采用取樣結(jié) 合拔出法測定 4 4 24 4 2 取樣法測定結(jié)構(gòu)混凝土抗折強度的取樣及強度測試工作應遵守下列規(guī)定 1 1 從混凝土構(gòu)件上鉆取公稱直徑不小于 150mm 的芯樣 芯樣的長度大于公n 稱直徑的 4 倍 2 2 選擇長向中部 1 3 區(qū)段無缺陷的芯樣加工成截面為 100mm 100mm 正方形的 試件 試件中不應含有縱向鋼筋 3 3 當現(xiàn)場條件允許時 可從結(jié)構(gòu)中切割混凝土試樣 選擇長向中部 1 3 區(qū)段 無缺陷的試樣加工成截面為 100mm 100mm 正方形的試件 試件中不應含有縱向 鋼筋 4 4 按 普通混凝土力學性能試驗方法標準 GB T50081 的規(guī)定進行 3 分點抗 折試驗 測定試件抗折破壞荷載 i F 5 5 當試件的下邊緣斷裂位置處于兩個集中荷載作用線之間時 按式 4 4 2 計算試件的抗折強度 if f 4 4 2 2 i f 85 0 bh lF f 式中 支座間跨度 mm l 試件截面寬度 mm b 試件截面高度 mm h 4 4 34 4 3 當需要確定抗折強度的混凝土數(shù)量較少時 可按下列規(guī)則確定結(jié)構(gòu)混凝 土在檢測齡期抗折強度算術(shù)平均值和特征值的推定值 mf f ef f 1 1 取樣總數(shù)不少于 6 個 2 2 在每個構(gòu)件上的取樣數(shù)量為 1 2 個 3 3 按第 4 4 2 條的規(guī)定測定試件的抗折強度 if f 4 4 取所有有效數(shù)據(jù)的算術(shù)平均值為 mf f 5 5 取ff min作為特征值的推定值 ef f 4 4 44 4 4 當需要確定抗折強度的混凝土數(shù)量較多時 確定檢驗批混凝土抗折強度 特征值的推定值宜采用取樣結(jié)合拔出法 其檢測操作可按第 4 3 節(jié)相關(guān)方法 ef f 進行 4 4 54 4 5 當現(xiàn)場無法取得抗折強度試件時 可按第 4 3 節(jié)檢測混凝土劈裂抗拉強 度后 按劈裂抗拉強度與抗折強度關(guān)系曲線得到抗折強度換算值 4 4 64 4 6 按上述方法測定的抗折特征值可作為混凝土性能評定的參數(shù) 但不宜作 為混凝土強度等級合格評定的依據(jù) 4 5 混凝土靜力受壓彈性模量檢測 4 5 14 5 1 結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期的靜力受壓彈性模量可采用取樣法測定 4 5 24 5 2 測定結(jié)構(gòu)混凝土靜力受壓彈性模量的取樣及試驗操作應按下列規(guī)定進行 1 1 把混凝土類別相同的構(gòu)件劃為一個檢驗批 2 2 在檢驗批的構(gòu)件上隨機鉆取不少于 6 個公稱直徑不小于 100mm 且大于骨d 料最大粒徑 3 倍的芯樣 芯樣的高度與公稱直徑之比大于 2 d 3 3 對芯樣的端面進行處理 形成高度滿足 端面的平面度公差不dd05 0 2 大于 0 1mm 且端面與側(cè)面垂直度為的芯樣試件 oo 190 4 4 按 普通混凝土力學性能試驗方法標準 GB T50081 規(guī)定的圓柱體試件試 驗方法測定每個試件的靜力受壓彈性模量 icor E 5 5 同時剔除最大值和最小值 6 6 計算余下全部試件靜力受壓彈性模量測定值的算術(shù)平均值 mcor E 4 5 34 5 3 結(jié)構(gòu)性能檢測可將作為結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期靜力受壓彈性模量的 mcor E 推定值 ec E 4 6 混凝土表面硬度檢測 4 6 14 6 1 結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期的表面硬度可采用里式硬度計測定 也可采用普 通混凝土回彈儀測試硬度的估計值 4 6 24 6 2 里式硬度計測定混凝土表面硬度的檢測可按本標準附錄 C 中的方法進行 測定 4 6 34 6 3 普通混凝土回彈儀測定結(jié)構(gòu)混凝土表面硬度相對值的操作應符合下列規(guī) 定 1 1測定所用儀器為 普通混凝土回彈儀 中沖擊能量為 2 205J 的回彈儀 2 2在構(gòu)件表面布置回彈測區(qū) 測區(qū)面積不小于 0 1m2 3 3清除測區(qū)表面的附著物 4 4將回彈儀垂直于測區(qū)表面進行回彈值的測試 每個測區(qū)的回彈測點為 10 16 個 測點應避開小的孔洞和鋼筋 5 5計算該測區(qū)的回彈平均值 精確至 0 1 當該測區(qū)為 16 個測點時 c a R 舍棄最大 3 個和最小 3 個回彈值 6 6以作為該測區(qū)表面硬度的相對值 c a R 4 6 44 6 4 混凝土表面洛氏硬度的估計值可按式 4 6 4 確定 c c R 4 6 4 75 0 c c RRR c a 式中 測區(qū)混凝土在檢測齡期表面洛氏硬度估計值 精確至 0 1 c c R 測區(qū)回彈代表值 c a R 彈擊角度修正量 采取比對的方法確定 也可按表 4 6 4 的計算值R 確定 表 4 6 4 彈擊角度修正量 4 6 54 6 5 當需要根據(jù)表面硬度對混凝土性能進行評價時 可將表面硬度參考值之 差不大于 2 的測區(qū)歸為同一表面硬度類別 4 7 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土的力學性能檢測 4 4 7 7 1 1 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學性能的測試可分成表面力學性能 表層力學 性能和酥松區(qū)域力學性能 測試項目可為硬度 抗壓強度 抗拉強度等 4 4 7 7 2 2 缺陷與劣化區(qū)混凝土力學性能的測試可提供單一測區(qū)或測點的測試值 也可提供若干測點或測區(qū)測試值的平均值 4 4 7 7 3 3 當需要測定起砂或火災 化學物質(zhì)侵蝕對構(gòu)件混凝土表面力學性能影響程 度時 可進行混凝土表面硬度或硬度降低情況的測試 4 4 7 7 4 4 缺陷或性能劣化區(qū)混凝土表面硬度 可按第4 6 3 條 第 4 6 5 條的方法 測試 提供相關(guān)測區(qū)表面硬度的測試值 c ic R 4 4 7 7 5 5 當需要確定缺陷等對表面硬度影響情況時 可采取比對的方法 比對區(qū)硬 度基準值可按下列步驟測定 1 1 在同品種且強度等級相同的構(gòu)件上布置硬度比對測區(qū)域 比對區(qū)域的測區(qū)數(shù) 量為 5 6 個 測區(qū)無缺陷且無性能劣化跡象 2 2 測定比對區(qū)域測區(qū)的回彈值 計算回彈硬度和所有測區(qū)硬度算術(shù)平均值 mc R 以作為比對基準值 mc R 3 3 按式 4 7 5 1 計算性能劣化等測區(qū)表面硬度下降量 4 7 5 1 c ic mc c RRR 式中 缺陷或性能劣化區(qū)混凝土表面硬度估計值 可為單個測區(qū)之值 也可為 c R ic 若干數(shù)值相近測區(qū)的平均值 4 4 當大于零時 表面硬度降低幅度可用表示 按式 4 7 5 2 計 c R R R 算 4 7 5 2 mc CR RR 4 4 7 7 6 6 缺陷或性能劣化區(qū)表面混凝土抗壓強度 可按本標準附錄B 建議的方法測 試 4 4 7 7 7 7 當按本標準附錄C 或附錄 D 判斷混凝土力學性能受影響層的深度超過10mm 時 可按本標準附錄E建議的方法測試混凝土表層抗壓強度和相關(guān)參數(shù) 4 7 84 7 8 當委托方有需要時 可用拔出法結(jié)合取樣法測試構(gòu)件表層混凝土抗拉強 度和參數(shù) 該方法測試缺陷或性能劣化區(qū)域表層混凝土抗拉強度與參數(shù)的工作 可按下列步驟進行 1 1 在缺陷或性能劣化的測試區(qū)域布置若干拔出法測區(qū) 按第 4 3 6 條的規(guī)定 測定各個測區(qū)混凝土抗拉強度參考值 c bict f 2 2 在與測試區(qū)域同品種且強度等級相同的區(qū)域設置比對校準區(qū)域 布置拔出 法測區(qū)不少于 6 個 鉆取芯樣不少于 3 個 3 3 按第 4 3 54 3 5 條的規(guī)定取得芯樣試件劈裂抗拉強度的算術(shù)平均值 ymct f 4 4 按第 4 3 84 3 8 條的方法測試比對校準區(qū)域拔出法測區(qū)抗拉強度參考值 c bict f 計算與芯樣試件對應測區(qū)抗拉強度參考值的算術(shù)平均值 計算修正量 c bmct f 并對比對校準區(qū)拔出法抗拉強度參考值進行修正 以修正后抗拉強度的算 ct 術(shù)平均值作為比對校準區(qū)域的基準值 mct f 5 5 測試區(qū)域表層混凝土抗拉強度測試值按式 4 7 8 14 7 8 1 計算 4 7 8 14 7 8 1 ct c bict c ict ff 式中 測試區(qū)域第 測區(qū)表層混凝土抗拉強度測試值 c ict fi 測試區(qū)域第 測區(qū)表層混凝土抗拉強度參考值 c bict fi 修正量 ct 6 6 按式 4 7 8 24 7 8 2 計算測試區(qū)域表層混凝土抗拉強度下降量 4 7 8 24 7 8 2 t ict mct ict fff 式中 測試區(qū)域第 測區(qū)表層混凝土抗拉強度下降量 ict f i 比對校準區(qū)域表層混凝土抗拉強度的基準值 mct f 測試區(qū)域第 測區(qū)表層混凝土抗拉強度測試值 t ict fi 7 7 按式 4 7 8 34 7 8 3 計算測試區(qū)域表層混凝土抗拉強度下降幅度 4 7 8 34 7 8 3 mct ict ict ff 式中 測試區(qū)域第 測區(qū)表層混凝土抗拉強度下降幅度 ict i 8 8 在計算測試區(qū)域表層混凝土抗拉強度測試值 下降量和下降幅度時 可將 測試值接近的測區(qū)進行合并 4 7 94 7 9 混凝土疏松區(qū)的抗壓強度 抗拉強度可采取取樣的方法測試 取樣的直 徑不宜小于 70mm70mm 芯樣試件的加工水平宜基本符合相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程或試驗方 法的要求 按相關(guān)標準測試相應的強度值 4 7 104 7 10 當需要確定疏松區(qū)混凝土強度下降量等參數(shù)時 可采取在無疏松區(qū)取樣 比對的方法 4 34 3 混凝土抗拉強度檢測混凝土抗拉強度檢測 4 3 14 3 1 混凝土構(gòu)件抗剪承載力模型使用混凝土抗拉強度參數(shù) 混凝土結(jié)構(gòu)設 計規(guī)范 GB50010 提供的抗拉強度是從立方體抗壓強度換算得到的 而不同品 種混凝土的抗拉強度與抗壓強度的換算關(guān)系有較大的差異 確定結(jié)構(gòu)混凝土的 抗拉強度對于結(jié)構(gòu)性能評定十分重要 拔出法雖然與 后裝拔出法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程 CECS69 的儀器設備 一致 但換算強度的計算與該規(guī)程不同 為顯示區(qū)別 將其稱為拔出法 拉剝試驗法是將一圓形鋼制拉剝盤粘結(jié)在處于試驗條件下的混凝土表面上 通過測定破壞時的拉力直接得到混凝土的軸向抗拉強度 4 3 24 3 2 取樣檢測混凝土抗拉強度的試驗方法與 普通混凝土力學性能試驗方法 標準 GB T50081 規(guī)定的圓柱體試件劈裂抗拉強度試驗方法基本相同 主要差 異在于齡期與養(yǎng)護方法 當芯樣長度 無法滿足 2d的要求時 可采用長度為 1dl 的試件 此時 應在檢測報告中特別注明 4 3 34 3 3 雖然用最小值作為特征值的推定值錯判概率一般大于 5 且隨著取樣數(shù) 量的增加 最小值出現(xiàn)的概率增大 但考慮實用性和可靠性 取 6 10 個測試 數(shù)據(jù)的最小值作為特征值的推定值是檢測評定中經(jīng)常使用的方法 僅提供抗拉強度的算術(shù)平均值 評定機構(gòu)一般不知道如何使用 因此要提 供特征值的推定值 4 3 44 3 4 樣本算術(shù)平均值和標準差是確定特征值的兩個重要因素 根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計 理論 平均值的收斂快于標準差 通過小樣本取樣測試可以解決樣本平均值的 不確定性問題 大樣本拔出法測試可以減小標準差的不確定性 4 3 54 3 5 本條規(guī)定了修正用芯樣試件抗拉強度的測定和計算 4 3 64 3 6 目前的后裝拔出法只提供了拔出破壞力換算立方體抗壓強度的關(guān)系 沒 有破壞力與抗拉強度的關(guān)系 根據(jù)國外大量試驗數(shù)據(jù) 列出破壞力與混凝土抗 拉強度的近似關(guān)系 稱之為參考抗拉強度值 4 3 74 3 7 本條提供了估計檢驗批最小樣本容量的一種方法 4 3 84 3 8 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法中拔出法測區(qū)的布置及測試參數(shù)的計算方法 4 3 94 3 9 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法抗拉強度特征值的推定原則 4 3 104 3 10 本條規(guī)定了抗拉強度檢測結(jié)果的應用范圍 針對某一混凝土類別的混凝 土 其抗拉強度和抗壓強度之間的關(guān)系不能保證與 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010 提供的換算關(guān)系一致 因此 不宜與進行比較參與混凝土強度等級 ecu f 的評定 4 44 4 混凝土抗折強度檢測混凝土抗折強度檢測 4 4 14 4 1 交通工程需要測定混凝土抗折強度 4 4 24 4 2 本條對混凝土抗折強度的試件及其強度測試作出規(guī)定 有效抗折數(shù)據(jù)是 指下邊緣斷裂位置處于兩個集中荷載作用線之間試件的抗折強度測試值 4 4 34 4 3 本條規(guī)定了取樣法混凝土抗折強度特征值的推定原則 4 4 44 4 4 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法混凝土抗折強度特征值的推定原則 4 4 54 4 5 劈裂抗拉強度與抗折強度關(guān)系曲線可參照相關(guān)行業(yè)標準確定 4 54 5 混凝土靜力受壓彈性模量檢測混凝土靜力受壓彈性模量檢測 4 5 14 5 1 對損傷結(jié)構(gòu)進行性能評估時 需要了解結(jié)構(gòu)混凝土靜力受壓彈性模量實 際情況 靜力受壓彈性模量宜根據(jù)損傷檢測結(jié)果針對不同的混凝土類別采用取 樣法進行檢測 4 5 24 5 2 普通混凝土力學性能試驗方法標準 GB T50081 中規(guī)定的試件數(shù)量為 6 個 其中 3 個做抗壓強度檢驗 3 個做靜力受壓彈性模量試驗 有數(shù)據(jù)舍棄的 規(guī)定 鉆芯法混凝土抗壓強度檢測結(jié)果離散性大 不適合采用抗壓強度進行數(shù) 據(jù)舍棄的判據(jù) 本標準直接采用穩(wěn)健剔除方法 即同時剔除最大值和最小值 4 5 34 5 3 工程結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準 GB50153 規(guī)定 材料彈性模量 泊松比 等物理性能的標準值可按其概率分布的 0 5 分位值確定 因此 結(jié)構(gòu)性能檢測可將作為結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期靜力受壓彈性模 mcor E 量的推定值 ec E 按此方法得到靜力受壓彈性模量值與依據(jù)計算的彈性模量和依據(jù) mcor E ecu f 計算的彈性模量之間必然存在著較大的差異 但是更接近結(jié)構(gòu)混凝土 kcu f mcor E 實際的情況 4 64 6 混凝土表面硬度檢測混凝土表面硬度檢測 4 6 14 6 1 4 6 54 6 5 提出了結(jié)構(gòu)混凝土表面硬度的測試方法 結(jié)構(gòu)性能評定時有時需要了解混凝土表面的硬度 如確定抗磨能力的參數(shù) 評估表面受影響程度等 混凝土的硬度可以采用里式硬度 洛式硬度等方法測 定 由于檢測機構(gòu)對于混凝土回彈儀比較熟悉 因此建議使用普通混凝土回彈 儀 4 74 7 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土的力學性能缺陷與性能劣化區(qū)混凝土的力學性能 本節(jié)提出缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學性能的測試方法 主要目的是為了 定量評價缺陷與性能劣化對混凝土結(jié)構(gòu)性能的影響 為混凝土結(jié)構(gòu)性能鑒定提 供數(shù)據(jù) 一 混凝土強度現(xiàn)場檢測中常見問題 結(jié)構(gòu)實體中混凝土強度檢測過程 檢測結(jié)果采信以及訴訟質(zhì)證過程中 常 常涉及到如下問題 1 實體混凝土強度是否能夠準確檢測 一種意見認為實體混凝土強度能夠且必須準確檢測 理由是各種無損檢測 技術(shù)日臻完善 試驗驗證結(jié)果良好 考慮到傳統(tǒng)的采用試塊強度進行實體混凝 土強度評定很難反應實體混凝土強度的真實情況 也必須進行實體混凝土強度 的現(xiàn)場檢測 另一種意見認為實體混凝土不能準確檢測 原因是現(xiàn)場檢測都是 基于抽樣原理 根據(jù)統(tǒng)計理論 抽樣檢測得不到總體的真值 只能得到總體分 布參數(shù)的估計值 同時各種無損檢測方法都是建立在混凝土應力應變與強度的 相關(guān)關(guān)系上的 通過某種物理量間接換算混凝土強度 2 各種無損檢測方法在檢測精度方面是否存在優(yōu)劣 不同的無損檢測方法采用不同的原理 都是通過某種物理量間接換算混凝 土強度 如回彈法采用回彈值和碳化深度值參數(shù) 超聲 回彈綜合法采用回彈 值和聲速值參數(shù) 雖然從理論上來講 采用多參數(shù)的換算曲線應更準確 但由 于影響實體混凝土強度的因素眾多 就具體工程而言 各種無損檢測方法在檢 測精度方面是否存在優(yōu)劣尚無定論 3 地方曲線在精度方面是否一定優(yōu)于統(tǒng)一曲線 根據(jù)各地原材料制定的地方曲線從理論上來講 精度應高于全國統(tǒng)一曲線 但影響實體混凝土強度的因素遠不止原材料這一方面 因此 就具體工程而言 地方曲線在精度方面未必一定優(yōu)于統(tǒng)一曲線 4 嚴格按照相關(guān)檢測技術(shù)標準進行檢測 檢測結(jié)果是否一定準確一致 檢測技術(shù)標準只是規(guī)定了檢測的基本原則和一般要求 不能涵蓋實際工程 的所有具體情況 另外檢測技術(shù)標準本身也存在不斷完善的過程 從理論上分 析 抽樣檢測結(jié)果是樣本的統(tǒng)計特征值的函數(shù) 不同的樣本會得到不同的結(jié)果 因此 同一個工程 即使都嚴格按照相關(guān)檢測技術(shù)標準進行檢測 不同單位檢 測結(jié)果不一定一致 但其中必有一個更接近真值 5 仲裁檢測采信究竟依據(jù)什么原則 仲裁檢測采信究原則習慣做法是優(yōu)先采信更高檢測單位的檢測結(jié)果 這種 做法依賴于級別高的檢測單位質(zhì)量管理體系更加完善 檢測設備精度及檢測人 員素質(zhì)更有保證這一假定 隨著檢測市場的開放和檢測實驗室認證 許可 管 理機制的變革 這種習慣做法往往受到質(zhì)疑 二 混凝土強度檢測結(jié)果產(chǎn)生差異的原因 混凝土強度檢測結(jié)果產(chǎn)生差異的原因?qū)τ谝豁椌唧w的工程 不同的檢測單 位得到的檢測結(jié)果往往不盡相同 混凝土強度檢測結(jié)果產(chǎn)生差異的原因可以歸 結(jié)為如下幾個方面 1 混凝土強度現(xiàn)場檢測均基于抽樣原理 通過數(shù)理統(tǒng)計分析 給出正態(tài)分 布條件下具有 95 保證率的抗壓強度推定值 或一定置信度條件下的推定區(qū)間 由于統(tǒng)計量是樣本的函數(shù) 與樣本存在確定的關(guān)系 樣本一旦確定 統(tǒng)計量 也就確定 而隨著樣本的變化 其值是變化的 因此 在混凝土強度現(xiàn)場檢測 中 采用不同的樣本 得到的檢測強度推定值是不可能完全相同的 2 回彈法和超聲回彈綜合法等無損檢測方法都是建立在混凝土應力應變與 強度的相關(guān)關(guān)系上的 通過某種物理量間接換算混凝土強度 由于影響混凝土 強度的相關(guān)的因素很多 測強曲線不是理論公式 而是在試驗基礎上回歸得到 的 因此 就某一具體工程而言 與測強曲線必然存在偏離 3 不同的檢測方法采用不同的原理 如回彈法主要依賴混凝土的塑性性能 超聲法主要依賴混凝土的彈性性能 同一種檢測方法依據(jù)各地原材料等具體情 況制定的地方測強曲線也不同 因此 不同的檢測方法 同一種檢測方法采用 不同測強曲線得到的混凝土強度檢測結(jié)果必然存在差異 4 為了提高無損檢測的精度 相應檢測技術(shù)規(guī)程都提出芯樣修正的概念 但不同數(shù)量的芯樣修正結(jié)果及不同芯樣修正方法的修正結(jié)果之間存在差異 5 鉆芯法通過芯樣抗壓強度直接推定結(jié)構(gòu)構(gòu)件強度 無需通過立方體試塊 或其他參數(shù)等環(huán)節(jié) 具有直觀 準確等優(yōu)點 但鉆芯法屬于半破損試驗法 對 結(jié)構(gòu)有一定的損傷 受配筋限制 因此 不可能進行大量的取樣 無法全面反 映受檢單元混凝土強度的分布情況 同時 芯樣的鉆取 尺寸效應 切割和補 平方法對檢測結(jié)果影響大 鉆芯法強度檢測結(jié)果離散性大 6 混凝土強度除與原材料性能和配合比有關(guān)外 還與施工環(huán)節(jié)的振搗 養(yǎng) 護等密切相關(guān) 甚至與構(gòu)件類型及部位有關(guān) 檢測時選定的樣本可能不是來自 同一個總體 工程中的混凝土實際強度不一定滿足正態(tài)分布條件 7 關(guān)于混凝土強度的合格評定 不同的標準提出的驗評方法不同 評定方 法不同導致檢測結(jié)果存在差異 8 檢測人員技術(shù)素質(zhì)不高與儀器設備狀態(tài)不良導致檢測結(jié)果偏離 9 受種種外部因素影響 檢測人員主觀修改或修正檢測數(shù)據(jù)造成的偏離 綜上所述 混凝土強度現(xiàn)場檢測不可能得到實際混凝土強度的準確值 只 能得到混凝土實際強度推定值 對于同一個工程 不同的檢測單位嚴格遵守相 應檢測標準得到的檢測結(jié)果不盡相同 是一件正常的事情 但各種檢測結(jié)果之 間應具有可比性 也是一個基本的要求 三 常用混凝土強度檢測方法回顧 一 回彈儀的構(gòu)造與工作原理 1948 年 瑞士科學家施密特 E Schmidt 發(fā)明了回彈儀 為混凝土結(jié)構(gòu)強 度的檢測提供了一種操作方便 價格低廉的方法 在土木工程中得到了廣泛的 應用 為了適應各種工程結(jié)構(gòu)的需要 人們在多年的實踐中研究和發(fā)展了很多 種回彈儀 滿足了包括普通混凝土結(jié)構(gòu) 水下混凝土結(jié)構(gòu) 大型混凝土結(jié)構(gòu) 機場路面結(jié)構(gòu)等的檢測需要 按沖擊能量回彈儀可以分為小型 包括 L 型 P 型 中型 N 型 和大型 M 型 回彈值的指示方式 有指針式 擺式和數(shù)顯式等 雖 然不同的回彈儀的具體構(gòu)造有些不同 但主體結(jié)構(gòu)和原理是相似的 利用回彈儀檢測混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗壓強度的方法簡稱回彈法 回彈儀是一 種彈簧驅(qū)動直射錘擊式儀器 通過彈擊桿 彈擊混凝土表面 并測出被反彈回 來的距離 回彈值大小反映了與沖擊能量有關(guān)的回彈能量 回彈值 R 是重錘沖 擊過程中能量損失的反映 回彈儀在彈擊過程中的能量損失主要有以下三個方面 2 0 2 1 0 L kE i 2 1 2 1 1 L kE i 2 010 1 REEEE i 混凝土受沖擊后產(chǎn)生塑性變形所吸收的能量 混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動所消耗的能量 回彈儀各機構(gòu)之間產(chǎn)生的摩擦所消耗的能量 其中混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動所消耗的能量和回彈儀各機構(gòu)之間產(chǎn)生的摩 擦所消耗的能量可以通過限制條件以保持統(tǒng)一 例如受檢構(gòu)件應有足夠的厚度 或?qū)^薄的受檢構(gòu)件予以支撐或加固 以減少振動 回彈儀應進行統(tǒng)一的能量 率定 使沖擊能量 儀器內(nèi)摩擦損耗保持不變等 因此 回彈值