電動單梁門式橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計和支腿設(shè)計的結(jié)構(gòu)設(shè)計.doc

電動單梁門式橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計和支腿設(shè)計的結(jié)構(gòu)設(shè)計1.門式起重機發(fā)展概述門式起重機是橋上起重機的一種變形。在港口，主要用于室外的貨場、料場貨、散貨的裝卸作業(yè)。它的金屬結(jié)構(gòu)像門形框架，承載主梁下安裝兩條支腳，可以直接在地面的軌道上行走，主梁兩端可以具有外伸懸臂梁。門式起重機具有場地利用率高、作業(yè)范圍大、適應(yīng)面廣、通用性強等特點，在港口貨場得到廣泛使用。其結(jié)構(gòu)框架總圖如下: 圖11 單梁門式起重機結(jié)構(gòu)框架圖國內(nèi)起重機發(fā)展動向:國內(nèi)門式式起重機發(fā)展有三大特征：1） 改進機械結(jié)構(gòu)，減輕自重國內(nèi)門式起重機多已經(jīng)采用計算機優(yōu)化設(shè)計，以此提高整機的技術(shù)性能和減輕自重，并在此前提下盡量采用新結(jié)構(gòu)。如550t通用橋式起重機中采用半偏軌的主梁結(jié)構(gòu)。與正軌箱形相比，可減少或取消加筋板，減少結(jié)構(gòu)重量，節(jié)省加工工時。2） 充分吸收利用國外先進技術(shù)起重機大小車運行機構(gòu)采用了德國Demang公司的“三合一”驅(qū)動裝置，吊掛于端梁內(nèi)側(cè)，使其不受主梁下?lián)虾驼駝拥挠绊?，提高了運行機構(gòu)的性能和壽命，并使結(jié)構(gòu)緊湊，外觀美觀，安裝維修方便。遙控起重機的需要量隨著生產(chǎn)發(fā)展頁越來越大，寶鋼在考察國外鋼廠起重機之后，提出大力發(fā)展遙控起重機的建議，以提高安全性，減少勞動力。3） 向大型化發(fā)展由于國家對能源工業(yè)的重視和資助，建造了許多大中型水電站，發(fā)電機組越來越大。特別是長江三峽的建設(shè)對大型起重機的需求量迅速提升。國外起重機發(fā)展動向:當(dāng)前，國外起重機發(fā)展有四大特征：1） 簡化設(shè)備結(jié)構(gòu)，減輕自重，降低生產(chǎn)成本法國Patain公司采用了一種以板材為基本構(gòu)件的小車架結(jié)構(gòu)，其重量輕，加工方便，適應(yīng)于中、小噸位的起重機。該結(jié)構(gòu)要求起升采用行星圓錐齒輪減速器，小車架不直接與車架相連接，以此來降低對小車架的剛度要求，簡化小車架結(jié)構(gòu)，減輕自重。Patain公司的起重機大小車運行機構(gòu)采用三合一驅(qū)動裝置，結(jié)構(gòu)比較緊湊，自重較輕，簡化了總體布置。此外，由于運行機構(gòu)與起重機走臺沒有聯(lián)系，走臺的振動也不會影響傳動機構(gòu)。2） 更新零部件，提高整機性能法國Patain公司采用窄偏軌箱形梁作主梁，其高、寬比為43.5左右，大筋板間距為梁高的2倍，不用小筋板，主梁與端梁的連接采用搭接的方式，使垂直力直接作用于端梁的上蓋板，由此可以降低端梁的高度，便于運輸。3） 設(shè)備大型化隨著世界經(jīng)濟的發(fā)展，起重機械設(shè)備的體積和重量越來越趨于大型化，起重量和吊運幅度也有所增大，為節(jié)省生產(chǎn)和使用費用，其服務(wù)場地和使用范圍也隨之增大。 4） 機械化運輸系統(tǒng)的組合應(yīng)用國外一些大廠為了提高生產(chǎn)率，降低生產(chǎn)成本，把起重運輸機械有機的結(jié)合在一起，構(gòu)成先進的機械化運輸系統(tǒng)。2.課題設(shè)計的內(nèi)容課題設(shè)計的主要內(nèi)容是主要設(shè)計的是10t電動單梁門式橋架結(jié)構(gòu)的設(shè)計和支腿設(shè)計，其中包括斷面形式，載荷，剛度和穩(wěn)定性驗算以及鋼軌應(yīng)力計算，對橋架主梁和支腿進行結(jié)構(gòu)設(shè)計和力學(xué)分析，繪制橋架的結(jié)構(gòu)圖以及主梁，支腿的零件圖。起重機的起重量為10噸，跨度S為29米，有效懸臂為7米，大車運行的速度為20米/分，在工作時，起升機構(gòu)的起升高度能達到9米，起升速度為20米/分，在起升機構(gòu)運動的同時，大車和下車可以同時進行直線運行，小車運行速度最大可以為20米/分，大車運行速度最大可以為20米/分，電動小車采用CD1型電動葫蘆，起重機的工作級別為M5。28 東華理工長江學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 主梁的設(shè)計 1.主梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計1.1電動單梁橋架結(jié)構(gòu)簡圖 單梁葫蘆起重機一般采用工字鋼作為電動葫蘆的運行軌道，電動葫蘆沿工字鋼下翼緣運行，主梁結(jié)構(gòu)采用鋼板焊接成形的U型槽鋼，再與工字鋼組成箱形實腹板梁，為保證起重機安全，正常地工作，主梁應(yīng)滿足強度，剛度和穩(wěn)定性的要求。 圖11主梁結(jié)構(gòu)簡圖1.2主梁斷面形式確定 主梁截面為U型槽鋼與工字鋼的組合，截面尺寸可按靜剛度條件進行初選，對于移動載荷，應(yīng)小車輪距較小，近似的按集中處理，根據(jù)電動葫蘆的參數(shù)，選定30b工字鋼。主梁初選高度：S為主梁跨度，S=29000mm取H=1450mm，上翼緣板厚度為14mm，腹板厚度為6mm，主梁寬度為650mm 圖12 主梁斷面形式 1.2.1主梁斷面面積查得主梁斷面面積計算公式如下，以下計算式均查自起重機設(shè)計手冊起重機設(shè)計實例 =0.5（6520.6）+20.688.1+20.643+67.3111 =245.5cm21.2.2主梁斷面水平行心軸XX位置 式中 主梁斷面的總面積（mm2） 各部分面積對XX軸的靜矩之和（mm2） Y1x各個部分面積行心至XX軸的距離（mm2） =480mm1.2.3主梁斷面慣性矩 =6.3108mm4 1.3主梁載荷與內(nèi)力計算 作用于起重運輸機金屬結(jié)構(gòu)上的載荷，根據(jù)其不同特點與出現(xiàn)的頻繁程度分為基本載荷、附加載荷及特殊載荷三類。本章主要結(jié)合，10T電動單梁門式起重機，對其計算載荷進行分析，選擇載荷組合方式，確定各個計算載荷.1.3.1自重載荷與內(nèi)力計算 對于有懸臂的門式起重機，其自重 PG門= Q起重量（噸），Q=10T L0主梁全長，L0=S+2L=29+27=43m H起升高度，H=9m PG門=43.4T 主梁自重為: g4.31049.8=4.2105N計算金屬結(jié)構(gòu)時，箱型梁的自重視為均布載荷，用q表示，跨度S=29m，有效懸臂長L=7m，主梁總長Lz=43m主梁自重的均布載荷：=4.2104/43=9800N/m 主梁自重引起的內(nèi)力 圖13 靜載荷彎矩和剪力圖 支反力： C、D處靜載彎矩及剪力： 跨中靜載彎矩：1.3.2移動載荷及內(nèi)力計算龍門起重機的起升載荷常以小車輪壓的形式作用于主梁上。進行輪壓計算時，小車視為剛性支架。小車采用電動葫蘆代替電動葫蘆輪壓的計算表達式： Pxc由于電動葫蘆自重引起的輪壓；由于吊重引起的輪壓；、動力系數(shù)，可取或，可取、或N=+=9839.2+98000=1.110考慮動力載荷的作用,取，取。因大車運行速度V=20m/min60m/min，起升速度=7m/min，=1.1，=1.2PP=1.19839.2+1.298000=1.3105N 移動載荷引起的主梁內(nèi)力（1） 移動載荷位于跨端有效懸臂處 支反力：剪力：彎矩： （2） 移動載荷位于跨中時 圖14移動載荷彎矩和剪矩圖支反力：剪力：當(dāng)其中一個輪壓P作用在跨中時，跨中剪力最大最大剪力為：彎矩：1.3.3風(fēng)載荷及內(nèi)力計算 露天工作的起重機金屬結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮風(fēng)載荷的作用。視風(fēng)載荷是可能作用于任何方向的水平載荷。對我們所討論的常用起重機，只計算風(fēng)壓的靜力作用，不考慮風(fēng)壓的動力效應(yīng)。按照起重機在一定風(fēng)力下能否正常工作，把作用于起重機金屬結(jié)構(gòu)的風(fēng)載荷分為工作狀態(tài)的風(fēng)載荷和非工作狀態(tài)的風(fēng)載荷兩類。工作狀態(tài)的風(fēng)載荷是起重機金屬結(jié)構(gòu)在正常工作情況下所能承受的最大計算風(fēng)壓；非工作狀態(tài)的風(fēng)載荷則是起重機金屬結(jié)構(gòu)不工作時能承受的最大計算風(fēng)壓。工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的風(fēng)載荷按下式 風(fēng)力系數(shù)，與金屬結(jié)構(gòu)的外形、幾何尺寸等有關(guān)；風(fēng)壓高度變化系數(shù)； 風(fēng)振系數(shù)（對常用起重機1.0）；結(jié)構(gòu)或物品垂直于風(fēng)向的迎風(fēng)面積（）；計算風(fēng)壓（）， 迎風(fēng)面的高度取 h=1.4，/43/1.4=31,根據(jù)起重機設(shè)計手冊風(fēng)力系數(shù)得C=1.7，主梁迎風(fēng)面積 A=Lh=431.4=60.2m2 =1.7125060.2=25585N起升物品迎風(fēng)面積，起重量Q=10T時，A=7m2起升物品受風(fēng)載荷 設(shè)葫蘆有效迎風(fēng)面積，則葫蘆上風(fēng)載荷為 主梁上的均布風(fēng)載荷為：1.3.4.小車制動慣性力引起的主梁內(nèi)力當(dāng)小車制動時，慣性力順主梁方向引起的主梁內(nèi)力支反力：彎矩：1.4主梁強度計算主梁強度計算按第II類載荷進行組合，對活動載荷由于小車輪距很小，可近似按集中載荷處理，驗算主梁跨中斷面彎矩正應(yīng)力和跨端斷面剪應(yīng)力,跨中斷面彎曲正應(yīng)力應(yīng)包括主梁的整體彎曲正應(yīng)力和由小車輪壓在工字鋼下翼緣引起的局部彎曲應(yīng)力兩部分，合成后進行強度校核,梁的整體彎曲在垂直平面內(nèi)按簡支計算，在水平面內(nèi)按剛接計算.1.4.1垂直載荷在下翼緣的彎曲正應(yīng)力 式中 其中 Q額定起重量，Q=10103kg 電動葫蘆自重，G=1004kg 動力系數(shù)，對中級工作類型=1.2 沖擊系數(shù)，對操作室操縱室，=1.1 主梁下表面距斷面行心軸XX的距離，y1=48cm Jx主梁下表面距斷面對XX的距離，Jx=6.3104cm4 操作室重心到支點的距離， 操作室的重量，=400kg q橋架單位長度重量 q=1000FV+q其中 F主梁斷面面積 ，F(xiàn)=245.5cm V 材料比重，對鋼板V=7.85t/mq主梁橫加筋板的重量產(chǎn)生的均勻布載荷，q=7.5kg/mq=10000.024557.857.5=200kg/m 圖15垂直載荷在下翼緣的作用1.4.2主梁工字鋼下翼緣局部彎曲計算（1）計算輪壓作用點位置i及系數(shù) I=+c-e式中，i輪壓作用點與腹板表面的距離（mm） C輪緣同工字鋼翼緣之間的間隙，取c=4mm =（b-d）/2=（12811）/2=58.5mm e=0.164R（mm），對普型工字鋼，翼緣表面斜度為1/6 R葫蘆走輪踏面曲率半徑，可從葫蘆樣本查得 R=175mm e=0.164175=28.7mm所以i=58.5+428.7=33.8mm （2）工字鋼下翼緣局部彎曲應(yīng)力計算 圖16工字鋼下翼緣彎曲應(yīng)力圖14中1點橫向（在XY平面內(nèi)）局部彎曲應(yīng)力為，由下式計算 式中翼緣機構(gòu)型式系數(shù)，貼板補強取式取=0.9 K1局部彎曲系數(shù)，查圖得K=2 t0=t+其中 t工字鋼翼緣平均厚度，t=13.7mm 補強板厚度，=10mmt02=（13.7+10）=561.7mm圖14中1點縱向（在YZ平面內(nèi)）局部彎曲應(yīng)力為，由下式計算 式中，K2局部彎曲系數(shù)，查圖得K2=0.6 kg/mm圖14中2點縱向（在YZ平面內(nèi)）拒不彎曲應(yīng)力，由下式計算 式中 K拒不彎曲系數(shù)，查得K=0.4 翼緣機構(gòu)形式系數(shù)，貼板補強式取=1.5 （2）主梁跨中斷面當(dāng)量應(yīng)力計算圖中1點當(dāng)量應(yīng)力，查得其計算式為 圖14中2點當(dāng)量應(yīng)力1.5主梁剛度計算單梁門式起重機應(yīng)對主梁的垂直靜剛度和水平靜剛度進行驗算并必須符合要求,而對動剛度一般可不驗算,只有在使用提出特殊要求時,如高速運行或精確安裝的起重機,尚需驗算動剛度.1.5.1.靜剛度的驗算 式中f _主梁垂直剛度（厘米）P_靜載荷 P=Q+G=1004+10103=11004KgL_跨度，L=2900cmE_材料彈性模量，對3號鋼E=2.1106Kg/cm2Jx_主梁斷面垂直慣性矩，Jx=6.3104cm4 許用垂直靜撓度，取 1.5.2.水平靜剛度式中 _主梁水平靜撓度（厘米） P1 _水平慣性力 P1=P/20=（Q+G）/20=5502Kg Jy_主梁斷面水平慣性矩 Jy=6.5103cm4許用水平靜撓度取綜上驗算,主梁剛度合格1.6穩(wěn)定性計算（1）整體穩(wěn)定性計算箱形截面主梁抗扭轉(zhuǎn)的剛性比較大，而且在水平方向也有一定的抗彎剛性，所以可不計算整體穩(wěn)定性（2） 腹板局部穩(wěn)定性計算主梁筋板的布置原則，當(dāng) 腹板只加垂直筋板，當(dāng)腹板應(yīng)布置垂直橫筋板還要加一道水平縱向筋 此時采用縱向加筋板離腹板受壓力邊緣高度：h1=（0.20.5）h0=（0.20.5）1450，取h1=32cm， 圖17主梁縱筋板布置圖橫向加筋板設(shè)計，橫向加筋板的間距按下式計算 式中3,4 _系數(shù)，按選取,取3=1031,4=2700 h2_計算梁高 h2=h0h1=14.2 _腹板局部擠壓應(yīng)力 P_小車計算輪壓P=6500N H_腹板上邊緣到軌頂?shù)木嚯x,h=14.2cm _腹板厚度=0.8cm因為為正值,所以=2(h-h)=226,取=240,短的橫向加勁板的間距=/4=60cm橫向加勁板的外伸寬度：厚度：勁=b勁/15=6cm1.7鋼軌應(yīng)力計算小車鋼軌活動彎曲應(yīng)力應(yīng)滿足 式中P_指小車最大輪壓,P=130000N, 1_主梁垂直加勁板之間最大的距離,=60cm Wx_鋼軌對自身水平軸線的斷面模數(shù),W=1.6103cm3 所以,鋼軌應(yīng)力滿足要求東華理工長江學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 支腿的計算2.支腿的計算 門式起重機支腿的內(nèi)力分析按門架平面和支腿平面分別進行。門架平面的支腿內(nèi)力,對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜定龍門架簡圖進行內(nèi)力計算；帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿內(nèi)力的最不利工況。2.1斷面形式確定支腿在龍門架平面，根據(jù)其受力特點，為提高支腿與主梁的連接剛性，通常做成上寬下窄，上端連接寬度推薦取與主梁高度相同的尺寸，下端寬度與下橫梁的寬度相同，下橫梁的寬度與大車運行機構(gòu)的構(gòu)造有關(guān)，支腿平面，根據(jù)受力特點和構(gòu)造要求，通常做成上端尺寸下而下端尺寸大的形式，上端尺寸根據(jù)支腿與主梁的連接計算確定。 圖21 支腿結(jié)構(gòu)簡圖對于支腿上端面的寬度可以根據(jù)主梁的寬度來確定，取b=500mm， 圖22 支腿上端面截面 圖23 支腿下端面截面截面的幾何性質(zhì) b=500mm，h=500mm，1=10mm，2=6mm上截面： A=（200010248062）=45760mm2 Z2=500210=290mm下截面： A=（500102+48062）=15760mm2Z2=500244=256mm2.2 支腿載荷及內(nèi)力計算箱形門式起重機支腿的內(nèi)力分析按門架平面和支腿平面分別進行。對于龍門架平面，考慮小車在懸臂端時產(chǎn)生最大內(nèi)應(yīng)力。同時要考慮的載荷有，起升載荷，自重載荷，風(fēng)載荷，以及慣性載荷分別引起的內(nèi)力。2.2.1門架平面的支腿內(nèi)力對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜定龍門架簡圖進行內(nèi)力計算；對于帶柔性支腿的龍門起重機按靜定龍門架簡圖進行內(nèi)力計算。帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿內(nèi)力的最不利工況。1.由主梁均布載荷產(chǎn)生的內(nèi)力 圖24 主梁自重載荷引起的彎矩圖有懸臂時的側(cè)推力，為安全起見，將有懸臂門架當(dāng)無懸臂門架計算：12080N彎矩 MC=MD=Fh=120805=60400Nm 2.移動載荷產(chǎn)生的內(nèi)力移動載荷產(chǎn)生的內(nèi)力分為小車在跨中和在有效懸臂處：（1）小車在跨中 側(cè)推力： 彎矩 MC=MD=Fh=551805=275900Nm（2）小車在懸臂端： 吊鉤左極限位置L0=7側(cè)推力:彎矩: MC=MD=Fh=697855=348925Nm3.作用在支腿上的風(fēng)載荷產(chǎn)生的內(nèi)力作用在支腿上的風(fēng)載荷：化為均布載荷：側(cè)推力：彎矩： Mc=FBh=39695=19845Nm最大彎矩：4.小車制動力和風(fēng)載荷產(chǎn)生的內(nèi)力小車制動力和風(fēng)載荷產(chǎn)生的支腿內(nèi)力側(cè)推力： =（2640+638+2925）/2=3102N彎矩： MC=MD=Fh=31025=15510Nm2.2.2支腿平面的支腿內(nèi)應(yīng)力分析對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜定龍門架簡圖進行內(nèi)力計算；對于帶柔性支腿的龍門起重機按靜定龍門架簡圖進行內(nèi)力計算。帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿內(nèi)力的最不利工況。在支腿平面內(nèi)，支腿下端為危險截面。所以，取支腿下端截面計算。 計算系數(shù)：支反力： （1）水平載荷作用在支腿頂部水平載荷有，合力：支反力： 彎矩： （2）風(fēng)載荷作用在支腿平面內(nèi)作用在支腿上的風(fēng)載荷：化為均布載荷：支反力： 彎矩： （3）支腿軸向力計算主梁自重對一個支腿產(chǎn)生的軸向力：支腿自重N0=0.9N1=0.937290=33561N滿載小車位于有效懸臂處，支腿最大軸向力：單根支腿承受最大軸向力：按剛架反對稱屈曲失穩(wěn)計算支腿端約束長度系數(shù)：門架平面內(nèi)：支腿平面內(nèi)：取支腿的毛截面的最小回轉(zhuǎn)半徑：長細比： 對于箱型支腿，板件寬厚比大于20, ,按b類受壓構(gòu)件查得穩(wěn)定系數(shù)，則支腿名義歐拉臨界力：2.3.支腿強度計算 強度合格2.4支腿整體穩(wěn)定性計算（1）整體穩(wěn)定性計算整體穩(wěn)定性合格（2）支腿局部穩(wěn)定性計算為了防止支腿的腹板和翼緣板發(fā)生波浪變形，應(yīng)對支腿進行局部穩(wěn)定性校核，否則有可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)過早損失：對于截面支腿，其腹板的高度與厚度和截面兩腹板間的翼緣板寬度與其厚度之比應(yīng)滿足下式： 式中：為支腿柔度，可由軸穩(wěn)定系數(shù)查詢在剛性腿有：=10mm =1750mm =20mm因此： 要加縱向勁桿，縱向勁通常由鋼板或者扁鋼制成，縱向加勁應(yīng)成對布置，其寬度 （腹板或翼緣板的厚度，即6mm），厚度勁3/4（為腹板或翼緣板的厚度）為增加支腿的抗扭剛度，必須設(shè)橫向加勁板，橫向加勁板間距通常為（2.53）或者 圖25支腿加勁板布置簡圖 1橫向加勁板 2縱向加勁板所以 縱向加勁的寬度為：b=106=60mm 加勁的厚度： =3/410=7.5mm 橫向加勁的寬度為： 取橫向加勁的寬度： b2=105mm橫向加勁板厚度： 勁b2/5=105/15=7m 結(jié) 論通過此次畢業(yè)設(shè)計，讓我了解到了很多方面東西。首先，此次畢業(yè)設(shè)計把大學(xué)四年來的理論知識復(fù)習(xí)、總結(jié)并應(yīng)用于實踐當(dāng)中，讓我們對工程機械特別是起重機械有了更深入的了解。從整體結(jié)構(gòu)到各個部件都有了一個全面的認識。此次設(shè)計不但是對我們以前學(xué)習(xí)的一種深入，更是我們今后工作的一種理論基礎(chǔ)?，F(xiàn)代單梁門式起重機設(shè)計是在學(xué)完起重機械相關(guān)內(nèi)容之后的一個重要實踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。其目的在于通過單梁門式起重機設(shè)計，使學(xué)生在起重機結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)設(shè)計和裝配、制造工藝以及零件設(shè)計計算、機械制圖和編寫技術(shù)文件等方面得到綜合訓(xùn)練；并對已經(jīng)學(xué)過的基本知識、基本理論和基本技能進行綜合運用。從而培養(yǎng)學(xué)生具有結(jié)構(gòu)分析和結(jié)構(gòu)設(shè)計的初步能力；使學(xué)生樹立正確的設(shè)計思想、理論聯(lián)系實際和實事求是的工作作風(fēng)。本論文的內(nèi)容上，我主要設(shè)計是的是起重機的主梁結(jié)構(gòu)和支腿結(jié)構(gòu)兩大部分，其中很多地方都是按照前輩所總結(jié)的經(jīng)驗一步步來做，但依然存在很多缺陷，因此對于各方面學(xué)習(xí)是很有必要的。 限于本人的學(xué)識水平，文中難免有疏漏和不當(dāng)之處，敬請批評指正。 東華理工長江學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 致謝 致 謝 畢業(yè)設(shè)計是我在校期間的最后一次作業(yè)，是我畢業(yè)前的一次重要考核，在這大學(xué)四年的最后一個學(xué)期里，我學(xué)到了很多東西。不管是學(xué)習(xí)方面還是工作態(tài)度思想方面，受益匪淺。對我以后走向工作崗位有很大的幫助。 在這次畢業(yè)設(shè)計過程中，指導(dǎo)老師起到了很大的作用，在此，我對黃偉莉老師表示衷心的感謝，感謝你辛勤的教誨，感謝你對我設(shè)計的關(guān)心和幫助。本次設(shè)計是我大學(xué)所學(xué)知識的一次考核，鍛煉我運用所學(xué)知識的能力。通過這次設(shè)計，理論知識得到了進一步的掌握和鞏固。獨立思考和綜合運用知識的能力有了很大的提高。學(xué)會了理論聯(lián)系實際，實踐和理論相結(jié)合。本次設(shè)計使我認識到自