畢業(yè)設計整體式連續(xù)空心板橋

貴州省盤縣紅果新城環(huán)城東線改造工程牛泥塘中橋施工圖設計 CHANGSHA UNIVERSITY OF SCIENCE & TECHNOLOGY 畢業(yè)設計（論文）題目： 貴州省盤縣紅果新城環(huán)城東線改造工程 牛泥塘中橋施工圖設計 學 生 姓 名： 學 號： 班 級： 專業(yè)（全稱）： 指 導 教 師： 2010年6月貴州省盤縣紅果新城環(huán)城東線改造工程牛泥塘中橋施工圖設計學 生 姓 名： 學 號： 班 級： 專業(yè)（全稱）： 指 導 教 師： 完 成 日 期： 貴州省盤縣紅果新城環(huán)城東線改造工程牛泥塘中橋施工圖設計摘要 本設計為貴州省盤縣紅果新城環(huán)城東線改造工程牛泥塘中橋施工圖設計。 首先根據(jù)設計任務書提供的設計資料和要求，依據(jù)現(xiàn)行公路橋梁設計規(guī)范，綜合考慮橋位的地質、地形條件，經初選后提出了裝配式簡支T梁橋、獨塔斜拉橋和整體式空心板橋三個比選橋型方案。按技術成熟、安全可靠、使用耐久、經濟合理、美觀、環(huán)境保護和可持續(xù)發(fā)展等基本原則，比較這三個方案的優(yōu)缺點，主橋選定方案為，整體式空心板橋。 其次，確定主梁的主要構造及細部尺寸，在滿足設計規(guī)范的前提下，擬定空心板各細部尺寸。主梁高700mm，寬10500mm，其余細部尺寸見空心板一般構造圖。 然后，根據(jù)設計規(guī)范，使用橋梁博士進行建模各數(shù)據(jù)的計算，得出內力包絡圖，各截面配筋面積等數(shù)據(jù)，對橋梁的各種數(shù)據(jù)進行驗算。 最后，然后手算出橋梁車輛橫向分布系數(shù)，恒載內力作用值，活載內力作用值，以及進行正截面抗彎等各種驗算。檢驗橋博計算結果。關鍵詞：施工圖設計; 整體式空心板橋Panxian red berries around the city of Guizhou Province Eastern Metro Improvement Project Bovine bogs in bridge construction designABSTRACT The design for the new town around the city of Guizhou Province Panxian red berries cattle bogs in eastern bridge reconstruction project construction design. First of all, according to the design plan to provide the design information and requirements, based on the existing highway bridge design specifications, integrated Kaolv bridge sites geology, topography, by the primaries of the assembly after the Tichu simply supported T beam bridge, single tower cable-stayed bridge He Zhengti Hollow Slab Bridge type 3 comparison. By technology is mature, reliable, durable, economical, aesthetic, environmental protection and sustainable development of the basic principles of comparative advantages and disadvantages of the three options, select the program for the main bridge, the overall cellular slab. Second, determine the main beam size of the main structure and detail, in the premise of meeting the design specifications, develop the detail size hollow plate. The main beam of high 700mm, width 10500mm, other detailed dimensions see hollow general structural map. Then, according to design specifications, use the bridge to model the data, Dr. calculated the internal force envelope, the reinforcement section area, and other data, all data on the bridge checking. Finally, then hand calculate the distribution coefficient of lateral vehicle bridge, dead load effect value of internal forces, the role of Live Load values, as well as checking for flexural other. Bo bridge inspection results.Key words: construction design; the overall Hollow Slab目 錄1 設計說明11.1 橋梁線形布置11.2 主要技術標準11.3 材料規(guī)格11.4 設計計算依據(jù)11.5 通航水位21.6 支座強迫位移及溫差影響22 設計方案32.1方案比選原則32.2方案比選32.2.1具體尺寸擬定42.2.2方案比選52.2.3方案工程量比較62.3推薦方案63 上部結構效應計算73.1 設計特點及受力特點73.1.1設計特點73.1.2受力特點73.2 計算資料73.3 結構尺寸73.4汽車荷載橫向分布系數(shù)mc計算93.5活載作用內力計算103.6 汽車沖擊系數(shù)計算103.7 恒載計算113.7.1橋面鋪裝、分隔帶及護欄重力113.7.2行車道板重力113.8 溫度應力計算113.8.1溫度應力計算113.9基礎沉降應力計算163.10內力組合183.10.1按承載能力極限狀態(tài)設計183.10.2按正常使用極限狀態(tài)設計193.10.2.1作用短期效應組合203.10.2.2作用長期效應組合203.10.3計算結果204 普通鋼筋的設計計算284.1 估算鋼筋面積284.2 配筋結果315 截面強度驗算335.1 基本理論335.2 截面換算335.2.1 確定中性軸的位置335.2.2 截面換算335.3 計算公式336 抗裂驗算406.1 公預規(guī)要求406.2 計算406.2.1 正截面抗裂驗算406.2.2 斜截面抗裂驗算407 撓度計算527.1 撓度的計算與驗算527.1.1 使用荷載作用下的撓度528 下部結構計算538.1 橋墩計算538.1.1 橋墩基本尺寸及受力538.1.2 截面設計548.1.3 截面復核558.2空心板下部蓋梁設計計算568.2.1 概述568.2.2 設計計算依據(jù)和技術標準568.3墩頂截面承載力計算688.4蓋梁跨中截面承載力689 施工圖設計709.1概述709.2 總體布置圖709.3 主梁一般構造圖70參考文獻71致謝72附錄1 開題報告附錄2 英文文獻及譯文1 設計說明1.1 橋梁線形布置平曲線半徑：本橋平面K9+255.690K9+276.500位于圓曲線上，圓曲線要素為:R-930,Lc-179.420,a-左130313.63，要素樁號為：ZY-K9+255.689,QZ-K9+345.399,YZ-K9+435.110。但由于圓曲線在本次設計中相比較而言影響不大，因此本次設計按直橋設計。豎曲線半徑：本橋縱面位于-3%的橋面縱坡上。1.2 主要技術標準跨徑：513m；施工方法：采用支架立?，F(xiàn)澆施工，一次成橋；樁基采用人工挖孔施工。設計荷載：公路-級；橋面組成：0.5m(護欄)+9.5m(機動車道)+0.5m(護欄)；橋面形式：整體式空心板；結構重要性系數(shù)：1.0。1.3 材料規(guī)格混凝土：主梁、墩身、蓋梁均采用C30混凝土，基樁采用C25混凝土。普通鋼筋：R235、HRB335鋼筋標準營符合GB 13013-1991 和GB 1499-1998的規(guī)定。凡鋼筋直徑大于等于12mm者，均采用HRB335熱軋帶肋鋼筋；凡鋼筋直徑小于等于12mm者，均采用R235熱軋帶肋鋼筋，鋼板應符合GB 700-88規(guī)定的Q235鋼板。支座：主橋支座采用GYZ系列支座。伸縮縫：全橋伸縮縫采用C-3型伸縮縫。橋面鋪裝：采用5cm瀝青混凝土+ 5cm C40聚丙烯纖維混凝土。1.4 設計計算依據(jù)公路工程技術標準(JTG B01-2003)公路橋涵設計通用規(guī)范(JTG D60-2004) (以下均簡稱為通規(guī)) 公路工程技術標準JTGB01-2003公路圬工橋涵設計規(guī)范(JTG D6l一2005)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTJ023-2004公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范JTJ024-85公路橋涵施工技術規(guī)范JTJ041-20001.5 通航水位無通航要求1.6 支座強迫位移及溫度影響根據(jù)基規(guī)要求，中、小橋各墩下沉1.5cm，主梁上下緣溫差根據(jù)中國氣象局統(tǒng)計得到2 設計方案2.1 方案比選原則 在橋梁方案比選中，要注意下列四項主要標準：安全、功能、經濟與美觀,其中以安全與經濟為重。過去對橋下的功能重視不夠，現(xiàn)在由于航運事業(yè)的發(fā)展，需要十分重視橋下的通航凈空。至于橋梁美觀，要視經濟與環(huán)境而定。安全 現(xiàn)在我國公路交通運輸十分繁忙，車速也在不斷提高。所以在四車道中間至少要設置1m寬的中央分隔帶。城市橋梁的車道中應設0.5m的分車帶或護欄以策安全。高速公路要求更高，必須按交通部有關規(guī)定辦理。功能 橋梁的功能一是跨越障礙，二是承受荷載。具備了這兩種功能的比選方案中，應選擇傳力路線直接、簡潔的結構形式，以保證結構受力的合理性。此外，還應考慮非正常運營條件下（如地震、風載）能保證結構功能的實施。如在地震區(qū)修建橋梁要考慮抗震性能好的橋型。梁式橋比拱式體系好，無鉸拱比有鉸拱好，整體式的比組合式的好，擴大基礎比樁基礎好等。當考慮功能問題時，還要想到遠景的情況，而在結構上加以某些處理是不難的。經濟 評價一座橋的經濟性可以從造價、養(yǎng)護、工期以及養(yǎng)護維修等方面進行。從科學角度分析，時間就是金錢，時間就是效益。工期短不僅可以減少管理費，而且橋梁的提前竣工通車，也會給國民經濟帶來巨大的宏觀經濟效益。從建橋工期的長短分析經濟影響時，要想到橋梁基礎的施工對工期的長短影響很大，尤其在大橋施工中往往因施工方法不同施工工期差距很大。美觀 我國基本建設的方針是“經濟、適用和在可能條件下注意美觀”，大量公路橋與鐵路橋設計時應遵守這一要求，但在特大橋、城市橋以及位于風景區(qū)的橋梁，應注意選擇美觀的橋型方案。因為一座橋梁往往是一個城市的標志，一個城市的驕傲。2.2 方案比選在初始設計時，考慮到三種方案的比選，一是從橋型的角度出發(fā)，做出創(chuàng)新，采用單塔斜拉橋的設計。二是從主梁截面的角度出發(fā)，采用T型截面，即裝配式簡支T梁。三是從經濟適用的角度出發(fā)，采用整體式連續(xù)空心板橋。2.2.1具體尺寸的擬定 （1）單塔斜拉橋 我設計時采用單柱式主塔，兩跨設計。因為主跨與邊跨的比例為：主跨L1=（0.50.8）L2 我在此次設計中采用L1=0.66 L2 即L2=47m L1=31m 主塔高度與主跨比例為H/ L2=1/2.71/4.7 即主塔高度范圍在9.997m17.403m之間，此次設計中，定主塔高度為10m。主塔為矩形截面，等截面空心體，頂部尺寸如圖1 拉索采用扇形布置拉索，索面間距宜為515m，根據(jù)設計需要，主跨間距采用6m，邊跨間距采用4m?？紤]到施工的難易，對整體安全性的影響，采用塔墩梁固結體系。安全性得到保障。錨固點設橫隔板布置錨固點，錨固點布置如圖2 主梁高度為1.1m 高跨比一般為1/50 此次設計為1/43。 高寬比不宜小于1/10 此次設計高寬比為1/9.5 由于橋寬為10.5m 此次設計主梁截面設計為單箱單室鋼筋混凝土截面，底板厚度與主跨比為1/1401/170 此次設計定為0.28m。截面具體尺寸見比選圖。圖2-2-1圖2-2-2（2）裝配式簡支T梁橋查梁橋（上冊）根據(jù)橋梁具體情況 設計具體尺寸：標準跨徑13m，計算跨徑12.5m。梁長12.96m 梁高 1.1m 高跨比采用1/12 肋厚 梁端30cm 梁端加厚長度25cm，上翼緣寬 預制寬1.6m 濕接縫0.5m，上翼緣厚度 根部20cm 板跨中 15cm，邊梁邊緣厚度12cm?？鐝讲捎迷桨?跨13m，橋型采用裝配式簡支T梁，鋼筋混凝土，因其適用跨徑為820m 故采用。主梁截面采用5片式，主梁間距一般為1.52.2，此次設計采用2.1m。主梁高度范圍為h=（1/111/18）l 主梁肋寬度范圍為 b=0.160.2 此次設計采用0.2m 橋面橫坡，由支座墊高每片主梁 2、3、4號梁墊高0.042m。具體尺寸見比選圖。(3) 整體式連續(xù)空心板橋根據(jù)設計資料及規(guī)范，設計具體尺寸：采用一排多孔的整體式空心板，設計14個直徑為50cm圓孔，圓孔間距為17cm，整體現(xiàn)澆連續(xù)梁橋，一次成橋。板高70cm，頂板寬10.5m，底板寬9.83m。懸臂長度為33.5cm，懸臂端厚12cm，根部厚26cm，具體尺寸見比選圖。2.2.2 方案比選以上兩個方案再加上原方案的主要優(yōu)缺點比較，如下表所示,每個方案的橋型布置圖見下圖,最終選出預應力混凝土連續(xù)梁橋做為撈刀河大橋的設計方案。 表2-2-1整體式連續(xù)空心板橋方案獨塔斜拉橋方案裝配式簡支T形梁橋方案經濟性一般來說：整體式連續(xù)空心板橋造價最低，斜拉橋造價最高，裝配式簡支T形梁橋造價居中。續(xù)表3-1適用性(a)主梁截面采用空心板，減輕自重充分利用材料(b)建筑高度小，外形簡單，制作方便(c)構件質量小，架設方便(a)主跨47米，跨度適宜，跨越溝壑。(b)便于無支架施工(c)全橋只在兩岸橋臺處各有一伸縮縫。(a)主梁截面采用T形截面，穩(wěn)定性高(b)制造簡單、整體性好、接頭方便(c)全橋采用五跨簡支T形梁橋，支點處需設置伸縮縫，對行車有一定影響。安全性(a)全橋跨度適中，用技術成熟的支架立?，F(xiàn)澆施工能安全的建成，施工方便，質量可靠，工期短；(b)全橋后期營運養(yǎng)護費用少；(c)行車平順舒適。(a)全橋跨度適中，用技術先進的懸臂澆筑法施工能安全的建成，且在施工過程中不需用大噸位懸臂吊機和運輸預制節(jié)段塊件的駁船，但是，在澆筑一個節(jié)段混凝土過程中要分階段調索，工藝復雜，且掛籃和斜拉索之間的套管定位難度較大，故施工繁瑣，工期較長；(b)全橋后期營運養(yǎng)護費用較高；(c) 行車較平順。(a)全橋跨度適中，用技術成熟的預制安裝法施工，建橋速度快、工期短、模板支架少(b)全橋后期營運養(yǎng)護費用少；(c)行車較平順。美觀性全橋線條簡潔明快，與周圍環(huán)境協(xié)調好，因此，橋型美觀。氣勢宏偉，與周圍環(huán)境協(xié)調好，橋型美觀。全橋線條簡潔明快，與周圍環(huán)境協(xié)調好，因此，橋型美觀。2.2.3 方案工程量比較將每個方案的工程數(shù)量計算出來并統(tǒng)計,以其工程量為經濟性的一個參考因素,通過比較發(fā)現(xiàn), 整體式連續(xù)空心板橋方案的工程量最經濟,裝配式簡支T形梁橋方案次之, 獨塔斜拉橋方案在三個方案中最不經濟,因此從經濟性上結合上表的陳述,選擇整體式連續(xù)空心板橋方案最優(yōu)。具體詳見附錄的工程量計算表格。2.3 推薦方案綜合上訴必選原則以及該地的實際，選取采用工期短，造價低，技術成熟的整體式連續(xù)空心板橋方案。3.上部結構效應計算3.1 設計特點及受力特點3.1.1 設計特點本橋上部結構為整體式連續(xù)空心板混凝土梁橋，采用支架立?，F(xiàn)澆的方法施工，支架立?，F(xiàn)澆的方法施工不需進行體系轉換，由于該結構一次成橋，因此可按成橋結構進行分析，此次設計時借助計算機輔助計算完成，采用橋梁博士V3.02軟件進行橋梁電算。3.1.2 受力特點采用支架立模施工的連續(xù)梁橋，一次現(xiàn)澆成橋后支點部負彎矩很大，而中跨跨中恒載彎矩很小；因而，截面尺寸擬定時，應根據(jù)以上彎矩分布特點，增大主梁支點附近的抗彎剛度。3.2 計算資料標準跨徑：13.0m計算跨徑：12.96m設計荷載：公路級材料：普通鋼筋：R235、HRB335鋼筋，其技術指標見表3-2-1。表 3-2-1種類彈性模量Es抗拉強度標準值sk抗拉強度設計值sdR235鋼筋2.1105MPa235 MPa195MPaHRB335鋼筋2.0105MPa335 MPa280MPa空心板混凝土：現(xiàn)澆空心板以及橋面鋪裝、空心板封頭、防撞護欄均采用C30混凝土。技術指標見表 3-2-2。表 3-2-2強度等級彈性模量Ec軸心抗壓強度設計值cd軸心抗拉強度設計值tdC303.0104MPa13.8 MPa1.52MPa3.3 結構尺寸本橋按高速公路橋梁設計，取上部獨立橋梁進行計算，橋面凈寬9.5米，兩側為安全護欄，全橋采用整體式連續(xù)空心板，水泥砼鋪裝厚5cm，瀝青砼厚5cm。橋梁的邊（1.985m）板進行計算，橋梁橫斷面及邊板尺寸如圖1，圖2所示（尺寸單位：mm）圖 3-3-1圖 3-3-2圖 3-3-3空心板立面圖（尺寸單位：cm）空心板的標準跨徑為13m，計算跨徑l12.96m。空心板的具體構造見空心板一般構造圖3.4 汽車荷載橫向分布系數(shù)mc計算采用剛接板法計算計算邊板的mc將本例橋寬分為5等分寬 則b1=10.5/5=2.1.L=13代入公式，得=1.45（b1/L）2=1.45（2.1/13）2= 0.0343=4.06（b1/L）4=4.06（2.1/13）4=0.003依由梁橋（上冊）第二篇表2-2-2查得值，如表3-4-1所示：表 3-4-1繪制邊板的橫向分布影響線，并在其上布置設計荷載，求出邊板的橫向分布系數(shù)。則1號板的橫向分布系數(shù)： Mc = 1/2(0.299+0.2563+0.2272+0.1893) =0.48591號板最不利，故按1號板進行設計。3.5 活載作用內力計算公路級集中荷載Pk計算彎矩效應：kN剪力效應：Pk=1.2206.9=248.27kN3.6 汽車沖擊系數(shù)計算橋梁的自振頻率（基頻）計算根據(jù)通規(guī)4.3.2中的規(guī)定，適用于連續(xù)梁的結構基頻計算公式如下： 現(xiàn)取邊跨跨中截面計算，全橋偏安全考慮采用邊跨跨中截面的汽車沖擊系數(shù)。本橋各參數(shù)取值如下：l13mEEc3.00104MPa=3.001010N/m2。據(jù)橋博計算可知Ic邊板= 0.05491m4，在AUTOCAD中作圖量測得到邊板跨中截面截面面積：A邊板跨中= 0.82615m2，G邊板=A邊板跨中0.826152500020653.75N/mg9.8（m/s2）mc邊板= G邊板/g20653.75/9.82107.53（Ns2 /m2）計算得到：沖擊系數(shù)，適用于則：因為14 所以用于正彎矩效應和剪力效應：用于負彎矩效應：3.7 恒載計算3.7.1 橋面鋪裝、分隔帶及護欄重力中央分隔帶及護欄的重力取用兩側共計：6.79kN/m橋面鋪裝 0.19.524+0.19.524=45.6kN/m平均分配：g1=(6.79+45.6)/9=5.82kN/m3.7.2 行車道板重力g3邊0.826152419.83kN/m恒載總重：g邊= g1+ g3邊=5.82+19.83=25.65kN/m根據(jù)恒載集度計算所得恒載內力如下表：表 3-7-1恒載內力荷載g(kN/m)L(m)M(kNm)Q(kN)跨中1/8gL21/4跨3/32gL2Q支點1/2gLQ1/4點1/4gL邊板單塊板重19.8313418.9314.18 128.89 64.45 全部恒載25.6513541.86 406.39166.73 83.36 3.8 溫度應力計算3.8.1 溫度應力計算(1)年平均溫差根據(jù)氣象條件取結構年平均溫度升溫為：25結構年平均溫度降溫為：-15(2)梯度溫差：按通規(guī)4.3.10條規(guī)定，橋面鋪裝采用10cm厚度的溫差梯度基數(shù)：T1=14，T2=5.5，T3=0，豎向日照溫差反溫差為正溫差乘以-0.5。具體各截面彎矩和剪力值見下表。溫差應力按公預規(guī)附錄B計算：式中，截面內的單元面積； 圖3-8-1 單元面積內溫差梯度平均值，均以正值代入： 混凝土線膨脹系數(shù)， 混凝土彈性模量，單元面積重心至截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。在橋博中得到升溫溫差引起的內力的計算結果，見下表（由于等截面取整橋邊板的一半）。表3-8-1 均勻升溫溫差單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）18.70E-100.00E+000.00E+0020-2.36E-100.00E+0002-4.10E-1000.00E+0021-1.77E-100.00E+0003000.00E+0022-1.77E-100.00E+00041.14E-100.00E+000.00E+0023-1.19E-100.00E+000.00E+005-1.19E-100.00E+00024-1.77E-1000.00E+006-2.36E-100.00E+00025-2.36E-1000.00E+007-1.77E-100.00E+000.00E+0026-1.77E-100.00E+000.00E+008-2.36E-100.00E+000.00E+0027-1.19E-100.00E+0009-1.77E-100.00E+000.00E+0028-2.36E-100.00E+00010-2.36E-100.00E+000.00E+002900.00E+00011-1.78E-100.00E+000.00E+0030-5.27E-100.00E+00012-1.77E-100.00E+00031-2.90E-101.25E-10013-1.20E-100.00E+00032-4.10E-10001400.00E+00033-3.52E-100015-7.55E-101.39E-100.00E+0034-4.10E-100016-2.90E-101.25E-100.00E+0035-2.94E-100017-1.19E-100.00E+000.00E+0036-3.23E-100018-1.19E-100.00E+000.00E+0037-2.36E-100019-1.19E-100.00E+000.00E+0038-2.65E-1000表3-8-2 均勻降溫溫差單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）11.29E-1000201.29E-10002000211.00E-10003000221.29E-100040002300051.29E-1000241.00E-10006000251.58E-10007000261.00E-100081.29E-10002700091.58E-1000281.00E-10001000029000111.00E-1000301.27E-100012000311.27E-100013000321.87E-100014000332.16E-1000153.63E-1000342.46E-10001601.19E-100351.87E-1000171.29E-1000361.58E-100018000371.87E-100019000381.58E-1000表3-8-3 梯度升溫溫差單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）1000200-6.153032025.10210-6.152973025.120.1220-6.152914025.145.2230-6.152855025.170.4240-6.152796025.195.5250-6.152727025.1121260-6.152668025.1146270-6.152609025.1171280-6.1525410025.1196290-6.1524811025.1221300-6.1524312025.1246310024213025.1271320024214025.1297330024215025.13173400242160-6.153223500242170-6.153203600242180-6.153163700242190-6.153093800242表3-8-4 梯度降溫溫差單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）單元號軸力（kN）剪力（kN）彎矩（kNm）10002003.08-15220-12.602103.08-14930-12.6-10.12203.08-14540-12.6-22.62303.08-14250-12.6-35.22403.08-13960-12.6-47.82503.08-13670-12.6-60.32603.08-13380-12.6-72.92703.08-13090-12.6-85.52803.08-127100-12.6-982903.08-124110-12.6-1113003.08-121120-12.6-1233100-121130-12.6-1363200-121140-12.6-1483300-121150-12.6-1583400-1211603.08-1613500-1211703.08-1603600-1211803.08-1583700-1211903.08-1553800-1213.9基礎沉降內力計算基礎沉降計算時應考慮多種沉降工況，本例考慮15種情況，即按基規(guī)中建議，每個墩臺分別沉降1.5cm，并將15種情況中的同號效應進行疊加，即可以得到多種沉降工況及其組合的最大值。在橋博中得到汽車荷載的計算結果，見下表（選取最不利沉降組合組合7 即 1、3號墩下沉1.5cm）。表3-9-1 基礎沉降變位次內力單元號剪力（kN）彎距（kN）單元號剪力（kN）彎距（kN）10038117-82.1250.203911734.8350.240.240117152450.290.441117269550.214142117385650.219143117502750.224144117619850.229145117713950.234246-87.97361050.239247-87.97191150.244248-87.96481250.249249-87.95601350.254250-87.94721450.259351-87.93851550.263352-87.929716-11064353-87.920917-11062154-87.912118-11053355-87.93319-11042356-87.9-54.920-11031457-87.9-14321-11020458-87.9-23122-11094.359-87.9-31923-110-15.460-87.9-38924-110-1256131.8-40625-110-2356231.8-40026-110-3456331.8-37527-110-4546431.8-34328-110-5646531.8-31129-110-6746631.8-27930-110-7616731.8-24831117-7836831.8-21632117-7606931.8-18433117-6677031.8-15234117-5507131.8-12135117-4337231.8-88.936117-3167331.8-57.237117-1997431.8-25.47500圖3-9-1 組合7（1、3號墩）沉降1.5cm的剪力與彎矩圖3.10 內力組合為了進行預應力鋼束的計算，在不考慮預加力引起的結構次內力以及混凝土收縮徐變次內力的前提下，按通規(guī)第4.1.6條和第4.1.7條規(guī)定，根據(jù)可能出現(xiàn)的荷載進行第一次內力組合。公路橋涵結構設計應考慮結構上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設計：（1）只有在結構上可能同時出現(xiàn)的作用，才進行其效應組合。當結構或結構構件需做不同受力方向的驗算時，則應以不同方向的最不利的作用效應進行組合。（2）當可變作用的出現(xiàn)對結構或結構構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。（3）施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結構所處條件而定，結構上的施工人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮。（4）多個偶然作用不同時參與組合。根據(jù)以上的內力計算結果，參照橋規(guī)（JTJ023-04）第4.1.2條即可進行內力組合。 3.10.1 按承載能力極限狀態(tài)設計公路橋涵結構按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用以下兩種作用效應組合：基本組合和偶然組合，由于本設計不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。永久作用的設計值效應和可變作用設計值效應組合，其效應組合表達式為：式中：承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；結構重要性系數(shù)，安全等級一級、二級、三級分別為1.1、1.0、0.9； 第i個永久作用效應的分項系數(shù)； 第i個永久作用效應的標準值和設計值； 汽車荷載效應的分項系數(shù)，取1.4；汽車荷載效應的標準值和設計值； 在作用效應組合中除汽車荷載效應、風荷載外的其他第j個可變作用效應的分項系數(shù)，取1.4，風荷載的為1.1；在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他第j個可變作用效應的標準值和設計值；在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他可變作用效應的組合系數(shù)；根據(jù)通規(guī)第4.1.6條規(guī)定，各種作用的分項系數(shù)取值如下：結構重要性系數(shù)恒載作用效應的分項系數(shù)(對結構承載力不利），或(對結構承載力有利)基礎變位作用效應的分項系數(shù)汽車荷載效應的分項系數(shù)溫度作用效應的分項系數(shù)其他可變作用效應的組合系數(shù)則承載能力極限狀態(tài)組合為：對結構承載力不利時對結構承載力有利時 3.10.2 按正常使用極限狀態(tài)設計公路橋涵結構按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合。 3.10.2.1 作用短期效應組合永久作用標準值效應與可變作用頻遇值組合，其效應組合表達式為：式中：作用短期效應組合設計值；第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù)； 第j個可變作用效應的頻遇值。根據(jù)通規(guī)第4.1.7條規(guī)定，各種作用的分項系數(shù)取值如下：汽車荷載（不計沖擊力）效應的頻遇值系數(shù)溫度作用效應的頻遇值系數(shù)則作用短期效應組合為： 3.10.2.2 作用長期效應組合永久作用標準值效應與可變作用永久值組合，其效應組合表達式為：式中：作用短期效應組合設計值；第j個可變作用效應的準永久值系數(shù)； 第j個可變作用效應的準永久值。根據(jù)通規(guī)第4.1.7條規(guī)定，各種作用的分項系數(shù)取值如下：汽車荷載（不計沖擊力）效應的頻遇值系數(shù)溫度作用效應的頻遇值系數(shù)則作用短期效應組合為： 3.10.3 計算結果根據(jù)上述的組合要求，進行承載能力極限狀態(tài)內力組合和正常使用極限狀態(tài)內力組合，在使用橋梁博士軟件時，只需要將荷載輸入便可自動進行組合，其結果見表3-10-1、3-10-2、3-10-3。表 3-10-1 正常使用極限狀態(tài)長期效應組合內力節(jié)點號最大剪力（kN）最小剪力（kN）最大彎矩（kN*m）最小彎矩（kN*m）10000254119.4-0.925-15.43495-17.6402-7.934437-72847-40.25379-1271.23E+03-1256323-1821.55E+03-2577266-2401.80E+03-4358211-2952.00E+03-6609156-3512.13E+03-93210102-4062.21E+03-1.25E+031148.6-4622.23E+03-1.61E+0312-3.61-5172.19E+03-2.02E+0313-55.1-5712.10E+03-2.48E+0314-106-6251.97E+03-3.00E+0315-144-6681.85E+03-3.46E+0316809-77.71.82E+03-3.59E+0317798-871.81E+03-3.45E+0318754-1241.77E+03-2.91E+03196.98E+02-1721.70E+03-2.28E+0320642-2251.62E+03-1.74E+03215.86E+02-2801.53E+03-1.29E+0322530-3351.42E+03-93523474-3911.39E+03-764244.18E+02-4471.52E+03-85925363-5031.69E+03-1.11E+03263.08E+02-5591.91E+03-1.52E+0327254-6152.09E+03-2.00E+0328203-6712.23E+03-2.53E+03291.56E+02-7262.35E+03-3.14E+0330119-7702.43E+03-3.67E+0331807-1062.45E+03-3.81E+0332796-1162.43E+03-3.66E+0333752-1532.34E+03-3.11E+03346.97E+02-2002.22E+03-2.46E+0335641-2522.06E+03-1.87E+03365.85E+02-3081.88E+03-1.37E+0337529-36