天津周大福金融中心項目幕墻工程介紹

1、天津周大福金融中心項目幕墻工程介紹,世界第九高樓,NO.1 哈利法塔（原名迪拜塔）造價：15億美元； 總高度：828米(2716.53英尺)； 建筑層數：162層； 竣工時間：2014年1月4日； 哈利法塔整個建筑外墻用玻璃8.3萬平方米，金屬2.7萬平方米，總共相當于17個足球場。,NO.2 上海中心大廈 造價：148億人民幣元； 總高度：632米；（結構高度580米） 建筑層數：118層； 幕墻面積：14萬平、2萬個板塊； 竣工時間：2015年底。,深圳平安金融中心 造價：95.5億人民幣元； 總高度：660米；（主體588米） 建筑層數：123層； 竣工時間：2016年6月。,NO.3

2、麥加皇家鐘塔飯店 造價：148億人民幣元； 總高度：601米； 建筑層數：95層； 竣工時間：2012年。,NO.4 臺北101摩天大樓 造價：580億新臺幣； 總高度：508米； 建筑層數：101層； 竣工時間：2004年12月31日。,NO.5 上海環(huán)球金融中心,造價：73億人民幣； 總高度：492米； 建筑層數：101層； 竣工日期：2008年8月29日,NO.6 香港環(huán)球貿易廣場,造價：200億港幣； 總高度：484米； 建筑層數：118層； 竣工日期：2011年5月.,造價：20億萬幣； 總高度：452米； 建筑層數：88層； 竣工日期：1996年2月13日.,NO.7 吉隆坡石油雙

3、塔（別名：雙子塔）,造價：40億人民幣； 總高度：450米（主體381米）； 建筑層數：89層； 竣工日期：2010年12月18日.,NO.8 紫峰大廈,造價：39億美元； 總高度：443米（主體381米）； 建筑層數：108層； 竣工日期：1974年.,NO.9 韋萊集團大廈（西爾斯大廈）,NO.10 京基100,造價：50億人民幣； 總高度：441.8米； 建筑層數：100層； 竣工日期：2011年.,工程概況,本工程由一棟103層塔樓，及五層裙樓組成。其中塔樓高530.00米，約12200（標準層）+900(V型）+1200（塔冠）=14400個單元板塊；總幕墻面積約11萬平方米。 主要

4、裝飾項目：塔樓單元幕墻，塔樓避難層百頁，塔冠框架玻璃幕墻，機電層、塔冠鋁板幕墻等。 裙樓高32.2米，約3.9萬m2；其中玻璃幕墻約1.2萬m2、鋁板幕墻約2.2萬m2、玻璃采光頂約2400m2。 主要裝飾項目：網格玻璃幕墻，鋁板幕墻，首、二層玻璃幕墻，裙樓L5層框架幕墻、玻璃采光頂等。,項目分析,ABC三個標段分區(qū),幕墻系統分布示意,外立面幾何分析：,本工程主要外立面特點為：平面由八個圓弧組成，由底層到頂層，各樓層圓弧的弧長都不相同，形成外立面的雙曲面結構，整個建筑呈現不斷向上延伸的均勻變化的流線型造型。,八個“V”型設計是在平面上以相反方向移動，或密或疏不斷變化，雖然平面1/8對稱，但是正

5、因為他們的存在，立面不同角度不同效果，極具動感之美，體現出設計師構思的巧妙和獨特。使建筑外立面形式秀美，優(yōu)雅，現代，呈現出雕刻般的流線之美。,a點翹起高度小于2mm的板塊有383塊； b點翹起高度小于2mm的板塊有411塊； 占板塊量的48.44%。,圖中金色板塊為幕墻板塊翹起點距離小于2mm的幕墻板塊，即可以優(yōu)化成平板的幕墻板塊,優(yōu)化原則（方案一）： 1、板塊 寬度正負0.5 高度正負0.5 對角線正負1 2、玻璃 寬度正負0.5 高度正負0.5 對角線正負1,優(yōu)化原則（方案二）： 高度正負1mm 寬度正負1mm 對角線 2mm,優(yōu)化原則（方案一）： 板塊規(guī)格優(yōu)化率：20.5%； 層間玻璃規(guī)

6、格優(yōu)化率：29.77%； 透明玻璃規(guī)格優(yōu)化率：22.03%。,優(yōu)化原則（方案二）： 板塊規(guī)格優(yōu)化率：40.89%； 層間玻璃規(guī)格優(yōu)化率：47.18%； 透明玻璃規(guī)格優(yōu)化率：47.6%。,水平夾角（TA）統計：167.6o192.4o；,為適應不同角度變化的分體插接設計 豎框種類減少一半； 適應不同角度能力更強。,楔形墊塊,楔形墊塊,對稱豎框,先加工，后噴涂,綜合以上分析 每+1度開一種豎框，共需開12種豎框。,幕墻系統設計,幕墻結構膠設計,橫框的設計,橫框的角度統計,水平夾角（MA）統計：82.2o93.7o；,綜合以上分析 每+2度開一套橫框，共需開6套橫框。,系統抗風壓的設計,招標文件要求

7、,天津地方標準(DB29-221-2013）要求,GB/T21086-2007要求,CW-A1 H=4700mm 天津地標：4700/250+7=25.8mm、 國標：4700/180=26.1mm（30mm）、 招標文件：20mm。 CW-A2 H=4150mm 天津地標：4150/250+7=23.6mm、 國標：4150/180=23mm（20mm）、 招標文件：20mm。 CW-A3 H=3750mm 天津地標：3750/250+7=22mm、 國標：3750/180=20.8mm（20mm）、 招標文件：20mm。,210,先加工、后噴涂設計 A.型材先噴涂后加工，加工部位會出現生邊

8、。 B.對部分室內外可視型材，采用先加工后噴涂的生產工藝，提高美觀度。 C.我司擁有大型噴涂車間，為型材先加工后噴涂提供可靠保障。,單元幕墻的設計重點,先加工后噴涂，無加工印記,先加工后噴涂，無加工印記,沈陽加工基地噴涂設備,外露燈槽立邊,自潔干法幕墻體系,A.所有的密封膠都有污染，只是輕重不同。 B.室內外可視部位全部采用膠條進行密封。 提升美觀度； 防止硅膠污染； 具有自潔功能； 減少清洗頻率； 降低維護成本； 降低擦窗機壓力。,硅膠防水膠條 無硅油污染耐候相容,施工近兩年依然保持較好的自潔狀態(tài)。,硅膠板,硅膠板,水密、氣密性設計 密封原理：等壓腔原理。 密封構造：多腔減壓，采用型材和密封

9、材料形成多個空氣腔， 實現多腔減壓。 A.采用CFD分析，確定密封原理、密封構造和密封材料。,本工程水密4級，氣密3級。,單元幕墻十字接縫存水試驗； 單元板塊注水試驗； 現場淋水測試,水密、氣密性設計試驗 B. 現場水密測試。,C.現場氣密測試。,現場選擇一個層間不少于4 個幕墻板塊并包括周邊密封的區(qū)域進行實驗。,幕墻的排水設計,利用等壓的原理，通過高落差、組織有序的排水，排出少量的滲入水。,水平方向的位移滑動和旋轉，能夠完全吸收，同時，垂直方向的位移，由于上下橫框之間有26mm的間隙，也能夠完全吸收。 另外，由于風荷載以及地震荷載的復雜性，除了上述平面內的旋轉和滑動外，幕墻板塊還會發(fā)生平面外

10、變形，但是這種變形量很小，設計的板塊之間的縫隙可很好的吸收。,10mm,26mm,幕墻轉接件設計,+/- 30mm,+/- 30mm,+/- 30mm,+/- 30mm,主框掛件連接件埋件（主體結構中）。豎框通過掛件的調整螺栓可進行高度方向的調整；托板上開長條孔與埋件實現進出幕墻面方向調整；掛件可以進行平面內水平方向橫向滑動；,幕墻防火設計,防火巖棉135mm及鍍鋅鋼板=1.5mm,2小時防火隔斷大于800mm（總包）,12mm防火防煙膠密封,超高層建筑的防雷是至關重要的，幕墻作為外圍護結構，在遭受雷擊時要迅速的將電流傳導到主防雷系統中； 相鄰單元我們采用傳導率較好的銅質柔性連接，銅帶采用形設

11、計，在幕墻發(fā)生移位時，仍能保證優(yōu)良的傳導率。 同時每隔一定區(qū)域，幕墻與建筑的主體防雷系統連接。,防雷性能,柔性連接：壽命長、不影響板塊伸縮,玻璃板塊更換,塔樓單元幕墻系統透明部分 U值傳熱系數2.0W/m2.K。 結露性能滿足設計要求。,熱工性能設計,CW-Q1系統,CW-R1系統,CW-S系統,裙樓幕墻系統及采光頂透明部分 U值傳熱系數2.3W/m2.K。 結露性能滿足設計要求。,熱工性能設計,拉索幕墻熱工分析,拉索幕墻結露設計,解決方法一： 參照上海中心項目工程架設熱水管，消除結露。,解決方法二： 采用外夾膠中空單銀Low-E玻璃,解決方法 三： 當環(huán)境中空氣相對濕度為23%以下，原設計方

12、案滿足結露性能要求。,拉索幕墻結露解決方案,熱成像儀的應用： 檢測出建筑圍護結構熱工缺陷，即隔熱材料缺失、熱橋、漏氣和受潮等。,V型鋁板裝飾帶設計,連續(xù)的防水槽,組裝成整體板塊,縫隙部位的設計,3236層V槽偏移量的統計,V槽偏移量的統計,樓層漂移,主體結構在外力作用下，樓層會發(fā)生相對位移，稱為Storey Drift 。作為外圍護結構的幕墻，懸掛在樓板邊緣，主體結構的樓層漂移勢必是引起幕墻自身的變形。研究樓層漂移，對于幕墻的抗變形性能設計非常重要。,層間位移主要是由于風荷載以及地震荷載引起的。 hsx 為樓層高度，為樓層偏移量,樓層位移STOREY DRIFT對幕墻的影響,荷載引起的樓層漂移

13、：,從上面的分析，我們可以看出來，建筑的樓層位于建筑的最頂部,幕墻設計時考慮的樓層位移：,繞著固定于樓板處的轉接件發(fā)生平面內的旋轉。 適應方式：單元板塊繞固定端轉動、水平移動、板塊的變形，幕墻板塊按3倍考慮。,本工程中玻璃轉動量 12.6mm，水平移動 12mm，板塊變形11mm,共計37.8mm。設計按3倍37.8mm考慮。,幕墻伸縮變形設計,根據上述可計算，單元的縫隙設計為26mm1.5+2+15+7.2=25.7mm（加工誤差+安裝誤差+土建誤差）。,根據技術文件：60。C,溫差對單元幕墻板塊的影響,那么單元板塊的最大溫度變形量 =a （t1-t0） L = 23X10-6/x60 x5

14、100=7.19mm； 這個變形量較小，單元板塊之間的縫隙，完全可以吸收；,那么單元板塊的最大溫度變形量 =a （t1-t0） L = 23X10-6/x60 x1500=2.12mm； 這個變形量較小，單元板塊之間的縫隙，完全可以吸收；,溫差對幕墻的影響,溫差對層間鋁板的影響,層間鋁板的變形量可以達到：變形量 =a（t1-t0）L= 23X10-6/x 60攝氏度x1500=2mm，我們的初步設計，鋁板四周采用彈性膠墊來吸收該變形。,過強的光照，極高的溫度，除了對背襯鋁板以及玻璃產生直接影響外，還會使層間空隙位置的氣壓急劇增高，對玻璃以及背襯鋁板產生較大的壓力。使玻璃以及鋁板表面產生凹凸現象

15、。,為避免該現象發(fā)生，在單元豎框的側壁上鉆通氣口，保證加熱的氣體能夠排除，減小空腔內外的氣壓差。,溫差對空氣腔的影響,經試驗可達到65度,8HS+1.52pvb+8HS半鋼化表面應力45MPa以上,枕頭效應,由于建筑高度達到了530米，隨著高度的變化，氣壓以及溫度將會發(fā)生較大的波動；,幕墻使用的中空玻璃內的空氣腔內的理論壓力為玻璃生產地的標準氣壓。 由于工程所在地的海拔高度，溫度等影響，玻璃最終所處位置的室外氣壓與玻璃空氣腔內的氣壓會有壓力差，不同的氣壓會造成“枕頭效應”，一般的中高層建筑，這種效應不是很明顯，但是對于該項目，由于高度極高，枕頭效應應該予以重視。,高差不同引起的枕頭效應： 以本

16、工程的中空夾膠玻璃為例，玻璃配置為：8mm+1.52PVB+8mm+12A+10mm。最大玻璃板塊尺寸13004750，分析由于高差，高差+20溫差 以及高差+50溫差的情況下的枕頭效應：計算結果如下：,枕頭效應,枕頭效應,我們通過計算，在極端溫度下，枕頭效應引起的玻璃變形最大為2.1593mm，遠小于技術文件中風荷載引起的玻璃的極限撓度值L/60=1300/60=21.67mm。而在正常使用條件下，變形對玻璃的表面平整度無明顯影響。另外強度上完全滿足使用要求,融雪系統,3.4 燈光、融雪、擦窗機等重點功能設計,擦窗機防風銷扣,防風銷扣 （每兩個單元板塊設一個、間隔兩層設置）,擦窗機出入電動推

17、拉門,燈光及LED,X2燈具,X1燈具,X3燈具,燈光與幕墻結合,塔樓條型燈X3類似工程案例,無錫蘇寧外立面凹槽,照明控制系統介紹,環(huán)形光纖網絡、雙機熱備份,單模光纖,單模光纖,環(huán)形光纖控制網絡拓撲圖,照明配電箱,室 內,室 外,夜景照明配電概述,配電問題-幕墻出線,裙樓幕墻系統分布圖,CW-R2,CWP1 &CLA6,CWQ1 &CWQ2,CW-R1CW-F2,CL-B1,CWS,裙樓幕墻系統（標段A）的設計重點,視覺樣板照片,CWP1系統難點分析1：豎龍骨二面角分析,難點分析,CWP1系統難點分析1：豎龍骨二面角分析,難點分析,難點分析,CWP1系統難點分析1：豎龍骨二面角分析,難點分析,鋼龍骨的連接借助于剛插芯，插芯數量共3063個，共分429種。,CWP1系統難點分析2：插芯設計分析,難點分析,CWP1系統難點分析3：鋁型材交叉處扭擰分析,左右不對稱的交點位置會出現該種情況，鋁材需扭擰,難點分析,CL-A6的裝飾效果,頂部玻璃頂蓋,穿孔鋁板,燈光,維修通道,難點分析,CWS系統難點分析1：采光頂交點防水設計,第二道防水：硅膠板,