30#樓鋼管腳手架專項施工方案懸挑式

1、工程技術文件報審表監(jiān)B2 -01編號工程名稱云集公園里日 期2017年4月 日現報上關于30#樓懸挑式鋼管腳手架專項施工方案工程技術文件，請予以審定。序號類另S編制人冊數數頁1樓懸挑式鋼管腳手架專項施工方案 30#舒根華附頁無有/ 施工單位（公章）：技術負責人（簽字）：（簽字）：項目負責人日月曰期：年:專業(yè)監(jiān)理工程師審核意見簽字（）：專業(yè)監(jiān)理工程師日日期：年 月總監(jiān)理工程師審核意見：重新編制 修改后再報 審定結論：同意（公章）：監(jiān)理單位簽字總監(jiān)理工程師 （）：日年：期月曰本表由承包單位填報，建設單位、監(jiān)理單位、承包單位各存一份。 目錄一、工程概況 2二、腳手架設計計算 21. 計算參數 22.

2、 大橫桿計算 33. 小橫桿計算 54. 扣件抗滑力計算 65. 腳手架立桿荷載計算 76. 立桿穩(wěn)定性計算 87. 連墻件計算 98. 懸挑梁受力計算 119. 懸挑梁整體穩(wěn)定性計算 12三、懸挑架構造要求 15四、懸挑架防護措施 16五、懸挑架安全技術措施 17六、懸挑架拆除安全技術措施 1730# 樓懸挑式鋼管腳手架專項施工方案一、工程概況工程名稱：云集公園里工程地址：贛州市崇義縣文竹路與振興大道交匯處 建設單位：贛州云集房地產開發(fā)有限公司 監(jiān)理單位 : 崇義縣工程監(jiān)理有限公司設計單位：深圳中海世紀建筑設計有限公司 施工單位：江西江鵬建設集團有限公司30#樓為9層樓房鋼筋混凝土框架結構建

3、筑，建筑物高度為 30m本方案主要 針對學所有7層處樓房懸挑腳手架部分，懸挑腳手架允許搭設高度為20m實際3層一挑，總高度9m在允許范圍之內，底下6層為落地式腳手架。二、腳手架設計計算1.計算參數（1）腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為 15 米，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為： 立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 1.00 米，立桿的步距為 1.80 米；內排架距離墻長度為 0.20 米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 腳手架沿墻縱向長度為 10米；采用的鋼管類型為48X 3.5 ; 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間

4、距 3.60 米，水平間距 4.0 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件連接；（ 2）活荷載參數2）:2.700 ； （kN/m 施工均布荷載 腳手架用途 : 結構腳手架；層； :2 同時施工層數（ 3）風荷載參數 本工程地處江西省崇義縣，查荷載規(guī)范基本風壓為 0.350，風荷載高度變化系數 卩為1.000，風荷載體型系數卩為0.645 ; sz計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數2）:0.1248 ； 每米立桿承受的結構自重荷載標準值 （kN/m2）:0.300 ； 腳手板自重 標準值(kN/m2):0.150 ;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2 ；安全設施與安全網自重 標準值(kN

5、/m):0.005 層；腳手板鋪設層數:4竹笆片腳手板；腳手板類別：欄桿、 竹笆片腳手板擋板；欄桿擋板類別：)水平懸挑支撐梁(5米，建筑物1.5016 號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度懸挑水平鋼梁采用 米。內錨固段長度2.30 3個抱箍。(mm):18.00與樓板連接的抱箍直徑；每根懸挑鋼架:C25 ；樓板混凝 土標號2.大橫桿計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫 桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面 的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。(1) 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P=

6、0.038kN/m；1腳手板的自重標準值:P=0.300 X1.000/(2+1)=0.100kN/m ； 2 活荷載標準值：Q=2.700X 1.000/(2+1)=0.900kN/m ； 靜荷載的設計值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.100=0.166kN/m ； 1活荷載的設計值:q ； 0.900=1.260kN/m X =1.4 2圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度).圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)(2) 強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：.2+0.10 X 1.260 XX 0.1661.500

7、X跨中最大彎距為 M=0.08max2=0.313kN.m； 1.500 支座最大彎距計算公式如下：.2-0.117 X 1.260 X 1.500 支座最大彎距為 M=-0.10 X 0.166 X 2max2=-0.369kN.m ；1.500選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：662 ； ,0.369 X 10)/5080.0=72.638N/mm c =Max(0.313 X 10 小于大橫桿的抗壓強度 設計值大橫桿的最大彎曲應力為c =72.638N/mm，滿足要求。f=205.0N/mm(3) 撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式：.其中：靜荷載

8、標準值：q=P+P=0.038+0.100=0.138kN/m ；帀 活荷載標準值： q=Q=0.900kN/m 2最大撓度計算值為：45 X 121900.0)+0.990 X 100.900 X 1500.0 X /(100 X 2.06 X 0.138V=0.677 X 45 X 121900.0)=1.985mm10; 1500.0/(100 X 2.06 X大橫桿的最大撓度 1.985mm小于 大橫桿的最大容許撓度1500.0/150 mm與10mm滿足要求。3. 小橫桿計算根據JGJ130-2001第524條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算， 大 橫桿在小橫桿的上面。用大橫

9、桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載， 在 最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1) 荷載值計算大橫桿的自重標準值：p=0.038 X 1.500=0.058kN ; 1腳手板的自重標準值： P=0.300X 1.000 X 1.500/(2+1)=0.150kN ;2活荷載標準值：Q=2.700X 1.000 X1.500/(2+1)=1.350kN ;集中荷載的設計值:P=1.2 X (0.058+0.150)+1.4 X 1.350=2.139kN小橫桿計算簡圖(2) 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的 彎矩和均布荷載最大彎矩計算公

10、式如下：.2/8=0.006kN.m; 1.0000.038=1.2M XX qmax：集中荷載最大彎矩計算公式.M=2.139X 1.000/3=0.713kN.m ； pmax 最大彎矩 M = M + M=0.719kN.； pmaxqmax62 /5080.000=141.496N/mm最大應力計算值c =M/W= 0.719X 102小于小橫桿的抗壓 強度設計值小橫桿的最大彎曲應力c =141.496N/mm,滿足要求。205.000N/mm(3) 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的 撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：.45

11、X 121900.000) X 10X 1000.0/(384 X 2.060V=5X 0.038qmax=0.020mm大橫桿傳遞荷載P=p+p+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN 21集中荷載標準值最不 利分配引起的最大撓度計算公式：.22510X /9 )/(72 X (3 X 1000.01000.0-4 X 2.0601000.0V=1557.600 XX pmaxX 121900.0)=2.202mm最大撓度 V=V+V=0.020+2.202=2.222mmpmaxqmax小橫桿的最大撓度為2.222口口小于小橫桿的最大容許撓度1000.000/150=6.6

12、67 與 10mm滿足要求。4. 扣件抗滑力計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):Rw R c其中R-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN; cR-縱向或橫向水平桿傳給立桿的 豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P=0.038X 1.500 X 2/2=0.058kN ;1小橫桿的自重標準值P=0.038X 1.000/2=0.019kN ;2腳手板的自重標準值:P=0.300 X 1.000 X1.500/

13、2=0.225kN ;3活荷載標準值:Q=2.700 X 1.000 X 1.500/2=2.025kN ;荷載的設計值:R=1.2 X (0.0580.019+0.225)+1.4 X 2.025=3.197kN ;R=3.197kNR=6.40kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。5.腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248。N=0.1248+(1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X 24.80=5.476 兩；采用竹笆 片腳手板，標準值為0.30

14、。(kN/m(2)腳手板的自重標準值N=0.300X6X 1.500 X (1.000+0.2)/2=1.620kNG2(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值 為 0.15。N=0.150 X 6X 1.500/2=0.675kNG32): 0.005。吊掛的安全設施荷載，包括安全網 如(kN/m N=0.005 X 1.500 X24.800=0.186kN G4經計算得到，靜荷載標準值：N=N+N+N+N=7.957kNG4G2G3GG活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值：N=

15、2.700 X 1.000 X 1.500 X 2/2=4.050kN q風荷載標準值按照以下公式計算：2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)其中 W-基本風壓(kN/m2； W=0.350kN/m定采用：。U-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)z的規(guī)定采用：U=1.950; z U-風荷載體型系數：取值為0.645 ; s經計算得到，風荷載標準值：2； 0.35=0.308kN/m 1.95 X 0.645 X W=0.7 X k不考慮風荷載時，立桿的軸向壓 力設計值計算公式：N=1.2N+1.4N qg=1.2 X 7.957+1.4

16、 X 4.050=15.218kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為：N=1.2N+0.85 X 1.4Nqg=1.2 X 7.957+0.85 X 1.4 X 4.050=14.368kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M為：w/10h1.4WL M=0.85 X akw2/10 X 1.800 X 0.271 X 1.500=0.850 X 1.4=0.157kN.m6.立桿穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值：N=15.218kN;計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表533得：k=1.155 ;計算長度系數參照扣件

17、式規(guī)范表 5.3.3得：卩=1.500 ;計算長度,由公式l=k卩h確定：l=3.119m ;長細比L ; /i=197.000 。軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比l/i的計算結果查表得到：。 =0.186 ;2；: A=4.89cm立桿凈截面面積3;: W=5.08cm立桿凈截面模量(抵抗矩)2; f=205.000N/mm :鋼管立桿抗壓強度設計值2；c =15218.000/(0.186 X 489.000)=167.318 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值c =167.318N/mm立桿穩(wěn)定性計算2, 滿足要求。f=205.000N/mm考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：立桿的軸

18、心壓力設計值：N=14.368kN;計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得：k=1.155 ;計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得：卩=1.500 ;計算長度,由公式l=kuh確定：l=3.119m ;。長細比：L/i=197.000;。軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比l/i的結果查表得到： = 0.186 o2; A=4.89cm立 桿凈截面面積：3; ) : W=5.08cm立桿凈截面模量(抵抗矩2; : f=205.000N/mm 鋼管立桿抗壓強度設計值c =14367.708/(0.186 X 489.000)+156672.3

19、06/5080.0002 =188.808N/mm小于立桿的抗壓強度設計值立桿穩(wěn)定性計算c=188.808 N/mm2, 滿足要求。f=205.000N/mm 7.連墻件計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N = N + N 0lw2 ;風荷載標準值 W=0.308kN/m2; =14.4m每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N=5.000kN;0風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：N=1.4X WX A=6.209kNwlwk連墻件的軸向力設計值 N=N+N=11.209kN 0lwl連墻件承

20、載力設計值按下式計算： N= A- f f其中 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比l/i=200.000/15.800的結果查表得到： =0.966 , l為0內排架距離墻的長度；22； f=205.00N/mm 又：A=4.89cm -4 X 205.000 X 10N=0.966X 4.890 X 連墻件 軸向承載力設計值為f3=96.837kN; 10N=9.096N=96.837,連墻件的設計計算滿 足要求。fi連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到N=9.096小于雙扣件的抗滑力12.800kN,滿足要求。i .連墻件扣件連接示意圖8. 懸挑梁受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸

21、臂的連續(xù)梁計算。為 墻支點。的作用，里端B為與樓板的錨固點，A懸臂部分受腳手架荷載N支拉斜 桿的，內排腳手架距離墻體200mn本方案中，腳手架排距為1000mm支點距離墻體為1200mm 34,截面積 W=108.30 cm水平支撐梁的截面慣性矩 l=866.20cm， 截面抵抗矩2 0 A=21.95cm ; X 7.957+1.4 X 4.050=15.218kN受腳手架集中荷載 N=1.2; 78.500=0.207 kN/m21.950 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 XX 0.0001 X懸挑腳手架示意圖.懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到:懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN).懸挑腳

22、手架支撐梁變形圖(kN).懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1=17.200kNR2=14.175kNR3=-0.153kN最大彎矩 M=1.807kN.mmax6/(1.05 X 108300.0)+ 最大應力 c =M/1.05W+N/A=1.807X 1S10/2195.0=15.891N/mm0.000X 2小于水平支撐梁的抗壓強度設計15.891N/mm水平支撐梁的最大應力計算值 弓滿足要求。值215.000N/mm懸挑梁整體穩(wěn)定性計算9.水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下：、其中 -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算:;相律1

23、 =570X 10.0 X 63.0 X 235/(1200.0 X 160.0 X 235.0)=1.87 b 由于 大于 0.6，查 鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B,得到 bb值為0.919。6 /( 0.919 X 108300.00 )= 18 經過計算得到最大應力 c = 1.807 X 10.1522； N/mm2, 滿足要求。水平鋼梁的穩(wěn)定性計算c =18.152小于f=215.000N/mm 10.錨固段與樓板連接的計算(1)水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.153kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算

24、公式為：其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8條2；f=50N/mm所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=152.719 X 4/(3.142 X 50 X2)1/2=1.394mm ;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。(2) 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式：結構1打埋4背nt;N=0.153kN錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N-其中d-樓板螺栓的直徑，d=20.000mm2；樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 1.570N/mm f- b2；取 215N

25、/mm f- 鋼材強度設計值,h- 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深 度，經過計算得到 h 要大于 152.719/(3.142 X 20.000 X 1.570)=1.548mm。2-3=67.51kN X 10X 21520.000螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 X 3.14 X螺栓的軸 向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.510kN，滿足要求。(3) 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N- 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N=14.175kN；d- 樓板螺栓的直徑， d=20.000mm；

26、b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5X d=100.000mm2；=16.700N/mm0.950f f- 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 ccc 經 過計算得到公式右邊等于161.75kN,大于錨固力N=14.17kN,樓板混凝土局部承 壓計算滿足要求。三、懸挑架構造要求1. 采用12cm型工字鋼，自重為120N/m搭設高度H=24.8m,立桿橫距b（架寬） 二1.0m,立桿縱距L=1.5m,大橫桿步距1.8m,鋪竹腳手板2層，同時施工2層，施 工荷 2，連墻桿布置為兩步三跨。密目網全封閉。 QK=2.7kN/m 載 2. 腳手架每一 縱距一步內只有一根小橫桿，在立桿與大橫桿的交點處，小橫

27、桿伸出外排桿100mm伸出150mmjl排立桿距墻200mm3. 由于滿鋪腳手板，所以應在原有兩根小橫桿中間再加一根，同 時還要增加 2 個扣件。4. 按照規(guī)定，作業(yè)層外排架臨時防護為兩道防護欄桿，原有一道大 橫桿，需再增加一道大橫桿及一個扣件。 0 角。 45 剪刀撐按水平 4 跨垂直 4 步一組設置，兩桿交叉與地面成 5.6. 懸挑架結構應滿布剪刀撐。7. 連墻件采用主體預埋鋼管，用槽鋼將腳手架與主體連接，預埋槽鋼以高出砼 面20cm為宜。四、懸挑架防護措施1. 腳手架每高4m，水平每隔6m同建筑物牢固地拉結，并加設頂撐使之同時承 受拉力和壓力，保證架體與建筑物之間連接牢固，不搖晃、不倒塌

28、。拉接點禁止 設在工程圍護結構上， 拉接桿要設在靠近節(jié)點位置 20cm 范圍以內， 并且與大橫 桿扣緊。在立柱或梁上預埋10鋼筋，拉筋采用6鋼筋。雙排腳手架應設剪刀 撐與橫向斜撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數為 4根。每道剪刀撐寬度不應小于 4 跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾角為45-60。剪刀撐斜桿的接長采用搭接， 搭接長度不得小于50cm,要用三只扣件，兩頭要大于10cm，剪刀撐最下部距地 面10cm。剪刀撐沿腳手架連續(xù)設置，其間距不大于 20cm。2. 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直縱向水平桿方向鋪設， 且采用對接平鋪， 四個角 應用直徑 1.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業(yè)層端部

29、腳手板探頭長度 應取150m m,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。3. 密目網必須使用獲得省安監(jiān)總站準用證的產品， 要從腳手架底部開始全部用密 目式安全網全封閉， 密目網要設在外排立桿的里側， 密目網的綁扎要用尼龍繩每 孔一扎。4. 安全網的設置： 從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉， 密目網要設在 外排立桿的里側。 密目網的綁扎要用尼龍繩環(huán)形綁扎或用短繩每孔一綁。 施工層 要設隨層網，設 18cm 高的連續(xù)擋腳板，擋腳板要用鐵絲綁在立桿上。設 0.6m 和 1.2m 高防護欄桿兩道，防護欄桿要刷紅白相間的境界色。5. 人行斜道的設計：人行斜道的寬度為1.2m，坡度為1: 3 （高：長

30、）。斜道拐彎平臺面積為9m,寬度為1.5m。斜道兩側及拐彎平臺外圍設置1.2m的防 護2欄桿及高180mn的擋腳板。人行斜道的腳手板上釘防滑木條，其厚度為30mm 間距為250mm斜道使用鋼管搭設，主要桿件有立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐桿、 剪刀撐等。立桿縱距為1.5m,埋入地下500mm大橫桿間距為1.0m。小橫桿置于 斜橫桿上間距為1m拐彎處小橫桿間距為0.6m。為保證斜道的穩(wěn)固，在斜道兩 側、平臺外圍和端部應設置剪刀撐， 并加強腳手架連墻桿的設置。 斜道腳手板應 鋪平、鋪牢。6. 防護棚的設置：在棚上要滿鋪竹橋板，棚邊要設置 1m 高的擋板，在棚上再掛 一層安全網，以防止高空墜落物反彈出防護棚外傷人。五、懸挑架安全技術措施1. 外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。2. 鋼管架設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成霹雷網絡，并檢測接地電阻不大于 30歐姆。3. 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可 靠的安全接地處理。4. 外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工 安全。5. 外腳手架嚴禁鋼