荷載計算范例

1、21總平面圖設計 總平面圖見圖1-1。 本樓采用“一”字型布置，其主要出入口、門廳位于臨街道路側，坐北朝南，底層走廊兩側出口加 強了人員的疏散。 主要房間的設計考慮以下幾點： (1) 主要房間的布置宜使用方便，影響較小，面朝南； (2) 相同功能的房間分開設置，滿足各使用功能單元； (3) 房間布置應兼顧建筑結構要求。 2.2平面設計 平面設計首先考慮滿足使用功能的需求，為中型賓館和會議創(chuàng)造良好的條件，重點考慮了交通組 織、采光、通風的良好配置，同時還要合理地安排休息室、廁所、盥洗室等輔助用房。平面尺寸安排 上為簡化結構計算采用了對稱形式。功 能分區(qū)較為合理，人流交通便捷、暢通，保證良好的安全

2、疏散條 件及安全防火要。 2.3剖面設計 建筑物室內外高差取0.45米，滿足防水、防潮和內外聯(lián)系方便的要求。 層高的確定，按公共建筑設計規(guī)范(GBJ99 86)的要求，考慮到本中型賓館樓為框架結 構，框架梁的截面高度較高，故層高取值為3.9米。這樣的層高，對布置窗戶滿足采光與自然通風要求 來講已足夠。對于底層的階梯，為了使后排也能獲得較高的空間，將前部地面下降0.45米(三步臺階 的高度)。另外，中型賓館的層高也統(tǒng)一取為3.9米。 所有房間的窗臺高度均取0.9米，保證書有充足的光線。 2.4立面設計 在簡單的體型組合前提下，力求運用均衡、韻律、對比、統(tǒng)一等手段，把適用、經(jīng)濟、美觀有機的 結合起

3、來。 在正立面處理上，大門采用了不銹鋼玻璃彈簧門，上配玻璃雨篷，下為花崗巖室外臺階，均使立 面效果增色不少。 外墻裝飾方面，勒腳為燒毛面花崗巖石板面層，與室外臺階的面層相統(tǒng)一，既美觀，又堅固耐久； 其余外墻面為涂料面層，因為保溫板外掛鋼絲網(wǎng)抹灰層的裝飾面層宜用涂料，選用了仿石涂料，顏色為 淡黃色和銀灰色相間，由白色壓線分隔，在ill墻處為淡黃色，目的是為了保證白色壓線的連續(xù)。 第三章結構方案設計總說明 3.1.1 框架結構的選擇 框架結構由梁、柱構件通過節(jié)點連接構成，它既承受豎向荷載，又承受水平荷載。由于該設計水 平荷載較多（地震力、風荷載等），總高度小于24m屬多層建筑，且處于7抗震設防烈度

4、區(qū)，U類場地 土，又為公用賓館，比較磚混結構、框架剪力墻結構，磚混結構滿足不了使用功能要求和抗震設防要 求；框架剪力墻結構性能好，但造價較高。選擇框架結構，由鋼筋磴梁、柱等桿件剛接而成的框架體 系則具有承載力高、整體性強、抗震性能好、平面布置靈活、易形成較大空間、施工方便等優(yōu)點。 3.1.2 基礎形式 本框架設計層數(shù)不多，上部結構的荷載較小，地基堅實均勻，再綜合考慮現(xiàn)場的工程地質條件、 水文條件、施工條件及經(jīng)濟技術條件，選擇柱下獨立基礎較為合適。 在考慮凍土深度和地溝的設置問題后，由基礎埋置深度 d=H/12=2340/12=1950mrp 初步設定 d=2000mm=2.0m 3.1.3柱網(wǎng)

5、的確定 本框架采用小柱網(wǎng)形式（即一個開間為一個柱距），柱網(wǎng)布置為內廊式，主要開間4.5m,進深統(tǒng)一 為7.0 m。見下圖。 3.1.4選擇框架的布置 選擇橫向承重方案，框架沿房屋橫向布置，縱向設置連系梁。 3.2結構設計總說明 （1 ）本設計采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，設計使用年限為50年，結構安全等級為二級；建筑抗震設 防分類為丙類，抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，框架的抗震等級為三級。 （2）本框架結構采用的混凝土強度等級和鋼筋級別如下：結構的混凝土強度等級為C25,框架梁、柱 的縱向受力鋼筋采用HRB335級（二級），板的鋼筋及梁、柱箍筋采用HPB235級（一級），其余各 構件采用

6、的鋼筋級別按本條說明的鋼筋符號（括號內）分別示于相應設計圖紙內。 （3）混凝土保護層厚度：本工程上部結構為一類環(huán)境，上部結構的板的縱向受力鋼筋的保護層厚度 為20mm次梁的縱向受力鋼筋的保護層厚度為25mm框架梁的縱向受力鋼筋的保護層厚度單排鋼筋為 35mm雙排為60mm柱的保護層厚度為40mm施工中應采取措施保證；混凝土中的水泥用量、水灰比 等均應滿 足結構混凝土耐久性的要求。 （4）鋼筋的錨固和連接：除設計圖紙中另有表示或說明外，下部鋼筋伸入支 座的錨固長度為：板鋼筋伸入支座的長度為120mm非框架梁下部鋼筋當為 HRB335級時，伸入支座內的長度不小于12d （ d為縱向鋼筋直徑）且在邊

7、支座處伸至距支座邊20mm 在中間支座處伸至支座中心線處-10mm對HPB235級鋼筋深入支座內長度不小于15d,末端應有半圓彎 鉤。 當鋼筋直徑小于或等于20mnW,其連接方式采用搭接，搭接長度分別為32d （HPB235級）、40d （HRB335級）。鋼筋直徑d22mm寸，一律采用等強度對焊焊接。 （5）后砌隔墻與框架柱的連接：在砌筑的相應位置，在柱內預埋2 6插筋，沿高度300-500mm 一 道，埋入長度200mm伸出柱外長度500mm后砌隔墻采用MU1C粘土空心磚、M5混合砌漿。 (6) 在結構施工時，其他各工種如電氣、管道等均應配合施工，不得在結構施工后隨意開洞。 (7) 本說明

8、中未盡事宜，應遵照有矢國家標準、施工規(guī)范和操作規(guī)程進行；施工中出現(xiàn)問題應及時 聯(lián)系，協(xié)商解決。 3.3初估截面尺寸 由結構平面示意圖知，采用橫向框架承重方案時，需要計算軸、軸、 軸、軸、軸、軸處共6棉框架，現(xiàn)選其中有內橫墻的軸處框架進行手算。 因建筑設計時，有部分柱的中心并未與定位軸線重合，而在結構計算中，梁的計算跨度應取柱中 心線之距離，故某些梁的計算跨度與定位軸線間距不等，需重新計算確定。初步確定框架柱截面尺寸為 500 mmx 500 mm故軸處框架梁 的計算跨度分別為：7.0 m、3.0 m和7.0 m。 由初步擬定的基礎頂面標高為-1.300 m可得底層柱的計算高度為5.2 m,其余

9、各層柱計算高度均 為 3.9 m。 軸處框架計算簡圖如下: bx h= 500 “規(guī)范”要 1、框架梁 梁截面高度按梁跨度1/121/8估算， 邊跨梁：bx h 二 300X 700( mm ; 中跨梁：bx h 二 300 x 500 (mm。 2、框架柱 經(jīng)估算，在滿足三級抗震等級軸壓比的前提下，柱截面尺寸為： X 500(mr)，沿全柱高不變。 3、現(xiàn)澆板 屋面板厚度取為h二100 mm樓面板厚度取h二120 mm均滿足求。 4、連系梁 連系梁的截面尺寸取bx h二300 x570 (mm 截面高度取570 mm是為了 1.50 kN/m 層（柔性）三氈四油鋪小石子 找平層：15厚水泥砂

10、漿0.015m 找平層：15厚水泥砂漿0.015m 找坡層：40厚水泥石灰焦渣;漿3%。找平 保溫層：80厚礦渣水泥0.08m 10Omn厚鋼筋混凝土樓蓋0.1 m 抹灰層：10厚混合砂漿0.01m 0.40 kN/m x 20 kN/m3=0.30 kN/m x 20 kN/m3=0.30 3 0.04m x 14kN/m=0.56 3 x 14.5 kN/m =1.16 x 25 kN/m3=2.50 kN/m kN/m2 kN/m kN/m2 x 17kN/rpi=0.17kN/m2 6.34 kN/m 滿足建筑上的要求，使外縱墻的連系梁兼做窗戶過梁。 3.4、框架梁、柱截面特征及線剛度

11、計算 對于本工程，因為全現(xiàn)澆結構，故該棍框架梁的截面慣性矩取值為I二21。 計算結果見表1。 表1 框架梁、柱截面特征及線剛度計算表 構件 構件 截面尺寸 跨（高）度 截面慣性矩 截面計算 桿線剛度 線剛度 名稱 bx h 1(h) Io 慣性矩Io i=Ec/ 1(h) 相對值 梁 邊跨 0.3x 0.7 7.0 8.575X IO3 17.15X IO3 2.45 Ecx 10-3 1.84 中跨 0.3x 0.5 3.0 3.125X 10-3 6.25 x W3 2.083 Ecx IO3 1.56 柱 底層 0.5x 0.5 5.2 5.208X IO3 5.208X W3 1.00

12、2 Ecx IO3 0.75 其余層 0.5x 0.5 3.9 5.208X 10-3 5.208X IO3 1.335 Ecx IO3 1 第四章結構方案設計計算 4-1荷載計算 4.1.1 恒荷載標準值 （1）、屋面 防水層（剛性）30厚C20細石混凝土防水防水 100mn厚鋼筋混凝土樓蓋 抹灰層：10厚混合砂漿 合計： 3 0.1m 3 -01mx 17kN/m=0.17kN/m 4.93 kN/m (3)、梁自重 bx h = 300mrX 700mm 梁自重：25 kN/m 抹灰層：10厚混合砂漿 23x 0.30mx( 0.70m-0.12m)=2.38 kN/m 0.01 mx(

13、 0.50m- 0.12m+ 0.25m)x 17 kN/m3x 2=0.22 kN/m 合計：2.60 kN/m bx h = 300mrX 500mm 梁自重：25 kN/m 3x 0.30mx( 0.50m-0.12m)=1.75 kN/m 抹灰層：10厚混合砂漿 0.01 mx( 0.40m- 0.12m+ 0.25m)x 17 kN/m3x 2=0.18 kN/m 2 鋁合金推拉門 縱墻 14 kN/m 鋁合金門 0.35 kN/m 麻面磚外墻水泥 0.50 粉刷內墻面 0.36 合計： 縱墻 14 kN/m 麻面磚外墻 水泥粉刷內墻面 0.35kN/m 3x 0.10mx 0.24

14、m=3.36 kN/m 3x 1.50m=0.53 kN/m 3 kN/mx( 3.00m-21 Om) =0.45 kN/m kN/m x( 3.00m- -2.10m) =0.33 kN/m 4.67 kN/m 2x 0.24 m x( 3.00m- 0.50m) =8.4 kN/m 3 0.50 kN/mx 3.00m=1.50 kN/m 3 合計： 縱墻 鋁合金窗 麻面磚外墻 水泥粉刷內墻面 合計： 0.36 kN/mx 3.00m=1.08 kN/m 10.98 kN/m 14 kN/mx 1 .OOmx 0.24m=3.36 kN/m 0.35 kN/m3x 1.50m=0.53

15、kN/m 0.50kN/m x( 3.00m- 1.50m)=0.75 kN/m 0.36kN/卅 x(3.00m 1.50m)=0.54 kN/m 1.93 kN/m (4)、柱自重 bx h = 500mrX 500mm 柱自重： 3 25 kN/mx 0.5mx 0.5m=5.06 kN/m 抹灰層：10厚混合砂漿 .31 kN/m 合計： 5.37 kN/m (5)、外縱墻自重 標準層 合計： 底層： 外縱墻14 麻面磚外墻 5.18 kN/m kN/nfx (4.50m-0.50m) x 0.24m=13.44 kN/m 2 豎向荷載作用下框架受荷總圖 根據(jù)？荷載規(guī)范？查得： 2 板

16、傳荷載示意圖 2 水泥粉刷內墻面 0.36 kN/mx 4.50m=1.62 kN/m 合計： 15.96 kN/m (6)、內隔墻自重 標準層： 240厚內隔墻 水泥粉刷墻面 :(3.9 0.5 )x 0.2 x 8二 5.44 kN/m (3.9 0.5 )x 0.02 x 17X2= 2.31 kN/m 合計： 7.55 kN/m 底層： 240厚內隔墻 kN/m 水泥粉刷墻面 14 kN/m3 x( 4.50m 0.40m)x 0.24m=13.78 0.36kN/nfx( 4.50m- 0.40m)x 2=2.95 kN/m 合計： 16.73 kN/m 4.1.2 活荷載標準值 賓

17、館： 2.0 kN/m 2 2 屋面雪荷載：s= x So= 1.0 x 0.35 kN/m = 0.35 kN/m 屋面板傳荷載 (1) A B 軸間框架梁 25 恒載：6.34 kN/m x 5.4/2x x2= 13.06 kN/m c 25 活載：2.0 kN/m2x 5.4/2X x 2= 5.25 kN/m a 樓面板傳荷載: 恒載：3.37 kN/m2 x 4.5/2X 1 - 2 x( 4.5/ 2x 5.4)2+( 4.5/ 2x 5.4)3 x 2二 活載:2.0 kN/m2X4.5/2X 1 2X( 4.5/2X 5.4)2+( 4.5/2X 5.4)3 X 2= 4.1

18、2 kN/m 梁自重：1.93 kN/m 內墻自重：11.02 kN/m AB軸間框架梁荷載為： 屋面梁：恒載二梁自重+板傳荷載 =1.93 kN/m+ 13.06 kN/m =14.99 kN/m 活載二板傳荷載-5.25 kN/m 樓面梁：恒載二梁自重+板傳荷載+內墻自重 二 1.93 kN/m + 8.63 kN/m + 11.02 kN/m 二 21.58 kN/m 活載二板傳荷載=4.12 kN/m (2) BC軸間框架梁 屋面板傳荷載： 25 恒載：6.34 kN/m X 3/2X X 2二 10.70 kN/m 8 活載:2.0 kN/m 2X 3/2X-X2= 3.375 kN

19、/m 8 樓面板傳荷載： 恒載：3.37 kN/m2X2.4/2X 1 - 2 X( 2.4/2X 2.7)2+( 2.4/2X 2.7)3 X2 =4.52 kN/m 活載：2.0 kN/m2X 2.4/2X 1 2X( 2.4/2X 2.7)2+( 2.4/2X 2.7)3 X 2二 2.68 kN/m 梁自重：1.93 kN/m 內墻自重：11.02 kN/m (3) CD軸間框架梁荷載為： 屋面梁 恒載二梁自重+板傳荷載 12.63 kN/m =1.93 kN/m+ 10.70 kN/m 樓面梁: 恒載二梁自重+板傳荷載+內墻自重二 17.47kN/m 活載二板傳荷載二2.68kN/m

20、2 (4) B軸柱縱向集中荷載計算 頂層柱恒載二梁自重+板傳荷載+天溝自重+雨蓬傳荷+女兒墻梁自重二260 kN/m x( 9.0m- 0.5m)二 17.81 kN )3 x 7.2m 2 7.3 3.9m 2 7.3m 板傳荷載=6.34 kN/m 2x 7/2x 1 2x()2+( 2 7.3 二78.79kN 天溝自重=1.85 kN/m x 7.3m= 13.51kN 雨蓬傳荷二(1.85 kN/m2x 1.5mx 2 + 6.34 kN/m2x 1.75m)x =(4.44+ 9.13)x 3帥 2 7.3m =15.21 kN 女兒墻自重二6.67x 7.3二 48.69kN 頂

21、層柱恒載二梁自重+板傳荷載+天溝自重+雨蓬傳荷+女兒墻 二 17.81 kN+78.79kN+13.51 kN+48.692kN =173.91 kN 頂層柱活載二板傳活載 24 2m =2.0 kN/m2x 2 二 24.85kN 422 x1 2x() 2+( 2 7.3 423 )3 x 7.3m 2 7.3 標準層柱恒載二梁自重+板傳荷載+外墻重 梁自重=2.60 kN/m x( 7.3m-0.5m)= 17.81 kN 板傳荷載二3.37 kN/m2 x x 5 x 56 x 2 287.3 + 3.37 kN/m2x 艾 9 x 5 x 195 x 2 287.3 + (1.93

22、kN/m + 11.02 kN/m) x 4.2m/2x x 2 7.3m + 3.37 kN/nf x x 1 2x ()2+()3 + 3.37 kN/韋 22 4.22 4.2 X X 1 2X() 2+( )3 x X 2 2 4.2 2 4.2 7.3m 83.81 kN 1 95 外墻自重二(3.37 kN/m x2.1m+ 10.98kN/m x 1.8m) x 5.6 73 7.3 + (5.18 kN/m x2.1m + 10.98 kN/m x 1.3m) x 52.93kN 梁自重=2.60 kN/m x( 7.3m-0.5m)二 17.68 kN 標準層柱恒載二17.8

23、1+ 83.81 + 52.93+ 18.80= 173.35kN 標準層活載二板傳活載 23 4m 5 =2.0 kN/m2x x x 6.8m 28 二 16.17KN 基礎頂面恒載二基礎梁自重=1.56 kN/m x( 7.3m 0.45m)= 10.76kN (5)、C軸柱縱向集中荷載計算 頂層柱恒載二梁自重+板傳荷載 梁自重=2.60 kN/m x( 7.3m-0.5m)二 17.68kN 板傳荷載=6.34 kN/m 2x x 1 2x(-?八)2+( 22 7.3 )j x 7.3m 2 7.3 24 2m =6.34 kN/m 2x x 1 2x( 2 422423 )2+()

24、jx 7.3m 2 7.22 7.2 =57.81 + 78.79 130.60 kN 頂層柱恒載二梁自重+板傳荷載 =136.60kN+17.86 kN =148.28 kN 頂層活載二板傳活載 22 7m =2.0 kN/m x 27m x 1 2x(AA ) 2 27 2 7.3 273 )1 x 7.3m 2 7.3 =2.0 kN/m 2x x 1 一 2x(-A )2 +( 一A )3 x 7.3m 22 7.22 7.2 =41.20 kN 標準層柱恒載二梁自重+板傳荷載+內墻自重 板傳荷載二136.01 kN 內墻自重二 11.02 kN/m x 3.4m= 37.47 kN

25、標準層柱活載二板傳活載二49.23kN 基礎頂面恒載二基礎梁自重=1.56 kN/m x( 7.3m 0.5m)二10.61kN (6)、軸柱縱向集中荷載計算頂 層柱恒載=梁自重+板傳荷載 梁自重=2.60 kN/m x( 7.3m-0.5m)= 17.68 kN 板傳荷載二 6.34 kN/m2x 3.0 /2X 1 2x( 3.0 /2x 9)2+( 3.0 /2x 9)3 x 9 + 6.34 kN/m 2x7 / 2x1 2x(7 / 2x9)2+(7 / 2x9)3 x9 =57.81 + 71.93 =129.74kN 頂層柱恒載二梁自重+板傳荷載 二 17.68kN+129.74kN =147.42kN 頂層柱活載二板傳活載 =2.0 kN/rriiX 3.0 /2x 1 一 2x( 3.0 /2x 9) 2+