年產(chǎn)5萬(wàn)噸燒堿工藝流程初步設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 年產(chǎn)年產(chǎn) 5 5 萬(wàn)噸燒堿洗滌工藝設(shè)計(jì)萬(wàn)噸燒堿洗滌工藝設(shè)計(jì) 誠(chéng)信承諾書(shū)誠(chéng)信承諾書(shū) 本人鄭重承諾：我所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)本人鄭重承諾：我所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)年產(chǎn)年產(chǎn) 5 5 萬(wàn)噸燒堿洗萬(wàn)噸燒堿洗 滌工藝設(shè)計(jì)滌工藝設(shè)計(jì)是在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下，獨(dú)立開(kāi)展研究取得的成是在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下，獨(dú)立開(kāi)展研究取得的成 果，文中引用他人的觀點(diǎn)和材料，均在文后按順序列出其參考果，文中引用他人的觀點(diǎn)和材料，均在文后按順序列出其參考 文獻(xiàn)，設(shè)計(jì)使用的數(shù)據(jù)真實(shí)可靠。文獻(xiàn)，設(shè)計(jì)使用的數(shù)據(jù)真實(shí)可靠。 承諾人簽名：承諾人簽名： 日期：日期： 年年 月月 日日 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū) 設(shè)計(jì)（論文）題目：

2、年產(chǎn) 5 萬(wàn)噸燒堿洗滌工藝設(shè)計(jì) 函授站： 甘肅函授站 專(zhuān)業(yè)： 化工工藝 班級(jí)： 11 化工工藝高級(jí)版 學(xué)生姓名： 毛宏秀 指導(dǎo)教師（含職稱(chēng)）： 王廣菊 ( 老師 ) 1設(shè)計(jì)（論文）的主要任務(wù)及目標(biāo) （1）現(xiàn)代工業(yè)主要通過(guò)電解飽和 nacl 溶液來(lái)制備燒堿，主要采取隔膜電解法和離 子膜電解法。 （2）主要通過(guò)對(duì)隔膜法制燒堿的介紹以及燒堿工藝洗滌段作出細(xì)的致的計(jì)算，得出結(jié)論。 （3）明確生產(chǎn)的步驟，注意事項(xiàng)，更深層次的了解燒堿的生產(chǎn)過(guò)程。 2設(shè)計(jì)（論文）的基本要求和內(nèi)容 (1)摘要（200300字） ； (2)目錄； (3)文獻(xiàn)綜述（20003000字） ； (4)性質(zhì)及用途（20003000字）

3、 ； (5)生產(chǎn)原理（500800字） ； (6)工藝計(jì)算（40005000字） ； (7)總結(jié)（5001000字） ； (8)參考文獻(xiàn)（10篇以上） ； (9)致謝； 3主要參考文獻(xiàn) (1) 李相彪，俞慧玲主編燒堿生產(chǎn)技術(shù) （下冊(cè)）m.2005 年 7 月 (2)張浩勤、陸美娟主編化工原理新版（上、下冊(cè)） ，m.化學(xué)工業(yè)出版社，2008 年 4 月 (3)王振中編化工原理 （上冊(cè)）m.1986 年 6 月第 1 版 (4)湯善甫、朱思明主編化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ) ，m.華東理工大學(xué)出版社，2004 年 12 月 (5)鄒安麗、張懷安主編化工機(jī)器與設(shè)備 ，m.化學(xué)工業(yè)出版社，1991 年 6 月第

4、1 版 (6)化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書(shū)編輯委員會(huì)， 塔設(shè)備設(shè)計(jì) ，m.上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1988 (7)陳聲宗主編， 化工設(shè)計(jì) ，m.化學(xué)工業(yè)出版社，2001 (8)王德祥，新式氯氣處理工藝簡(jiǎn)介， 氯堿工業(yè)m.2000 年 1 月第一期 4進(jìn)度安排 設(shè)計(jì)（論文）各階段名稱(chēng)起 止 日 期 1 圖書(shū)館查閱，上網(wǎng)搜集資料2012年12月10日2012年12月30日 2 資料整理2013年1月1 日2013年2月10日 3 相關(guān)的物料計(jì)算、能量計(jì)算2013年2月11日2013年3月5日 4 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)初稿的設(shè)計(jì)2013年3月6日2013年3月9日 5 導(dǎo)師審閱，指導(dǎo)，定稿2013年3月10日2013年5月5

5、日 摘要摘要 naoh 是一種常見(jiàn)的重要強(qiáng)堿。 其固體又被稱(chēng)為燒堿、火堿、片堿、苛性鈉等，是一種白色固體，有吸水性，可 用作干燥劑，且在空氣中易潮解（因吸水而溶解的現(xiàn)象，屬于物理變化） ；溶于水，同 時(shí)放出大量熱。 其液體是一種無(wú)色，有澀味和滑膩感的液體。 氫氧化鈉的用途十分廣泛，在化學(xué)實(shí)驗(yàn)中，除了用做試劑以外，由于它有很強(qiáng)的 吸濕性，還可用做堿性干燥劑。燒堿在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中有廣泛應(yīng)用，許多工業(yè)部門(mén)都需要 燒堿。使用燒堿最多的部門(mén)是化學(xué)藥品的制造，其次是造紙、煉鋁、煉鎢、人造絲、 人造棉和肥皂制造業(yè)。另外，在生產(chǎn)染料、塑料、藥劑及有機(jī)中間體，舊橡膠的再生， 制金屬鈉、水的電解以及無(wú)機(jī)鹽生產(chǎn)中，制取

6、硼砂、鉻鹽、錳酸鹽、磷酸鹽等，也要 使用大量的燒堿。工業(yè)用氫氧化鈉應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) gb 209-2006；工業(yè)用離子交換膜 法氫氧化鈉應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) gb/t 11199-89；化纖用氫氧化鈉應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) gb 11212-89；食用氫氧化鈉應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) gb 5175-85。 在工業(yè)上，氫氧化鈉通常稱(chēng)為燒堿，或叫火堿、苛性鈉。這是因?yàn)檩^濃的氫氧化 鈉溶液濺到皮膚上，會(huì)腐蝕表皮，造成燒傷。它對(duì)蛋白質(zhì)有溶解作用，有強(qiáng)烈刺激性 和腐蝕性（由于其對(duì)蛋白質(zhì)有溶解作用，與酸燒傷相比，堿燒傷更不容易愈合） 。用 0.02%溶液滴入兔眼，可引起角膜上皮損傷。小鼠腹腔內(nèi) ld50: 40 mg/kg，兔經(jīng)

7、口 ldlo: 500 mg/kg。粉塵刺激眼和呼吸道，腐蝕鼻中隔；濺到皮膚上，尤其是濺到粘膜， 可產(chǎn)生軟痂，并能滲入深層組織，灼傷后留有瘢痕；濺入眼內(nèi)，不僅損傷角膜，而且 可使眼睛深部組織損傷，嚴(yán)重者可致失明；誤服可造成消化道灼傷，絞痛、粘膜糜爛、 嘔吐血性胃內(nèi)容物、血性腹瀉，有時(shí)發(fā)生聲啞、吞咽困難、休克、消化道穿孔，后期 可發(fā)生胃腸道狹窄。由于強(qiáng)堿性，對(duì)水體可造成污染，對(duì)植物和水生生物應(yīng)予以注意。 固體氫氧化鈉可裝入 0.5 毫米厚的鋼桶中嚴(yán)封，每桶凈重不超過(guò) 100 公斤；塑料 袋或二層牛皮紙袋外全開(kāi)口或中開(kāi)口鋼桶；螺紋口玻璃瓶、鐵蓋壓口玻璃瓶、塑料瓶 或金屬桶（罐）外普通木箱；螺紋口玻

8、璃瓶、塑料瓶或鍍錫薄鋼板桶（罐）外滿(mǎn)底板 花格箱、纖維板箱或膠合板箱；鍍錫薄鋼板桶（罐） 、金屬桶（罐） 、塑料瓶或金屬軟 管外瓦楞紙箱。包裝容器要完整、密封，應(yīng)有明顯的“腐蝕性物品”標(biāo)志。鐵路運(yùn)輸 時(shí)，鋼桶包裝的可用敞車(chē)運(yùn)輸。起運(yùn)時(shí)包裝要完整，裝載應(yīng)穩(wěn)妥。運(yùn)輸過(guò)程中要確保 容器不泄漏、不倒塌、不墜落、不損壞，防潮防雨。如發(fā)現(xiàn)包裝容器發(fā)生銹蝕、破裂、 孔洞、溶化淌水等現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)立即更換包裝或及早發(fā)貨使用，容器破損可用錫焊修補(bǔ)。 嚴(yán)禁與易燃物或可燃物、酸類(lèi)、食用化學(xué)品等混裝混運(yùn)。運(yùn)輸時(shí)運(yùn)輸車(chē)輛應(yīng)配備泄漏 應(yīng)急處理設(shè)備。不得與易燃物和酸類(lèi)共貯混運(yùn)。失火時(shí)，可用水、砂土和各種滅火器 撲救，但消防人員

9、應(yīng)注意水中溶入燒堿后的腐蝕性。 目目 錄錄 第 1 章 燒堿的制備工藝簡(jiǎn)介.4 1.1 整流.5 1.2 鹽水精制.5 1.3 電解.6 1.4 氯氫處理.7 1.5 液堿蒸發(fā).8 1.6 固堿產(chǎn)生.8 第 2 章 燒堿生產(chǎn)概述.9 2.1 燒堿生產(chǎn)的主要方法.9 2.2 氫氣的性質(zhì)及其用途 .9 2.2.1 物理性質(zhì).9 2.2.2 化學(xué)性質(zhì).9 2.2.3 氫氣的用途.9 2.3 燒堿氫氣處理的目的.10 2.4 燒堿氫氣處理的工藝流程.10 2.5 燒堿燒堿氫氣處理工藝流程簡(jiǎn)圖.11 2.6 燒堿氫氣處理中的工藝指標(biāo).11 第 3 章 工藝計(jì)算.12 3.1 一段洗滌塔的物料衡算.12

10、3.1.1 一段洗滌塔的物料衡算基準(zhǔn) .12 3.1.2 一段洗滌塔的儲(chǔ)存槽氫氣（80）中水冷含量.12 3.1.3 一段洗滌塔的物料衡算計(jì)算.13 3.2 一段洗滌塔熱量衡算.14 3.2.1 入塔氣體帶入熱量.15 3.2.2 冷卻水帶熱量.15 3.2.3 出塔氣體帶出熱量.15 3.2.4 一段洗滌塔的熱量守恒的計(jì)算.16 3.2.5 一段洗滌塔熱量衡算.16 3.3 二段洗滌塔的物料衡算.17 3.3.1 物料衡算的計(jì)算依據(jù).17 3.3.2 物料衡算的計(jì)算.17 3.4 二段洗滌塔的熱量衡算.18 3.4.1 二段進(jìn)塔氣體熱量的計(jì)算.18 3.4.2 冷卻水帶出熱量的計(jì)算.18 3

11、.4.3 二段出塔氣體熱量的計(jì)算.19 3.4.4 二段洗滌塔的熱量守恒的計(jì)算.19 3.4.5 二段洗滌塔熱量衡算表.4 3.5 氣體中氫氣含量的計(jì)算.20 3.5.1 氣體中氫氣含量的計(jì)算.20 3.5.2 干氣體中氫氣的百分?jǐn)?shù).20 第 4 章 主要設(shè)備的工藝計(jì)算.21 4.1 一段洗滌塔的相關(guān)計(jì)算.21 4.1.1 一段洗滌塔的氣體流量的計(jì)算.21 4.1.2 一段洗滌塔的冷卻水噴淋量及管經(jīng)的計(jì)算.22 4.1.3 一段洗滌塔塔經(jīng)的計(jì)算.23 4.1.4 一段洗滌塔塔高度的確定.26 4.1.5 噴嘴輸送的確定.26 4.1.6 一段洗滌塔管經(jīng)的計(jì)算.26 4.2 二段洗滌塔的相關(guān)計(jì)算

12、.27 4.2.1 二段洗滌塔進(jìn)塔氣體和出塔氣體流量的計(jì)算.27 4.2,2 二段洗滌塔冷卻水噴淋量及管經(jīng)的計(jì)算.27 4.2.3 二段洗滌塔塔經(jīng)的計(jì)算.28 4.2.4 二段洗滌塔高度的確定.31 4.2.5 二段洗滌塔的噴嘴數(shù)的確定.31 4.2.6 二段洗滌塔氣體進(jìn)口管經(jīng)和出口管經(jīng)的計(jì)算.31 4.3 氫氣緩沖罐的計(jì)算.32 附錄附錄.33 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).34 致謝致謝.35 第第 1 章章 燒堿的制備工藝簡(jiǎn)介燒堿的制備工藝簡(jiǎn)介 現(xiàn)代工業(yè)主要通過(guò)電解飽和nacl溶液來(lái)制備燒堿。電解法又分為水銀法、隔膜 法和離子膜法，我國(guó)目前主要采用的是隔膜法和離子膜法，這二者的主要區(qū)別在于 隔膜法制

13、堿的蒸發(fā)工序比離子膜法要復(fù)雜，而離子膜法多了淡鹽水脫氯及鹽水二次 精制工序。 目前我國(guó)主要采取隔膜電解法和離子膜電解法。在這次年產(chǎn)五萬(wàn)噸燒堿工藝流 程序初步設(shè)計(jì)中我采取的是隔膜法制燒堿的氫氣處理方法，并簡(jiǎn)要討論工藝中的能 耗情況。原料為粗鹽（含大量雜質(zhì)的氯化鈉） ，根據(jù)生產(chǎn)工藝中的耗能情況，將燒堿 制法分為整流、鹽水精制、鹽水電解、液堿蒸發(fā)、氯氫處理、固堿生產(chǎn)和廢氣吸收 工序等七個(gè)流程。 據(jù)測(cè)算，電解法燒堿生產(chǎn)噸堿綜合能耗在各工序的分布如下: 整流2.0%；鹽水精 制3.9% ; 電解53.2%；氯氫處理1.2%；液堿蒸發(fā)25.1%；固堿生產(chǎn)14.6%。從上述可 知,電解和液堿蒸發(fā)是主要耗能工

14、序。電解工序中的電耗約為噸堿電耗的90%，堿蒸 發(fā)中的蒸汽消耗占噸堿蒸汽消耗的74%以上。 1-整流 2-鹽水精制 3-電解 4-氯氫處理 5-液堿蒸發(fā) 6-固堿生產(chǎn) 圖圖 1 1 燒堿工藝總流程示意圖燒堿工藝總流程示意圖 1.11.1 整流整流 整流是將電網(wǎng)輸入的高壓交流電轉(zhuǎn)變成供給電解用的低壓直流電的工序，其能耗 主要是變壓、整流時(shí)造成的電損，它以整流效率來(lái)衡量。整流效率主要取決于采用 的整流裝置，整流工序節(jié)能途徑是提高整流效率。當(dāng)然減少整流器輸出到電解槽之 間的電損也是不容忽略的。 1.21.2 鹽水精制鹽水精制 將工業(yè)鹽用水溶解飽和并精制(除去ca2+、m g2+、s 02-4等有害離

15、子和固體雜質(zhì)) 獲得供電解用精制飽和鹽水,是鹽水精制工序的功能。 一次鹽水精制： 采用膜過(guò)濾器（不預(yù)涂） 圖圖 2 鹽水一次精制流程圖鹽水一次精制流程圖 二次鹽水精制： 二次鹽水精制采用螯合樹(shù)脂塔進(jìn)行吸附。 圖圖 3 鹽水二次精制流程圖鹽水二次精制流程圖 一次鹽水工段送來(lái)的一次精制鹽水中鈣、鎂等離子可以被螯合樹(shù)脂選擇性吸附， 而吸附的飽和樹(shù)脂可用鹽酸、氫氧化鈉進(jìn)行再生，從而使樹(shù)脂達(dá)到重復(fù)使用的目的。 鹽水精制工序的能耗主要是加熱溶解固體鹽的蒸汽和動(dòng)力電耗，它們分別約占噸 堿電耗和噸堿汽耗的 0.2%和 12%。因此，在此工序，節(jié)能措施主要是如何利用工廠 的余熱（廢蒸汽或熱水）來(lái)加熱溶解固體鹽，

16、而采用鹽水自流流程無(wú)疑也會(huì)節(jié)約動(dòng) 力電消耗。 1.31.3 電解電解 鹽水二次精制后，添加部分淡鹽水經(jīng)陽(yáng)極液進(jìn)料總管以及軟管送入各單元槽的陽(yáng) 極室中。 陽(yáng)極液電解產(chǎn)生淡鹽水和氯氣，經(jīng)陽(yáng)極分離器后，氯氣從淡鹽水中被分離出來(lái)送氯 氣處理工序，淡鹽水流到淡鹽水循環(huán)槽由泵送去脫氯塔。 圖圖 4 4 精制鹽水電解示意圖精制鹽水電解示意圖 圖圖 5 5 電解反應(yīng)方程式電解反應(yīng)方程式 能耗主要是電解直流電耗，影響直流電耗的因素是槽電壓和電流效率，直流電耗 與槽電壓成正比，與電流效率成反比。因此，降低電解槽的槽電壓和提高電流效率 是電解工序的主要節(jié)能途徑。 1.41.4 氯氫處理氯氫處理 氯氣處理工序均包括氯

17、氣洗滌、冷卻除霧、干燥、壓縮；氫氣處理均包括氫氣洗 滌、壓縮、脫氧、干燥。 離子膜法制堿時(shí)，建議氯氣處理工藝方案：濕氯氣經(jīng)氯水洗滌，鈦管換熱器，氯 氣除鹽、降溫后經(jīng)一段填料塔、二段泡罩塔干燥，使氯氣含水量50wtppm，氯氣輸 送選用大型離心式氯氣壓縮機(jī)（透平壓縮機(jī)） 。通常根據(jù)氯氣壓縮機(jī)壓力的不同，將 氯氣液化方式分為高壓法、中壓法和低壓法三種。高壓法消耗冷凍量少，不需要制 冷機(jī)，能耗低。但對(duì)氯氣處理工藝、氯氣輸送設(shè)備的要求高，增加投資費(fèi)用。因此， 國(guó)內(nèi)一般采用中、低壓液化方法生產(chǎn)液氯。如下圖所示。建議氫氣處理方案：選擇 氫氣洗滌塔直接洗滌冷卻降溫、列管換熱器間接冷卻，水環(huán)式氫氣壓縮機(jī)輸送。

18、 圖圖 6 電解后氯氣處理示意圖電解后氯氣處理示意圖 1-氯氣洗滌塔；2-鼓風(fēng)機(jī)；3-段冷卻器；4-段冷卻器；5-水霧捕集器； 6-填料干燥塔；7-泡罩干燥塔；8-酸霧捕集器；9-氯壓機(jī) 1 15 5 液堿蒸發(fā)液堿蒸發(fā) 將電解槽生產(chǎn)的液堿通過(guò)蒸發(fā)系統(tǒng)用蒸汽加熱將一部分水蒸出，并將絕大部分鹽 （n a c i) 分離出去，從而獲得成品液堿。 蒸發(fā)的能耗主要是蒸汽，當(dāng)然動(dòng)力電也是值得注意的。蒸發(fā)系統(tǒng)的加熱蒸汽供給 的熱量主要消耗在（1）預(yù)熱物料至沸點(diǎn)所需熱量；(2)蒸發(fā)水分所需熱量；(3)堿液 的濃縮熱；(4)氯化鈉析出結(jié)晶熱；（5)設(shè)備的熱損失。 1.61.6 固堿生產(chǎn)固堿生產(chǎn) 將蒸發(fā)獲得的液堿

19、采用大鍋熬煮或升膜一降膜一閃蒸方法進(jìn)一步濃縮生產(chǎn)固堿， 其主要消耗是燃料(煤、重油、氫氣)。因此，固堿生產(chǎn)節(jié)能主要是充分利用燃料燃 燒熱量和節(jié)約燃料的流程等。 第第 2 2 章章 燒堿生產(chǎn)概述燒堿生產(chǎn)概述 2.12.1 燒堿生產(chǎn)的主要方法簡(jiǎn)介燒堿生產(chǎn)的主要方法簡(jiǎn)介 目前燒堿生產(chǎn)方式主要采取：水銀電解法 、隔膜電解法、苛化法、離子膜法三 種方法制燒堿。我國(guó)主要采取隔膜電解法和離子膜電解法。在這次年產(chǎn) 5 萬(wàn)噸燒堿 氫處理工序初步設(shè)計(jì)中我采取的是隔膜法制燒堿的氫氣處理方法。 隔膜法電解總反應(yīng)方程式：2nacl+2h2o=2naoh+cl2+h2 2.22.2 氫氣的性質(zhì)及其用途氫氣的性質(zhì)及其用途

20、2.2.12.2.1 物理性質(zhì)物理性質(zhì) 760mmhg 時(shí)為 0.08987g/l，沸點(diǎn)為-252.7；結(jié)晶溫度是-259.1；與空氣之 比重是 0.0695 或；在水中溶解度很小，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下溶于水中之氫氣體積為 14 1 0.0215。而在鎳、鈀和鉑內(nèi)的溶解度很大，一體積能解幾百體積氫。氫氣的爆炸上 限和下限分別為 74.2%和 4.1%(體積分?jǐn)?shù)) 氫氣除用于合成氯化氫制取鹽酸和聚氯乙烯外，另一大用途時(shí)植物油加氫生產(chǎn) 硬化油。此外還用于煉鎢、生產(chǎn)多晶硅以及有機(jī)化合物的加氫等。 2.2.22.2.2 化學(xué)性質(zhì)化學(xué)性質(zhì) （1）氫氣具有可燃性，當(dāng)它不純凈時(shí)燃燒反應(yīng)發(fā)生爆炸；但是其純度很高時(shí)能在

21、空氣里安靜的燃燒。 （2）氫氣具有還原性，它能與某些金屬氧化物反應(yīng)使金屬還原。 （3）氫氣具有穩(wěn)定性，氫氣在常溫下的化學(xué)性質(zhì)是穩(wěn)定的。 2.2.32.2.3 氫氣的用途氫氣的用途 （1）氫氣可以用于焊接或切割金屬，熔化熔點(diǎn)很高的石英和加工石英制品。因?yàn)樗?在純氧中燃燒的火焰（氫氧焰）可達(dá) 3000，可以使許多金屬熔化。 （2）氫氣可以產(chǎn)生氫氧焰、制氫氧電池，可以填充氣球、冶煉金屬鎢和鉬。氫用于 合成甲醇，合成人工石油等。 （3）氫還是一種理想的燃料氫氣的燃燒產(chǎn)物是水且污染少。液態(tài)的氫是一種高能燃 料，可供發(fā)射火箭、宇宙飛船、導(dǎo)彈等使用。氫氣做為燃料具有很好的發(fā)展前途。 同時(shí)氫氣也是重要的化工原

22、料。 綜上所述：由以上敘述可以看出燒堿生產(chǎn)中所產(chǎn)生的氫氣具有很高的回收價(jià)值， 并且氫氣處理工序較為簡(jiǎn)單，投資費(fèi)用不高，高純度的氫氣可以供多種行業(yè)使用。 因此須對(duì)制燒堿中的氫氣進(jìn)行處理。 2.32.3 燒堿氫氣處理的目的燒堿氫氣處理的目的 在電解過(guò)程中，h2是以鼓泡的形式出來(lái)的，所以其帶有較高的溫度和部分雜質(zhì)。 （1）其帶有大量的水蒸氣，溫度越高，在蒸汽中的飽和水蒸氣量越大，會(huì)影響氫氣 的純度。 表表 2-12-1 飽和水蒸氣表（按溫度排列）飽和水蒸氣表（按溫度排列） 溫度 90807060504030 飽和水氣焓 （kal/kgf） 635.3631.1626.8622.5618.0613.5

23、608.9 （2）氫氣中還帶有 naoh 、nacl。因?yàn)闅錃馐菑碾娊庖褐谐鰜?lái)的，不可避免的就帶 有 naoh、nacl 等鹽類(lèi)雜質(zhì)這些雜質(zhì)必須除去。 （3）從電解槽中以鼓泡的形式出來(lái)的氫氣溫度太高（一般在 8090） ，必須進(jìn)行 降溫，否則會(huì)影響后續(xù)的加工工藝要求。 所以氫氣主要通過(guò)冷卻水洗滌的處理方式達(dá)到降低氫氣溫度除去水分，洗去 naoh、nacl 等水溶性雜質(zhì)的目的以提高氫氣的純度和利用價(jià)值。 2.42.4 氫氣處理的工藝流程氫氣處理的工藝流程 電解出來(lái)的飽和濕氫氣中含有大量的水和其他氣體，一般采用間接法和直接法 除去以達(dá)到工藝要求。由于在本次設(shè)計(jì)中不充分考慮熱綜合利用，所以采用直接法

24、 進(jìn)行氫氣的處理，可以簡(jiǎn)化工藝流程，節(jié)約投資費(fèi)用。它是由電解槽中出來(lái)的氫氣 經(jīng)氫氣緩沖罐后進(jìn)入一段洗滌塔洗去一部分的雜質(zhì)及使氫氣冷卻至 50后在經(jīng)二 段洗滌塔除雜質(zhì)及冷卻至 30，之后再經(jīng)過(guò)絲網(wǎng)除霧器除去鹽和堿的霧沫后，用 羅茨鼓風(fēng)機(jī)抽送至分配臺(tái)進(jìn)行下一階段的分配。 2.52.5 氫氣處理工藝流程簡(jiǎn)圖氫氣處理工藝流程簡(jiǎn)圖 氫氣處理工藝流程圖見(jiàn)下，據(jù)此進(jìn)行物料衡算和熱量衡算： 濕氫氣 緩 沖 罐 一 段 洗 滌 塔 二 段 洗 滌 塔 除 霧 器 去用戶(hù) 圖圖 7 7 氫氣處理工藝流程圖氫氣處理工藝流程圖 2.62.6 氫氣處理中的工藝指標(biāo)氫氣處理中的工藝指標(biāo) （1）氫氣純度指標(biāo)：98 （2）冷

25、卻水溫度；25 第第 3 3 章章 工藝計(jì)算工藝計(jì)算 3.13.1 一段洗滌塔的物料衡算一段洗滌塔的物料衡算 3.1.13.1.1 一段洗滌塔的物料衡算基準(zhǔn)一段洗滌塔的物料衡算基準(zhǔn) （1）以生產(chǎn) 5 萬(wàn)噸 100naoh 為基準(zhǔn) 有化學(xué)方程式：2nacl + 2h2o = 2naoh + h2 + cl2 240 2 5107 m 計(jì)算可得： m=0.125107（kg） 402 1052 7 m生產(chǎn) 5 萬(wàn)噸燒堿的 h2的質(zhì)量 （2）經(jīng)處理后的氫氣純度為 98。 （3）出電解槽后的氫氣溫度按 80計(jì)算。 （4）查相關(guān)數(shù)據(jù)得： 進(jìn)入冷卻塔的氫氣溫度為 80是飽和水蒸氣分壓為 0.483kgf/

26、cm2，為 50時(shí) 飽和水蒸氣分壓為 0.1258 kgf/cm2，為 30時(shí)飽和水蒸氣分為 0.0433 kgf/cm2 （5）由于氫氣在水中的溶解度很小，故氫氣在水的溶解度忽略不計(jì)。 （6）飽和水蒸氣含量及水量計(jì)算：按道爾頓分壓定律計(jì)。 3.1.23.1.2 一段洗滌塔的出槽氫氣（一段洗滌塔的出槽氫氣（8080）中的水汽含量）中的水汽含量 設(shè)出槽氫氣（80）中的水汽含量為 x； 據(jù)道爾頓分壓定律： 得 b a b a a p p n n y kgx x xx xx x x 7 7 7 1007 . 1 7 . 3080350288 . 0 7 . 3080350268 . 0 0556 .

27、 0 483 . 0 98 . 0 2 10125 . 0 483 . 0 1818 1 483 . 0 98 . 0 2 10125 . 0 18 18 則出槽氣體組成： 氫氣：0.625106kmol 0.125107kg 水汽：0.594106kmol 1.07107kg 其他氣體：12755kmol 369895kg 3.1.33.1.3 一段洗滌塔的物料衡算一段洗滌塔的物料衡算計(jì)算計(jì)算 （1）據(jù)公式：n=得 m m =0.625106(kmol ) 2 1250000 2 h n 其他氣體組成：（kmol）12755 98 . 0 02 . 0 2 1250000 （2）根據(jù)道爾頓分

28、壓定律計(jì)算水量：設(shè)管路中（由 80降至 50）的冷凝水量為 w 這時(shí)氣體中水的分子為：（1.07107-w）/18 氣體的分子總數(shù)為： 18 1007 . 1 98 . 0 2 1025 . 1 76 w 據(jù)道爾頓分壓定律： b a b a a p p n n y kgw w w w w 6 7 7 7 1086 . 8 7842 . 0 6946808 7842 . 0 14441328390940 7842 . 0 1258 . 0 637755 18 1007 . 1 1258 . 0 1 1258 . 0 98 . 0 2 10125 . 0 18 1007 . 1 則出他氣體組成：

29、氫氣：0.625106（kmol） （1.25106 kg） 水氣：0.102106（kmol） （1.07107-8.86106=1.84 106 kg） 其他氣體：12755（kmol） （1275529=369895 kg） 表表 3-13-1 第一段洗滌塔總物料衡算表第一段洗滌塔總物料衡算表 名稱(chēng)進(jìn)一段洗滌冷卻塔（kg）出一段洗滌冷卻塔（kg） 氫氣 1.251061.25106 水汽 1.071071.84106 其他氣體 369895369895 氫氣冷凝水量 8.86106 年產(chǎn) 5 萬(wàn)噸 100%燒堿氫氣處理中 氫氣：0.625106（kmol） 一段進(jìn)塔氫氣中含水汽含量：0.

30、594106（kmol） 一段出塔氫氣中含水總量：0.102106（koml） 其它氣體：12755（kmol） 3.23.2 一段洗滌塔熱量衡算一段洗滌塔熱量衡算 查相關(guān)數(shù)據(jù)得：相關(guān)熱力數(shù)據(jù)表 3-23-2 相關(guān)熱力數(shù)據(jù)相關(guān)熱力數(shù)據(jù) 溫度（） 物料與項(xiàng)目單位 805030 氫氣比熱容 4.187kj/（kgk ） 3.4393.4213.409 水蒸氣比焓 kj/kg2642.42587.62549.5 其他氣體比焓（空氣） 4.187kj/（kgk ） 0.2440.2430.242 水的飽和蒸汽壓(絕壓) kgf/cm20.4830.12580.0433 3.2.13.2.1 入塔氣體帶

31、入熱量入塔氣體帶入熱量 q1=(80+273)1.251063.4394.187 =6.354109 kj q2=1.071072642.4=2.8271010 kj q3=(80+273)3698950.2444.187 =1.334108 kj 3.2.23.2.2 冷卻水帶出熱量冷卻水帶出熱量 設(shè)冷卻水量為 w2 kg,溫度 25，冷卻水出塔溫度為 35；此時(shí)出塔冷卻水比熱 熔約為 14.187 kj/（kgk） 。 則出塔水量： w2+w1=w2+8.86106 冷卻水帶入熱量：q4=w2(273+25) 14.187 冷卻水帶出熱量：q5=(w2+8.86106)(273+35)14

32、.187 3.2.33.2.3 出塔氣體帶出熱量出塔氣體帶出熱量 q6=(273+35)1.251063.4214.187=5.783109 kj q7=1.841062587.6=4.761109kj q8= (273+50)3698950.2434.187=1.216108 kj 3.2.43.2.4 一段洗滌塔的熱量守恒的計(jì)算一段洗滌塔的熱量守恒的計(jì)算 則q進(jìn)=q出 q1+q2+q3+q4 = q5+q6+q7+q8 6.354109+2.8271010+1.334108+w2(273+25)14.187 =(w2+8.86106)(273+35)14.187+5.783109+4.76

33、1109+1.216108 2 1010 87.4110210 . 2 10476 . 3 w w2=3.024108 kg 即：進(jìn)入系統(tǒng)水量為 3.024108 kg , 出系統(tǒng)冷卻水量為： 3.024108+8.86106=3.113108 kg 冷卻水帶入熱量： 3.024108(273+25) 14.187= 3.7731011kj 冷卻水帶出熱量： (3.024108+8.86106) (273+35)14.187=4.0151011kj 3.2.53.2.5 一段洗滌塔熱量衡算表一段洗滌塔熱量衡算表 表表 3-33-3 一段洗滌塔總熱量衡算表一段洗滌塔總熱量衡算表 輸入輸出 物料名

34、稱(chēng)數(shù)量(kg)熱量(kj)物料名稱(chēng)數(shù)量(kg)熱量(kj) 氫氣 1.251076.354109 氫氣 1.251075.783109 水汽 1.071072.8271010 水汽 1.841064.761 109 其他氣體 3698951.334108 其他氣體 3698951.216108 冷卻水 3.0241083.7731011 冷卻水 3.1131084.0151011 3.33.3 二段洗滌塔的物料衡算二段洗滌塔的物料衡算 3.3.13.3.1 物料衡算的計(jì)算依據(jù)物料衡算的計(jì)算依據(jù) （1） 電解氫氣經(jīng)二段洗滌冷卻溫度從 50降至 30。 （30時(shí)的飽和水蒸汽壓為 0.0433kg/

35、cm2） （2）干氫氣純度 98% 3.3.23.3.2 物料衡算的計(jì)算物料衡算的計(jì)算 設(shè)二段洗滌塔使氫氣溫度由 50降至 30的冷凝水量為 wo 則有道爾頓分壓定律： 得 b a b a a p p n n y kgwo wo wo wo wo 6 6 7 6 1032 . 1 12632629567 . 0 49706617603289567 . 0 186377550433 . 0 9567. 01084 . 1 0433 . 0 1 0433 . 0 98 . 0 2 10125 . 0 18 1084 . 1 則其他氣體組成： 氫氣：625000（kmol） （1.25106 kg）

36、 水汽：28889 （kmol） （1.84106-1.32106=0.52106kg） 其他氣體：12755（kmol） （1275529=369895kg） 表表 3-43-4 二段洗滌塔總物料衡算表二段洗滌塔總物料衡算表 名稱(chēng)進(jìn)二段洗滌冷卻塔（kg）出二段洗滌冷卻塔（kg） 氫氣 1.251061.25106 水汽 1.841060.52106 其他氣體 369895369895 氫氣冷凝水量 8.861061.32106 年產(chǎn) 5 萬(wàn)噸 100%燒堿氫氣處理中 氫氣：625000（kmol） 二段進(jìn)塔氫氣中含水汽量：102000（kmol） 二段出塔氫氣中含水汽量：28889（koml

37、） 其它氣體：12755（kmol） 3.43.4 二段洗滌塔的熱量衡算二段洗滌塔的熱量衡算 查上述相關(guān)熱力數(shù)據(jù)表（3-2）可知： 3.4.13.4.1 二段進(jìn)塔氣體熱量二段進(jìn)塔氣體熱量的計(jì)算的計(jì)算 q6=(273+35)1.251063.4214.187 =5.783109 kj q7=1.841062587.6 =4.716109kj q8= (273+50)3698950.2434.187 =1.216108 kj 3.4.23.4.2 冷卻水帶出熱量冷卻水帶出熱量的計(jì)算的計(jì)算 設(shè)進(jìn)入二段系統(tǒng)冷卻水量為 w3 kg，冷卻水進(jìn)塔溫度 25，出塔溫度 30；此時(shí) 水的蒸氣比熱熔約為 14.1

38、87 kj/（kgk） 。 則出塔水量 wo+w3=w3+1.32106 入塔冷卻水帶入熱量： q9= w3(273+25) 14.187 出塔冷卻水帶出熱量： q10=(w3+1.32 106)(273+30) 14.187 3.4.33.4.3 二段出塔氣體熱量二段出塔氣體熱量的計(jì)算的計(jì)算 q11=(273+30)1.251063.4094.187 =5.406109 kj q12=0.521062549.5 =1.326109kj q13= (273+30)3698950.2424.187 =1.136108 kj 3.4.43.4.4 二段洗滌塔的熱量守恒的計(jì)算二段洗滌塔的熱量守恒的計(jì)

39、算 由q進(jìn)=q出 q6+q7+q8+q9=q10+q11+q12+q13 5.783109+4.761109+1.216108+w3(273+25)14.187 =(w3+1.32106)(273+30)14.187+5.406109+1.326109+1.136108 1.0671010+1247.726w3=1268.661w3+1.675109+5.406109+1.326109+1.1 36108 1.0671010+1247.726w3=1268.661w3+8.521109 2.149109=20.935w3 w3=1.027108kg 故入塔冷卻水量 1.027 108 kg 出

40、塔冷卻水量為： 1.027 108+1.32106= 1.04108kg 入塔冷卻水帶入熱量： 1.027108(273+25)14.187=1.2811011kj 出塔冷卻水帶出熱量： (1.027108+1.32 106)(273+30) 14.187 =1.3191011kj 3.4.53.4.5 二段洗滌塔熱量衡算表二段洗滌塔熱量衡算表 表表 3-53-5 二段洗滌冷卻塔熱量衡算表二段洗滌冷卻塔熱量衡算表 輸入輸出 物料名稱(chēng)數(shù)量 kg熱量 kj物料名稱(chēng)數(shù)量 kg熱量 kj 氫氣 0.1251075.783109 氫氣 0.1251075.406109 水汽 1.841064.76110

41、9 水汽 0.521061.326109 其他氣體 3698951.216108 其他氣體 3698951.136108 冷卻水 1.0271081.2811011 冷卻水 1.041081.319 1011 3.53.5 氣體中氫氣含量的計(jì)算氣體中氫氣含量的計(jì)算 3.5.13.5.1 氣體中氫氣含量的計(jì)算氣體中氫氣含量的計(jì)算 %100 1275528889625000 625000 2 h %100 666655 625000 %94 3.5.23.5.2 干氣體中氫氣的百分?jǐn)?shù)干氣體中氫氣的百分?jǐn)?shù) h2=%100 12755625000 625000 %98 %100 637755 6250

42、00 第第 4 4 章章 主要設(shè)備的工藝計(jì)算主要設(shè)備的工藝計(jì)算 4.14.1 一段洗滌塔的相關(guān)計(jì)算一段洗滌塔的相關(guān)計(jì)算 4.1.14.1.1 一段洗滌塔氣體流量的計(jì)算一段洗滌塔氣體流量的計(jì)算 計(jì)算條件:年工作日 330 天為基準(zhǔn)，則年總工作小時(shí) 33024=7920 h 進(jìn)塔氣體溫度為 80，操作壓力為 1 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓由 pv=nrt 得 v= p nrt r=8.314kj/(kmol.k) 換算=0.08206atmm3/(kmol.k) 據(jù)查表得 1kj=0.102kgf cm 1kgf/=0.9678atm 1kgf cm=0.9678atm 1= 1cal=kcal （8.314

43、0.1020.9678/ =0.08206atm/(kmol k) 1 8027308206 . 0 12755594000625000 1 v 3 8 . 35680468 35308206 . 0 1231755 m hmvs/ 7920 8 . 35680468 3 1 hm /4505 3 1 5027308206 . 0 12755102000625000 2 v 3 38.19607487 32308206 . 0 739755 m hmvs/ 7920 38.16907487 3 2 hm /2476 3 vs 平= hmhm/3491/ 2 24764505 33 4.1.24

44、.1.2 一段洗滌塔冷卻水噴淋量及管徑的計(jì)算一段洗滌塔冷卻水噴淋量及管徑的計(jì)算 （1）冷卻水噴淋量計(jì)算 已知：根據(jù)一段洗滌塔熱量衡算得冷卻量為： g10113 . 3 10024 . 3 1086 . 8 8 86 21 k ww 冷卻水溫度為 25，大氣壓為 1 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓；l=1103kg/m3 據(jù)公式 m=得v l v m 水 h/m /306.39 7920 10113 . 3 m10113 . 3 101 10113 . 3 3 3 3 5 35 3 8 冷卻水噴淋的體積流量 冷卻水體積 水 水 l l v mv hmv v （2）冷卻水管徑的計(jì)算 因?yàn)樗耙话阋后w常用流速范圍 u

45、 ?。?.53）m/s2 所以：設(shè)冷卻水流速 u=2m/s=23600=7200m/h 據(jù)公式 83.4mm1000m0834 . 0 720014 . 3 306.394 4 冷 冷 得d u v d l 圓整得：一段洗滌塔冷卻水噴淋管徑 d冷=100mm 4.1.34.1.3 一段洗滌塔塔徑一段洗滌塔塔徑的計(jì)算的計(jì)算 （1）空塔速度的計(jì)算 洗滌塔內(nèi)填料選用的陶瓷拉西環(huán)以亂堆方式進(jìn)行填充。mmmmmm5 . 22525 因?yàn)榭账馑賾?yīng)小于泛點(diǎn)氣速，一般空塔氣速是泛點(diǎn)氣速的（50%85%）即 u=（0.500.85）uf 所以：設(shè)空塔氣速取泛點(diǎn)氣速的 50% 根據(jù)洗滌塔泛點(diǎn)和壓降通用關(guān)聯(lián)圖（1

46、）橫坐標(biāo)、縱坐標(biāo) 2 1 l g g l w w 2 . 0 2 l l gf g u 求出再求出 u f u 圖圖 8 8 填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖 。量流量，分別為液體和氣體的質(zhì)， ；度，分別為液體和氣體的密， ；液體的粘度， 度之比；于水的密度與液體的密液體密度校正系數(shù)，等 ；濕填料因子， ；重力加速度 ；泛點(diǎn)空塔氣速 s/g m/g mam m s/m81 . 9 g s/m g 3 g 1 2 kww k p u l l l f 氣體混合物的平均分子量 m 為： 其其y mymymm o hohhh 2222 據(jù)公式 總 n n y a a 01. 0

47、 1231755 12755 y 48. 0 1231755 10594 . 0 y 51 . 0 1231755 10625. 0 y 12317551275510594. 010625 . 0 6 6 66 0 2 2 22 其 其總 o h h hh nnnn 其其y mymymm o hohhh 2222 mol/g95 . 9 01 . 0 2948 . 0 1851 . 0 2 kk 混合氣體密度為： g 3 m/g343 . 0 80273341 . 8 95 . 9 3 . 101 k t pm g 混合氣體流量 hkgvw gsg /1545343 . 0 4505 1 因?yàn)?/p>

48、冷卻水密度 3 /1000mkg l 冷卻水噴淋量為hkgvw lll /393061000306.39 據(jù)通用關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)： 471 . 0 1000 343 . 0 1545 39306 2 1 2 1 l g g l w w 查圖（1）亂堆填料泛點(diǎn)線，當(dāng)橫坐標(biāo)為 0.471 時(shí)縱坐標(biāo)為 0.05 即 05 . 0 2 . 0 2 l l gf g u 查表亂堆陶瓷拉西環(huán)的填料因子，比表面積mmmmmm5 . 22525 1 450 m 。 32 /190mma 冷卻水密度校正系數(shù)0 . 1 查附錄2，25時(shí)的冷卻水的粘度smpa f 8937 . 0 據(jù)縱坐標(biāo)求出05 . 0 2 .

49、0 2 l l gf g u f u smuu sm g u f lg l f /9 . 0803 . 1 5 . 05 . 0 /803 . 1 978 . 0 343 . 0 0 . 1450 100081 . 9 05 . 0 05 . 0 2 1 2 1 2 . 0 （2）一段洗滌塔塔徑的計(jì)算 已知：hmsmu/36009 . 0/9 . 0 據(jù)公式：d塔徑=得 u vs 4 d塔徑= mm u vs 11721000172 . 1 36009 . 014 . 3 349144 一段洗滌塔徑圓整得 d塔徑=1200mm4 校核：。，滿(mǎn)足要求2048 25 1200 d d 4.1.44

50、.1.4 一段洗滌塔塔高度一段洗滌塔塔高度的確定的確定 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)得到塔高度 h=51200mm=6000mm=600010-3=6m 4.1.54.1.5 噴嘴輸送的確定噴嘴輸送的確定 設(shè)上水壓力為 0.2mpa,考慮水垢的阻塞，噴嘴直徑 d=3.5mm 查表及噴水量約 360 kg/h,則噴嘴總數(shù)由物料衡算需 25冷卻水量 39305.556/h 則噴嘴總數(shù)：n=個(gè)182.109 360 556.39305 考慮分布可能的阻塞，取 200 個(gè)。 4.1.64.1.6 一段洗滌塔管徑一段洗滌塔管徑的計(jì)算的計(jì)算 一段洗滌塔進(jìn)氣管和出氣管管徑 因?yàn)橐兹家妆瑲怏w的在管道中流速范圍8m/s；而氫氣屬于

51、易燃易爆氣體； 則氫氣在管道內(nèi)的流速取為 5m/shm/36005 入塔氣體流量為：4505m3/h 出塔氣體流量為：2476m3/h 由u= 得到 d入= mmmm u vs 5651000565 . 0 36005785 . 0 45054 同理可得 d出= mmmm u vs 4191000419 . 0 36005785 . 0 24764 則一段洗滌塔物料進(jìn)口管管徑為 d入=580mm；出口管管徑為 d出=450mm 4.24.2 二段洗滌塔的相關(guān)計(jì)算二段洗滌塔的相關(guān)計(jì)算 4.2.14.2.1 二段洗滌塔進(jìn)塔氣體和出塔氣體流量二段洗滌塔進(jìn)塔氣體和出塔氣體流量的計(jì)算的計(jì)算 由一段洗滌塔

52、出來(lái)的氣體流量是進(jìn)入二段洗滌塔的氣流量；則 v2=v3 1 5027308206 . 0 12755102000625000 3 v 3 38.19607487 32308306 . 0 739755 m hmvs/ 7920 38.19607487 3 3 hm /2476 3 1 3027308206 . 0 1275528889625000 4 v 3 41.16575556m hmvs/ 7920 41.16575556 3 4 hm /2093 3 則 vs 平= hm /2280 2 20932476 3 4.2.24.2.2 二段洗滌塔冷卻水噴淋量及管徑的計(jì)算二段洗滌塔冷卻水噴淋

53、量及管徑的計(jì)算 （1）冷卻水噴淋量計(jì)算 已知：根據(jù)二段洗滌塔熱量衡算得冷卻量為： g1004 . 1 1032 . 1 10027 . 1 868 03 kww 冷卻水溫度為 25，大氣壓為 1 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓；l=1103kg/m3 據(jù)公式 m=得v l v m 水 h/m /131.13 7920 1004 . 1 m1004 . 1 101 1004 . 1 3 3 3 5 35 3 8 冷卻水噴淋的體積流量 冷卻水體積 水 水 l l v mv hmv v （2）二段冷卻水管徑計(jì)算 因?yàn)樗耙话阋后w常用流速范圍 u ?。?.53）m/s 所以：設(shè)冷卻水流速 u=2m/s=23600=72

54、00m/h 據(jù)公式 48mm 1000m048 . 0 720014 . 3 131.134 4 冷 冷 得d u v d l 圓整得：二段洗滌塔冷卻水噴淋管徑 d冷=70mm8 4.2.34.2.3 二段洗滌塔塔徑二段洗滌塔塔徑的計(jì)算的計(jì)算 （1）空塔速度的計(jì)算 洗滌塔內(nèi)填料選用的陶瓷拉西環(huán)以亂堆方式進(jìn)行填充。mmmmmm5 . 22525 因?yàn)榭账馑賾?yīng)小于泛點(diǎn)氣速，一般空塔氣速是泛點(diǎn)氣速的（50%85%）即 u=（0.500.85）uf 所以：設(shè)空塔氣速取泛點(diǎn)氣速的 50% 根據(jù)洗滌塔泛點(diǎn)和壓降通用關(guān)聯(lián)圖（7）橫坐標(biāo)、縱坐標(biāo) 2 1 l g g l w w 求出再求出 u 2 . 0 2

55、 l l gf g u f u 。量流量，分別為液體和氣體的質(zhì)， ；度，分別為液體和氣體的密， ；液體的粘度， 度之比；于水的密度與液體的密液體密度校正系數(shù)，等 ；濕填料因子， ；重力加速度 ；泛點(diǎn)空塔氣速 s/g m/g mam m s/m81 . 9 g s/m g 3 g 1 2 kww k p u l l l f 氣體混合物的平均分子量 m 為： 其其y 2222 mymymm o hohhh 據(jù)公式 總 n n y a a 02 . 0 739755 12755 y 14 . 0 739755 10102 . 0 y 84 . 0 739755 10625 . 0 y 7397551275510102 . 0 10625 . 0 6 6 66 0 2 2 22 其 其總 o h h hh nnnn 其其y 2222 mymymm o hohhh mol/g78 . 4 02 . 0 2914 . 0 1884. 02 kk 混合氣體密度為： g 3 m/g180 . 0 50273341 . 8 78 . 4 3 . 101 k t pm g 混合氣體流量hkgvw gsg /446180. 02467 3 因?yàn)槔鋮s水密度 3 /1000mkg l 冷卻水噴淋量為hkgvw lll