年產(chǎn)40萬(wàn)噸銅冶煉煙氣制酸系統(tǒng)轉(zhuǎn)化工藝恒算畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

1、北京科技大學(xué)遠(yuǎn)程與成人教育學(xué)院北京科技大學(xué)遠(yuǎn)程與成人教育學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 題 目： 年產(chǎn) 40 萬(wàn)噸銅冶煉煙氣制酸系統(tǒng)轉(zhuǎn)化工藝恒算 學(xué)習(xí)中心： 遠(yuǎn)程教育 專(zhuān) 業(yè)： 冶金工程 年 級(jí)： 姓 名： 自振華 學(xué) 號(hào)： 1220080010 指導(dǎo)教師： 張 輝 2015 年 3 月 25 日 目目 錄錄 摘要：摘要：.1 abstract:abstract:.1 1 第一章第一章文獻(xiàn)綜述文獻(xiàn)綜述.2 2 第二章第二章 工藝說(shuō)明書(shū)工藝說(shuō)明書(shū).4 4 2.1 概述.4 2.1.1 產(chǎn)品規(guī)模和規(guī)格.4 2.1.2 工藝方案敘述.4 2.2 裝置設(shè)計(jì)說(shuō)明.4 2.1.1 工藝原理.4 2

2、.2.2 工藝流程說(shuō)明.5 2.2.3 主要設(shè)備選型說(shuō)明.5 2.2.4 化工原材料規(guī)格及用量.5 第三章第三章 轉(zhuǎn)化工序物料衡算與熱量衡算轉(zhuǎn)化工序物料衡算與熱量衡算.6 3.1 轉(zhuǎn)化工序流程示意圖及簡(jiǎn)要說(shuō)明.6 3.2 確定各段進(jìn)口溫度及轉(zhuǎn)化率.6 3.2.1 溫度與平衡轉(zhuǎn)化率的關(guān)系.6 3.2.2 最適宜溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系.7 3.2.3 確定操作線.7 3.2.4 各段進(jìn)口溫度及轉(zhuǎn)化率.8 3.3 轉(zhuǎn)化工序物料衡算.9 3.3.1 進(jìn)轉(zhuǎn)化器一段氣體量及成分.10 3.3.2 出一段氣體量及成分.10 3.3.3 出二段氣體量及成分.10 3.3.4 出三段氣體量及成分.10 3.3.5

3、出四段氣體量及成分.10 3.4 轉(zhuǎn)化器各段的熱量衡算.12 3.4.1 轉(zhuǎn)化一段反應(yīng)熱量和出口溫度.12 3.4.2 轉(zhuǎn)化二段反應(yīng)熱量和出口溫度.14 3.4.3 轉(zhuǎn)化三段反應(yīng)熱量和出口溫度.16 3.4.4 轉(zhuǎn)化四段反應(yīng)熱量和出口溫度.17 第四章第四章 安全備忘錄安全備忘錄.21 4.1 概述.21 4.2 二氧化硫和硫酸的危害.21 4.3 二氧化硫和硫酸運(yùn)輸、使用等應(yīng)注意的事項(xiàng)以及如何防護(hù).22 第五章第五章 環(huán)境保護(hù)與治理建議環(huán)境保護(hù)與治理建議.23 5.1 三廢主要來(lái)源.23 5.1.1 廢氣.23 5.1.2 廢水.23 5.1.3 礦渣.23 5.2 三廢處理方案.23 5.

4、2.1 廢氣.23 5.2.2 廢水.23 5.2.3 廢渣.24 設(shè)計(jì)小結(jié)設(shè)計(jì)小結(jié) .25 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn) .26 致致 謝謝 .27 摘要： 本設(shè)計(jì)是進(jìn)行 400kt/銅冶煉煙氣制酸轉(zhuǎn)化系統(tǒng)工藝設(shè)計(jì)，首先，通過(guò)制定兩轉(zhuǎn)兩吸 接觸法作為主工藝路線，畫(huà)出工藝流程圖，再繪制 x-t 平衡曲線和最適溫度曲線，根據(jù) 轉(zhuǎn)化入口原料氣的組成，平衡曲線和最適溫度曲線以及催化劑的起燃溫度、使用溫度,大 致估計(jì)四段轉(zhuǎn)化過(guò)程的操作線，根據(jù)操作線來(lái)進(jìn)行物料衡算和熱量衡算，完成工藝說(shuō)明 書(shū)，安全備忘錄，即完成課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)。 【關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞】： 銅冶煉煙氣，兩轉(zhuǎn)兩吸接觸法，so2 觸媒，物料橫算，熱量衡算 abs

5、tract: the conversion system of 400kt/a copper smelt off gas sulfuric acid-making process is designed on this paper. firstly, the double conversion and double absorption of contacting technics is selected as the main process, and then the flow chart and equilibrium temperature curve and optimum temp

6、erature curve are draw corroding the above mentions. according to the composition of conversion section inlet gas, the equilibrium temperature curve and optimum temperature curve, the lowest reacting temperature of catalyst, to draw the operation line of conversion for four catalyst bed performance,

7、 and the calculation of mass balance and heat balance will be done after drawing the operating line of four periods. at last, complete the process manual and safety procedure, to finish all design. 【key word】 copper smelt off gas, double conversion and absorption, so2catalyst, mass balance, heat bal

8、ance 第一章文獻(xiàn)綜述 硫酸是一種重要的基本化工原料，廣泛應(yīng)用于各個(gè)工業(yè)部門(mén)。硫酸的產(chǎn)量常被用作 衡量一個(gè)國(guó)家工業(yè)發(fā)展水平的標(biāo)志。硫酸主要用于生產(chǎn)化學(xué)肥料、合成纖維、涂料、洗 滌劑、致冷劑、飼料添加劑和石油的精煉、有色金屬的冶煉，以及鋼鐵、醫(yī)藥和化學(xué)工 業(yè)。 我國(guó)的硫酸工業(yè)起始于 19 世紀(jì) 70 年代，在舊中國(guó)產(chǎn)量很少。新中國(guó)建立后，硫酸 工業(yè)獲得了高速發(fā)展。傳統(tǒng)的工藝流程是硫鐵礦制酸法。這種工藝落后，不但廠區(qū)內(nèi)粉 塵飛揚(yáng)，礦渣如山，而且排放出大量廢水、廢氣，嚴(yán)重污染周?chē)h(huán)境，每年僅向農(nóng)戶支 付的賠償金和上繳的排污費(fèi)占據(jù)了不少生產(chǎn)成本。為了減少污染，降低生產(chǎn)成本改用硫 磺制硫酸。發(fā)達(dá)國(guó)家早

9、就開(kāi)始普遍推廣了，由于近期進(jìn)口硫磺比國(guó)內(nèi)便宜，利潤(rùn)空間很 大，大多數(shù)國(guó)內(nèi)硫酸生產(chǎn)廠家轉(zhuǎn)向用硫磺法生產(chǎn)硫酸1。 早在 8 世紀(jì)就有硝石與綠礬在一起蒸餾得到硫酸的方法。paracelsus 記述了用綠礬 （feso47h2o）為原料，放在蒸餾釜中鍛燒而制得硫酸的方法。在鍛燒過(guò)程中，綠礬發(fā) 生分解，放出二氧化硫和三氧化硫，其中三氧化硫與水蒸氣同時(shí)冷凝，便可得到硫酸。 在 18 世紀(jì) 40 年代以前，這種方法為不少地方所采用。古代稱(chēng)硫酸為“綠礬油”，就是 由于采用了這種制造方法的緣故。 二氧化硫氧化成三氧化硫是制硫酸的關(guān)鍵，但是，這一反應(yīng)在通常情況下很難進(jìn)行。 后來(lái)人們發(fā)現(xiàn)，借助于催化劑的作用，可以使

10、二氧化硫氧化成三氧化硫，然后用水吸收， 即制成硫酸。根據(jù)使用催化劑的不同，硫酸的工業(yè)制法可分為硝化法和接觸法。 硝化法（包括鉛室法和塔式法）是借助于氮的氧化物使二氧化硫氧化制成硫酸。其 中鉛室法在 1746 年開(kāi)始采用，反應(yīng)是在氣相中進(jìn)行的。在鉛室法的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的塔 式法，開(kāi)始于本世紀(jì)初期。塔式法制出的硫酸濃度可達(dá) 76左右。目前，我國(guó)仍有少數(shù) 工廠用塔式法生產(chǎn)硫酸。 以硫鐵礦為原料的接觸法硫酸生產(chǎn)過(guò)程是目前廣泛采用的方法，它創(chuàng)始于 1831 年， 在本世紀(jì)初才廣泛用于工業(yè)生產(chǎn)。到 20 年代后，由于釩觸媒的制造技術(shù)和催化效能不斷 提高，已逐步取代價(jià)格昂貴和易中毒的鉑觸媒。世界上多數(shù)的硫酸

11、廠都采用接觸法生產(chǎn)。 新中國(guó)成立后，即大力發(fā)展先進(jìn)的接觸法硫酸生產(chǎn)，逐步代替鉛室法和塔式法。接觸法 中二氧化硫在固體觸媒表面跟氧反應(yīng)，結(jié)合成三氧化硫，然后用 98.3的硫酸吸收為成 品酸。這種方法優(yōu)于塔式法的是成品酸濃度高，質(zhì)量純（不含氮化物），但爐氣的凈化 和精制比較復(fù)雜。在外部換熱式轉(zhuǎn)化流程中，反應(yīng)過(guò)程與換熱過(guò)程是分開(kāi)的。氣體在床 層中進(jìn)行絕熱反應(yīng)，溫度升高到一定程度后，離開(kāi)催化床進(jìn)行降溫，然后再進(jìn)入下一段 床層進(jìn)行絕熱反應(yīng)。酶進(jìn)行這樣一次絕熱反應(yīng)稱(chēng)為一段。為了達(dá)到較高的最終轉(zhuǎn)化率， 必須采取多段催化轉(zhuǎn)化。 一次轉(zhuǎn)化、一次吸收流程：所謂一次轉(zhuǎn)化、一次吸收是指 so2經(jīng)過(guò)多段轉(zhuǎn)化后只經(jīng)過(guò) 一

12、個(gè)或串聯(lián)兩個(gè)吸收塔，吸收其中 so3后就排放。這種流程比較簡(jiǎn)單，但轉(zhuǎn)化率相對(duì)較低， 一般不超過(guò) 97%。在 60 年代以前，我國(guó)硫酸廠大多數(shù)采用這種流程。 兩次轉(zhuǎn)化、兩次吸收流程：60 年代以來(lái)，轉(zhuǎn)化工藝流程最大的變化就是采用了兩次 轉(zhuǎn)化、兩次吸收新流程，簡(jiǎn)稱(chēng)為兩轉(zhuǎn)兩吸。這項(xiàng)新技術(shù)開(kāi)始時(shí)，著眼于充分利用硫的資 源和減少 so2排放量，保護(hù)環(huán)境。這種方法的特點(diǎn)是：1.最終轉(zhuǎn)化率高；2.能夠處理較高 濃度的 so2氣體；3.減少尾氣中 so2排放量；4.所需換熱面積較大；5.系統(tǒng)阻力比一轉(zhuǎn)一 吸增加 4-5kpa。 第二章 工藝說(shuō)明書(shū) 2.1 概述 2.1.1 產(chǎn)品規(guī)模和規(guī)格 2.1.1.1 年操

13、作日：年操作日：300 天/年 2.1.1.2 生產(chǎn)方式：生產(chǎn)方式：連續(xù)生產(chǎn) 2.1.1.3 生產(chǎn)能力：生產(chǎn)能力：轉(zhuǎn)化處理煙氣量 122315nm3/h，硫回收率 98.84%， 二氧化硫轉(zhuǎn)化率 99.8%，廢酸排放量 288m3/d，排放酸濃度 49.6g/l，其中 so2 含量 822mg/m3，酸霧含 量 3.1mg/m3；尾氣污染物含量均低于大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)（gb16297-1996）的 相關(guān)規(guī)定，滿足排放要求。 2.1.1.4 產(chǎn)品規(guī)格：產(chǎn)品規(guī)格：根據(jù)硫平衡計(jì)算，硫酸產(chǎn)量 40 萬(wàn)噸/年（100% h2so4），產(chǎn)品酸規(guī)格 98.5%，質(zhì)量符合標(biāo)準(zhǔn)工業(yè)硫酸（gb/t534-20

14、02）中一級(jí)品的要求。 2.1.2 工藝方案敘述 國(guó)內(nèi)生產(chǎn)硫酸的方法主要是用硝化法和接觸法，考慮到硝化法所需設(shè)備龐大，用鉛 很多，檢修麻煩，腐蝕設(shè)備，反應(yīng)緩慢，本設(shè)計(jì)采用的是接觸法，該方法制得的成品酸 濃度高，純度較高。理論上催化氧化操作過(guò)程的段數(shù)越多，最終轉(zhuǎn)化率越高，而且過(guò)程 更接近于最佳溫度曲線，催化劑的利用率越高。本設(shè)計(jì)的生產(chǎn)過(guò)程采用兩轉(zhuǎn)兩吸的工藝 流程，即將二氧化硫經(jīng)過(guò)三段轉(zhuǎn)化后進(jìn)入一吸塔吸收，吸收一次轉(zhuǎn)化生成的 so3，而后， 剩余的 so2 返回轉(zhuǎn)化工序，通過(guò)四段觸媒，進(jìn)行二次轉(zhuǎn)化后，再返回二吸塔吸收生成的 so3，吸收達(dá)標(biāo)的尾氣排放。轉(zhuǎn)化工藝采用四段 3+1 兩次轉(zhuǎn)化，一次轉(zhuǎn)化以

15、后生成的 so3 被一吸塔吸收以后，吸收率 99.99%以上，將一次轉(zhuǎn)化所生成的 so3 移除煙氣的氣象組分， 減少生成物，有利于提高二次轉(zhuǎn)化的反應(yīng)推動(dòng)力和正反應(yīng)速率，so2 轉(zhuǎn)化率將達(dá)到 99.。 2.2 裝置設(shè)計(jì)說(shuō)明 2.2.1 為確?？傓D(zhuǎn)化率99.8%，轉(zhuǎn)化觸媒采用進(jìn)口高效觸媒，部分為低溫觸媒。 2.2.2 so2鼓風(fēng)機(jī)采用進(jìn)口產(chǎn)品。目前國(guó)內(nèi) so2風(fēng)機(jī)的的制造水平，通常采用一用一備的 配置，這樣，不但增加了占地，而且維護(hù)量較大、設(shè)備利用率低。 2.2.3 轉(zhuǎn)化熱交換器及 so3冷卻器選用新型急擴(kuò)加速流縮放管殼式換熱器。該換熱器采用 雙面強(qiáng)化傳熱的縮放型傳熱管，對(duì)管內(nèi)外兩側(cè)氣體均有促進(jìn)界

16、面湍流，強(qiáng)化對(duì)流 傳熱，使得總傳熱系數(shù)可達(dá) 36w/(m2k），節(jié)省了傳熱面積；該換熱器采用空心 環(huán)管間支承結(jié)構(gòu)，可降低流體阻力，且殼程環(huán)狀進(jìn)出口不易積垢，有利于降低能 耗。 2.1.1 工藝原理 二氧化硫轉(zhuǎn)化通常是在不高于 0.5mpa 壓力下進(jìn)行，而且 so2、so3 濃度又較低，體 系可視為理想氣體。 二氧化硫氧化反應(yīng)是一個(gè)可逆放熱反應(yīng)： 223 1 2 p cat soosoq 3 32 1 2 so p soo p k pp 225 (238970.720.186 101.18 10 /) 4.1868 / p qtttj mol 2.2.2 工藝流程說(shuō)明 轉(zhuǎn)化工藝采用四段 3+1

17、兩次轉(zhuǎn)化，iii，iiv，ii 換熱流程。 圖 1 轉(zhuǎn)化工序流程圖 從 so2 鼓風(fēng)機(jī)出來(lái)的煙氣，依次通過(guò) iii、i 換熱器，與三段轉(zhuǎn)化、一段轉(zhuǎn)化后的高 溫?zé)煔膺M(jìn)行換熱后，氣體升溫至 430，進(jìn)入一段轉(zhuǎn)化，在此，煙氣中的大部分 so2 被 轉(zhuǎn)化成 so3，反應(yīng)放出的熱使煙氣溫度升高，為提高 so2 轉(zhuǎn)化率，經(jīng)換熱器降溫后進(jìn) 入二段轉(zhuǎn)化，在此，煙氣中的部分 so2 被轉(zhuǎn)化成 so3，從二段轉(zhuǎn)化出來(lái)的高溫?zé)煔饨?jīng) 換器降溫后進(jìn)入三段轉(zhuǎn)化，煙氣中的 so2 進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為 so3，從三段轉(zhuǎn)化出來(lái)的高溫?zé)?氣依次經(jīng)換熱器、so3 冷卻器降溫冷卻后，進(jìn)入中間吸收塔。在吸收塔煙氣中 so3 被 塔上部噴淋的

18、 98%酸充分吸收，吸收后約 83的氣體，經(jīng)過(guò) iv 換熱器、換熱器，被四 段轉(zhuǎn)化、二段轉(zhuǎn)化后的高溫?zé)煔饧訜嵘郎刂?430，進(jìn)入四段轉(zhuǎn)化，煙氣中的 so2 進(jìn)一 步轉(zhuǎn)化為 so3，出四段轉(zhuǎn)化后的高溫?zé)煔饨?jīng)換熱器冷卻降溫后進(jìn)入最終吸收塔，出最 終吸收塔的煙氣經(jīng)尾氣煙囪排放。在吸收塔，煙氣中 so3 被塔頂噴淋的 98%酸充分吸收。 2.2.3 主要設(shè)備選型說(shuō)明 2.2.3.1 考慮到轉(zhuǎn)化器設(shè)計(jì)應(yīng)讓二氧化硫盡可能在最優(yōu)化溫度條件下反應(yīng)，最大限度的利 用二氧化硫反應(yīng)放出的熱量，設(shè)備阻力既要小，又能使氣體分布均勻。故考慮使用外部 換熱型轉(zhuǎn)化器。 2.2.3.2 換熱器考慮到氣體有一定腐蝕性，故選用列管

19、式換熱器 2.2.3.3 風(fēng)機(jī)選用離心通風(fēng)機(jī)。 2.2.4 化工原材料規(guī)格及用量 2.2.4.1 進(jìn)入轉(zhuǎn)化器氣體組成：系統(tǒng)處理煙氣量為 122315nm3/h，so2占 10.562%，o2占 10.22%，n2占 75.745% 煙氣成份 so2so3o2co2n2h2o 合計(jì) %10.562 微量 10.219 3.46275.7450.012100 2.2.4.2 so2 催化劑選型：本設(shè)計(jì)采用的催化劑型號(hào)有：丹麥 topso 生成的 vk59,vk38 和 vk48，針對(duì)轉(zhuǎn)化器各層進(jìn)口溫度和氣體組分的特點(diǎn)，進(jìn)行科學(xué)分配、填裝。 觸媒名稱(chēng)促進(jìn)類(lèi)型v2o5 含量起燃溫度操作溫度熱穩(wěn)定性篩分

20、損失填裝位置需求量 vk38鉀促進(jìn)7% 360400630650 57%一、二、三層212 m3 vk48鉀促進(jìn)8% 360400550650 57%三層觸媒83 m3 vk59銫促進(jìn)5% 320370500650 57%一層觸媒表面15 m3 觸媒填裝系數(shù)235 l/噸酸d觸媒總填裝量310 m3 第三章 轉(zhuǎn)化工序物料衡算與熱量衡算 3.1 轉(zhuǎn)化工序流程示意圖及簡(jiǎn)要說(shuō)明轉(zhuǎn)化工序流程示意圖及簡(jiǎn)要說(shuō)明 凈化干燥后的氣體 ,換熱器殼程 轉(zhuǎn)化器一層觸媒 換熱器管程 程 轉(zhuǎn)化器二層觸媒換熱器管程 轉(zhuǎn)化器三層觸媒換熱器管程so3 冷卻器 ，換熱器殼 程 轉(zhuǎn)化器四層觸媒，換熱器管 程 圖 2 轉(zhuǎn)化工序流程

21、工藝說(shuō)明 3.2 確定各段進(jìn)口溫度及轉(zhuǎn)化率 3.2.1 溫度與平衡轉(zhuǎn)化率的關(guān)系 在 400700時(shí)， 公式(見(jiàn)化工工藝工程設(shè)計(jì)鄒蘭，閻 5140.6 lg4.8817 p k t 傳智編) 公式（3.1） 式中： 平衡常數(shù) 溫度/kkpt 平衡轉(zhuǎn)化率 公式(見(jiàn)化工工藝工程設(shè)計(jì)鄒蘭，閻 t x 1000.5 0.5 t t kp ax kp p bax 傳智編) 公式（3.2） 式中：=8%進(jìn)轉(zhuǎn)化器的爐氣中的 so2的濃度（%）a =10%進(jìn)轉(zhuǎn)化器的爐氣中的 o2的濃度（%）b =0.11mpa系統(tǒng)總壓力p a kp 取反應(yīng)溫度 t 由公式（3.1）計(jì)算kp 由公式（3.2）計(jì)算 t x 依此計(jì)

22、算得平衡轉(zhuǎn)化率與溫度的關(guān)系列表： 表 1 平衡轉(zhuǎn)化率與溫度的關(guān)系 t 400420440460480500520540560580 xt99.3298.8898.2197.2295.8193.8891.3188.0384.0079.24 3.2.2 最適宜溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系 公式(見(jiàn)化工工藝工程設(shè)計(jì)鄒蘭，閻 4905 lg4.937 0.5 1 1000.5 t x bax x ax 適 傳智編) 公式（3.3） 取不同值，計(jì)算。x 計(jì)算得最適宜溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系列表： 表 2 最適宜溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系 xt99.3298.8898.2197.2295.8193.8891.3188.0384.

23、0079.24 t適 363.54382.28401.01419.73438.44457.12475.79494.44513.07531.67 3.2.3 確定操作線 3.2.3.1 進(jìn)氣組成：進(jìn)氣組成： so2占 10.562%，o2占 10.22%，n2占 75.745% 所選取釩催化劑的起燃溫度為 360，確定轉(zhuǎn)化器一段進(jìn)口溫度 390，而氣體經(jīng)每層觸媒 后溫度升高，計(jì)算式是： 公式(見(jiàn)化工工藝工程設(shè)計(jì)鄒蘭，閻傳智編) 公式 00 ttxx （3.4） 3.2.3.2 so2 絕熱溫升系數(shù)絕熱溫升系數(shù)的計(jì)算：的計(jì)算： 轉(zhuǎn)化器二氧化硫濃度與與絕熱溫升系數(shù)的關(guān)系為： 2 0.766830.4

24、20.254aa 公式0.9999979r （3.5） 式中 a 為二氧化硫的初始?xì)怏w百分比濃度，r 為復(fù)相光系數(shù)。 公式（見(jiàn)文獻(xiàn)二氧化硫氧化反應(yīng)絕熱溫升系數(shù)的計(jì)算，角仕榮，萬(wàn)鼎麟） 依據(jù)上述公式，一段觸媒入口 so2 絕熱溫升系數(shù)為 所以，依據(jù)公式（3.5）計(jì)算可得：濃度為 10.562%的 so2對(duì)應(yīng)的 值為 292.19，為考慮 冶煉煙氣制酸 so2 濃度波動(dòng)大，并保留一定設(shè)計(jì)余量的因素，實(shí)際絕熱溫升系數(shù) 需進(jìn) 行適量增大，所以實(shí)際的 取值為： 292.19*1.114325.50*1.114 實(shí)際 3.2.3.33.2.3.3 操作線溫度的確定：操作線溫度的確定： 已知轉(zhuǎn)化器一段表面為

25、 vk59 觸媒，中下部為 vk38 觸媒，起燃溫度分別為 320和 360，使用的溫度為 370500和 400630，考慮到冶煉煙氣制酸 so2 濃度波動(dòng)較 大的特點(diǎn)，使操作線盡量與最適溫度曲線靠近，同時(shí)口溫度在催化劑的使用溫度范圍內(nèi)， 取轉(zhuǎn)化器一段的進(jìn)口溫度為 390，慮到轉(zhuǎn)化煙氣的預(yù)熱過(guò)程是依次經(jīng)過(guò)第一、第二、第 三、第四換熱器，對(duì)應(yīng)于第四、第一、第二、第三段反應(yīng)器的冷卻，所以如果考慮每個(gè) 換熱器的換熱面積相當(dāng)，則各段觸媒出口氣體冷卻降溫的溫差應(yīng)為第一段大于第二段， 第二段大于第三段，按照這個(gè)原則，分別取第一段至二段的降溫的溫差為 164，第二段至 三段的降溫溫差為 71，第三段至四段

26、的降溫的溫差為 45，并且每一段轉(zhuǎn)化器的出口溫度 和轉(zhuǎn)化率對(duì)應(yīng)的點(diǎn)都在平衡曲線和最佳溫度曲線之間，由此估算得到轉(zhuǎn)化器各段觸媒的 操作曲線。 3.2.4 各段進(jìn)口溫度及轉(zhuǎn)化率 表 3 兩次轉(zhuǎn)化分段轉(zhuǎn)化率和溫度 觸媒段數(shù)一二三四 轉(zhuǎn)化率67.588.59599.8 進(jìn)口溫度390445445420 進(jìn)口濃度% 10.562 3.433 0.395 0.020 絕熱溫升系數(shù)325.50 325.50 325.50 325.50 出口溫度/ 609.71 513.36 466.16 435.62 由公式 3.4 以及表 3 的數(shù)據(jù)可得： 轉(zhuǎn)化器第一段操作線方程：390325.50.675tx 第二段操

27、作線方程：445325.50.885tx 第三段操作線方程；445325.50.950tx 第四段操作線方程；420325.50.998tx 圖 2 四段反應(yīng)過(guò)程的 x-t 關(guān)系圖 3.3 轉(zhuǎn)化工序物料衡算 本設(shè)計(jì)按照硫酸產(chǎn)量 40 萬(wàn)噸/年（100% h2so4），轉(zhuǎn)化系統(tǒng)工藝設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)化系統(tǒng)處理 風(fēng)量為 122315nm3/h， 二氧化硫轉(zhuǎn)化率99.8%，可得到每小時(shí) so2 氣體 mol 為便于設(shè)計(jì)計(jì)算，取轉(zhuǎn)化系統(tǒng) 1 小時(shí)的進(jìn)風(fēng)量 122315nm3 進(jìn)行計(jì)算，已知 so2占 10.562%，o2占 10.220%，n2占 75.745%，co2為 3.461%，h2o 為 0.012，其

28、中 co2和 h2o 不參與轉(zhuǎn)化反應(yīng)，為便于計(jì)算，將兩者組分份額歸并至 n2 組分計(jì)算，所以假設(shè) n2 占 79.218% 3.3.1 進(jìn)轉(zhuǎn)化器一段氣體量及成分 以 122315 的進(jìn)氣總量為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算，已知 so2占 10.562%，o2占 10.220%，n2占 79.218%，可得煙氣總摩爾量為 ，則 () 12231522.45460.49kmolg 總 對(duì)于組分有： 2o (2) 5460.49 0.10228558.50 o nkmol2()558.50 3217872omkg 2 3 ()122351 0.1022812514.06ovm 對(duì)于組分有： 2so (2) 5460

29、.49 0.10562576.74 so nkmol2()576.74 6439611.3somkg 2 3 ()122351 0.1056212922.71sovm 對(duì)于組分有： 2n (2) 5460.49 0.792184325.69 n nkmol2()4325.69 28121119.34nmkg 2 3 ()122351 0.7921896924.01nvm 項(xiàng)目 硫酸年產(chǎn)量 年生產(chǎn)天數(shù)so2 濃度成品酸濃轉(zhuǎn)化率吸收率轉(zhuǎn)化系統(tǒng)進(jìn)風(fēng)量 單位萬(wàn)噸/年天 % % %nm3/h 數(shù)值 40.000 300 10.56%98.50%99.80%99.99%122315 3.3.2 出一段氣體

30、量及成分 已知煙氣在一段觸媒轉(zhuǎn)化率為 67.5%，可得出一段氣體組分和摩爾量為： 2576.74 (1 0.675)187.44sokmol3576.74 0.675389.30sokmol 2 1 558.50389.30363.85 2 okmol24325.69nkmol 3.3.3 出二段氣體量及成分 已知煙氣在二段觸媒轉(zhuǎn)化率為 88.5%，可得出二段氣體組分和摩爾量為： 2576.74 (1 0.885)66.32sokmol3576.74 0.885510.41sokmol 2 1 558.50510.41303.30 2 okmol24325.69nkmol 3.3.4 出三段氣

31、體量及成分 已知煙氣在三段觸媒轉(zhuǎn)化率為 95.0%，可得出三段氣體組分和摩爾量為： 2576.74 (1 0.95)28.84sokmol3576.74 0.95547.90sokmol 2 1 558.50547.90284.55 2 okmol24325.69nkmol 3.3.5 進(jìn)四段氣體量及成分 已知煙氣在三段觸媒轉(zhuǎn)化率為 95.0%，出三段以后的煙氣完成一次轉(zhuǎn)化的過(guò)程，并進(jìn) 入一吸塔生的 so3 以 99.99%的吸收率被吸收，而后返回轉(zhuǎn)化工序，假設(shè)一次轉(zhuǎn)化生成的 so3 在一吸塔內(nèi)被 100%吸收，且 so2 和 o2 在一吸塔內(nèi)的溶解量為 0，則可得出三段氣 體組分和摩爾量為：

32、 2576.74 (1 0.95)28.84sokmol30sokmol 2 1 558.50547.90284.55 2 okmol24325.69nkmol 3.3.6 出四段氣體量及成分 已知煙氣在四段觸媒轉(zhuǎn)化率為 99.8%，可得出四段氣體組分和摩爾量為： 2576.74 (1 0.998)1.15sokmol3576.74 (0.9980.95)20.19sokmol 2 1 558.58576.74 0.998270.79 2 okmol24325.69nkmol 由以上計(jì)算匯總轉(zhuǎn)化器物料衡算結(jié)果于表 5 表 5 轉(zhuǎn)化器物料衡算結(jié)果 （進(jìn)一段 ） ） ） （） so2 576.74

33、 36911.36 12918.98 10.562 o2 558.50 17872.00 12510.40 10.219 n2 4325.69 121119.32 96895.46 79.219 5460.93 175902.68 122324.83 100 出一段（進(jìn)二段） so2 187.44 11996.16 4198.66 3.56 so3 389.30 37372.80 8720.32 7.39 o2 363.85 12457.60 8150.24 6.91 n2 4325.69 10187.80 96895.46 82.14 5266.28 72014.36 117964.67 1

34、00.00 出二段（進(jìn)三段） so2 66.32 4244.48 1485.57 1.27 so3 510.41 48999.36 11433.18 9.80 o2 303.30 16333.12 6793.92 5.83 n2 4325.69 8492.40 96895.46 83.09 5205.72 78069.36 116608.13 100.00 出三段（進(jìn)一吸塔） so2 28.84 1845.76 646.02 0.56 so3 547.90 52598.40 12272.96 10.56 o2 284.55 17532.80 6373.92 5.49 n2 4325.69 79

35、67.40 96895.46 83.40 5186.98 79944.36 116188.35 100.00 進(jìn)四段（出一吸塔） so2 28.84 1845.76 646.02 0.56 so3 0.00 0.00 0.00 0.00 o2 284.55 18211.20 6373.92 5.49 n2 4325.69 276844.16 96895.46 83.40 4639.08 296901.12 103915.39 89.44 出四段 so2 1.15 73.60 25.76 0.02 so3 20.19 1938.24 452.26 0.44 o2 270.79 646.08 60

36、65.70 5.86 n2 4325.69 7582.12 96895.46 93.67 4617.82 10240.04 103439.17 100.00 3.4 轉(zhuǎn)化器各段的熱量衡算 氣體的摩爾熱熔量可按下式求出 2 1 26283 2 21 (25.745.8 1038.1 100.861 10) t t pso tttdt c tt 2 1 26283 3 21 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) t t pso tttdt c tt 2 1 262 2 21 (25.74 1.30 103.86 10) t t po ttdt c tt 2 1 2 262

37、21 (27.180.591 100.338 10) t t pn ttdt c tt 3.4.1 轉(zhuǎn)化一段反應(yīng)熱量和出口溫度 (1)進(jìn)轉(zhuǎn)化器第一段氣體帶入熱量（以每小時(shí)氣量計(jì)算）。 已知進(jìn)一段觸媒層氣體溫度為 390， 所以可得各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 390 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.09/() 390 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 390 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 30.93/() 390 po ttdt ckjmo

38、l k n2的平均摩爾熱容： 2 270 390 262 270 (27.180.591 100.338 10) 29.87/() 390 pn ttdt ckjmol k 故進(jìn)一段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：576.74 45.09 26006.38kj o2所需熱量：558.50 30.93 17274.20kj n2所需熱量：4325.69 29.87 129197.83kj 所需總熱量： 172478.42kj 帶入熱量=172478.42 390 67266583.67kj (2)已知出轉(zhuǎn)化器第一段氣體溫度 609 所以可得各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾

39、熱容： 273 609 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 47.47/() 609 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 609 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 67.79/() 609 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 609 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.84/() 609 po ttdt ckjmol k n2的平均摩爾熱容： 2 270 609 262 270 (27.180.5

40、91 100.338 10) 30.47/() 609 pn ttdt ckjmol k 故出一段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：47.47 187.44 8897.81kj so3所需熱量：389.3 67.8 26392.92kj o2所需熱量：363.85 31.84 11585.30kj n2所需熱量：4325.69 30.47 131803.14kj 所需總熱量：178679.17kj (3)反應(yīng)熱 摩爾反應(yīng)熱 101314.482.21 (273499.5)99607.26qkj 總反應(yīng)熱 389.3 99607.2638777104.37qkj 一段出口溫度 0 38

41、777104.3767266583.67 593.5 178679.17 tc (4)一段出口氣體帶出熱量 1 38777104.3767266583.67106043688.04qkj 3.4.2 轉(zhuǎn)化二段反應(yīng)熱量和出口溫度 (1)進(jìn)轉(zhuǎn)化器第二段氣體帶入熱量（以每小時(shí)氣量計(jì)算） 已知進(jìn)二段觸媒層氣體溫度為 445， 所以可得氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 445 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.75/() 445 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 445 26283 273 3

42、(15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 64.07/() 445 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 445 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.17/() 445 po ttdt ckjmol k n2的平均摩爾熱容： 2 270 445 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.02/() 445 pn ttdt ckjmol k 故進(jìn)二段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：187.44 45.75 8576.24kj so3所需熱量：389.30 64.07 24

43、943.16kj o2所需熱量：363.85 31.17 11341.24kj n2所需熱量：4325.69 30.02 129856.53kj 所需總熱量：174717.17kj 帶入熱量=174717.17 445 77749141.26kj (2)已知出轉(zhuǎn)化器第二段氣體溫度 516 所以可得各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 516 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 46.54/() 516 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 516 26283 273 3 (15.09 15.2

44、10120.7 103.62 10) 65.79/() 516 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 516 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.47/() 516 po ttdt ckjmol k n2的平均摩爾熱容： 2 270 516 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.22/() 516 pn ttdt ckjmol k 故出二段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：66.32 46.54 3086.75kj so3所需熱量：510.41 65.79 33580.2kj o2所需熱

45、量；303.3 31.47 9544.54kj n2所需熱量：4325.69 30.22 130702.49kj 所需總熱量：176913.98kj (3)反應(yīng)熱 摩爾反應(yīng)熱 101314.482.21 (273480.5)99649.25qkj 總反應(yīng)熱 (510.41 389.3) 99649.2512068520.06qkj 二段出口溫度 0 77749141.26 12068520.06 507.69 176913.98 tc (4)二段出口氣體帶出熱量 2 77749141.26 12068520.0689817661.32qkj 3.4.3 轉(zhuǎn)化三段反應(yīng)熱量和出口溫度 (1)進(jìn)轉(zhuǎn)化

46、器第三段氣體帶入熱量（以每小時(shí)氣量計(jì)算） 已知進(jìn)三段觸媒層氣體溫度為 445 所以可得各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 445 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.75/() 445 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 445 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 64.07/() 445 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 445 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.

47、17/() 445 po ttdt ckjmol k n2的平均摩爾熱容： 2 270 445 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.02/() 445 pn ttdt ckjmol k 故進(jìn)三段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：66.32 45.75 3034.45kj so3所需熱量：510.4 64.07 32702.90kj o2所需熱量：303.3 31.17 9453.89kj n2所需熱量：4325.69 30.02 129856.53kj 所需總熱量：175047.76kj 帶入熱量=175047.76 445 77896254.43k

48、j (2)出轉(zhuǎn)化器第三段氣體溫度 465 各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 465 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.98/() 465 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 465 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 64.57/() 465 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 465 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.26/() 465 po ttdt ckjm

49、ol k n2的平均摩爾熱容： 2 270 465 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.08/() 465 pn ttdt ckjmol k 故出三段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：28.84 45.98 1326.18kj so3所需熱量：547.9 64.57 35379.98kj o2所需熱量：284.55 31.26 8893.78kj n2所需熱量：4325.69 31.26 130095.32kj 所需總熱量：175695.27kj (3)反應(yīng)熱 摩爾反應(yīng)熱 101314.482.21 (273455)99705.6qkj 總反應(yīng)熱 (

50、547.90510.41) 99705.63737962.49qkj 三段出口溫度 0 77896245.433737962.94 464.64 175695.27 tc (4)三段出口氣體帶出熱量 3 77896245.433737962.9481634217.38qkj 3.4.4 轉(zhuǎn)化四段反應(yīng)熱量和出口溫度 (1)進(jìn)轉(zhuǎn)化器第四段氣體帶入熱量（以每小時(shí)氣量計(jì)算） 已知進(jìn)四段觸媒層氣體溫度為 420 所以可得各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 420 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.46/() 420 pso t

51、ttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 420 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 63.42/() 420 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 420 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.06/() 420 po ttdt ckjmol k n2的平均摩爾熱容： 2 273 420 262 273 (27.180.591 100.338 10) 29.95/() 420 pn ttdt ckjmol k 故進(jìn)四段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：

52、28.84 45.46 1311.04kj so3所需熱量：0kj o2所需熱量：284.55 31.06 8838.62kj n2所需熱量：4325.69 29.95 129557.49kj 所需總熱量：139707.15kj 帶入熱量=139707.15 420 58677004.13kj (2)已知出轉(zhuǎn)化器第四段氣體溫度 439 所以可得各組分氣體的平均摩爾熱容： so2的平均摩爾熱容： 273 439 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.68/() 439 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩爾熱容： 273 439

53、26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 63.92/() 439 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩爾熱容： 273 439 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.14/() 439 po ttdt ckjmol k n2的平均摩爾熱容： 2 270 439 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.30/() 439 pn ttdt ckjmol k 故出四段氣體每升高 1所需熱量為： so2所需熱量：1.15 45.68 52.54kj so3所需熱量：20.19 6

54、3.92 1290.51kj o2所需熱量：270.79 31.14 8433.55kj n2所需熱量：4325.69 30.00 129784.81kj 所需總熱量：139561.41kj (3)反應(yīng)熱 摩爾反應(yīng)熱 101314.482.21 (273429.5)99761.96qkj 總反應(yīng)熱 (20.190) 99776.322014193.87qkj 四段出口溫度 0 58677004.132014193.87 429.5 139561.41 tc (4)四段出口氣體帶出熱量 4 58677004.132014193.8760691198.01qkj 轉(zhuǎn)化器熱量平衡見(jiàn)表 6 表 6 轉(zhuǎn)

55、化器熱量衡算結(jié)果 氣體進(jìn)口氣體出口 段數(shù) 溫度熱量kj 反應(yīng)熱量 kj溫度熱量kj 一段 39067266583.6738777104.37609106043688.04 二段 44577749141.2612068520.0651689817661.32 三段 44577896254.433737962.94 46581634217.38 四段 42058677004.132014193.87 43960691198.01 281588983.49 56597781.25 338186764.74 第四章 安全備忘錄 4.1 概述 本設(shè)計(jì)中的主要危害物為原料氣中二氧化硫，以及產(chǎn)物硫酸。二氧化

56、硫是大氣中主 要污染物之一，是衡量大氣是否遭到污染的重要標(biāo)志。 在我國(guó)的一些城鎮(zhèn)，大氣中二氧 化硫的危害較為普遍而又嚴(yán)重。而硫酸對(duì)皮膚、粘膜等組織有強(qiáng)烈的刺激和腐蝕作用， 會(huì)對(duì)人體產(chǎn)生嚴(yán)重危害，所以對(duì)這些物質(zhì)必須進(jìn)行有效的防范。 4.2 二氧化硫和硫酸的危害 二氧化硫進(jìn)入呼吸道后，因其易溶于水，故大部分被阻滯在上呼吸道，在濕潤(rùn)的粘 膜上生成具有腐蝕性的亞硫酸、硫酸和硫酸鹽，使刺激作用增強(qiáng)。上呼吸道的平滑肌因 有末梢神經(jīng)感受器，遇刺激就會(huì)產(chǎn)生窄縮反應(yīng)，使氣管和支氣管的管腔縮小，氣道阻力 增加。上呼吸道對(duì)二氧化硫的這種阻留作用，在一定程度上可減輕二氧化硫?qū)Ψ尾康拇?激。但進(jìn)入血液的二氧化硫仍可通過(guò)

57、血液循環(huán)抵達(dá)肺部產(chǎn)生刺激作用。二氧化硫可被吸 收進(jìn)入血液，對(duì)全身產(chǎn)生毒副作用，它能破壞酶的活力，從而明顯地影響碳水化合物及 蛋白質(zhì)的代謝，對(duì)肝臟有一定的損害。動(dòng)物試驗(yàn)證明，二氧化硫慢性中毒后，機(jī)體的免 疫受到明顯抑制。二氧化硫濃度為 1015ppm 時(shí)，呼吸道纖毛運(yùn)動(dòng)和粘膜的分泌功能均 能受到抑制。濃度達(dá) 20ppm 時(shí)，引起咳嗽并刺激眼睛。若每天吸入濃度為 100ppm8 小時(shí)， 支氣管和肺部出現(xiàn)明顯的刺激癥狀，使肺組織受損。濃度達(dá) 400ppm 時(shí)可使人產(chǎn)生呼吸困 難。二氧化硫與飄塵一起被吸入，飄塵氣溶膠微?？砂讯趸驇У椒尾渴苟拘栽黾?34 倍。若飄塵表面吸附金屬微粒，在其催化作用下，

58、使二氧化硫氧化為硫酸霧，其刺 激作用比二氧化硫增強(qiáng)約 1 倍。長(zhǎng)期生活在大氣污染的環(huán)境中，由于二氧化硫和飄塵的 聯(lián)合作用，可促使肺泡纖維增生。如果增生范圍波及廣泛，形成纖維性病變，發(fā)展下去 可使纖維斷裂形成肺氣腫。二氧化硫可以加強(qiáng)致癌物的致癌作用。據(jù)動(dòng)物試驗(yàn)，在二氧 化硫作用下，動(dòng)物肺癌的發(fā)病率高于單個(gè)因子的發(fā)病率，在短期內(nèi)即可誘發(fā)肺部扁平細(xì) 胞癌。 硫酸蒸氣或霧可引起結(jié)膜炎、結(jié)膜水腫、角膜混濁，以致失明；引起呼吸道刺激， 重者發(fā)生呼吸困難和肺水腫；高濃度引起喉痙攣或聲門(mén)水腫而窒息死亡?？诜笠鹣?化道燒傷以致潰瘍形成；嚴(yán)重者可能有胃穿孔、腹膜炎、腎損害、休克等。皮膚灼傷輕 者出現(xiàn)紅斑、重者

59、形成潰瘍，愈后癍痕收縮影響功能。濺入眼內(nèi)可造成灼傷，甚至角膜 穿孔、全眼炎以至失明。慢性影響：牙齒酸蝕癥、慢性支氣管炎、肺氣腫和肺硬化。環(huán) 境危害：對(duì)環(huán)境有危害，對(duì)水體和土壤可造成污染。燃爆危險(xiǎn)： 本品助燃，具強(qiáng)腐蝕性、 強(qiáng)刺激性，可致人體灼傷。 4.3 二氧化硫和硫酸運(yùn)輸、使用等應(yīng)注意的事項(xiàng)以及如何防護(hù) 生產(chǎn)、運(yùn)輸和使用二氧化硫時(shí)應(yīng)嚴(yán)格按照刺激性氣體有害作業(yè)要求操作和作好個(gè)人 防護(hù)，可將數(shù)層紗布用飽和碳酸氫鈉溶液及 1%甘油濕潤(rùn)后夾在紗布口罩中，工作前后用 2%碳酸氫鈉溶液漱口。生產(chǎn)和使用場(chǎng)所空氣中二氧化硫濃度不應(yīng)超過(guò) 15mg/m3 的最高容 許濃度。有明顯呼吸系統(tǒng)及心血管系統(tǒng)疾病者，禁止

60、從事與二氧化硫有關(guān)的作業(yè)。若有 人中毒，應(yīng)立即將患者移離有毒場(chǎng)所，呼吸新鮮空氣或氧氣、霧化吸入 2%5%碳酸氫鈉 +氨茶堿+地塞米松+抗生素。用生理鹽水或清水徹底沖洗眼結(jié)膜囊及被液體二氧化硫污染 的皮膚。.對(duì)吸入高濃度二氧化硫有明顯刺激癥狀，但無(wú)體征者，應(yīng)密切觀察不少于 48h，并對(duì)癥治療。積極防治肺水腫，可早期、足量、 短期應(yīng)用糖皮質(zhì)激素。需要時(shí)可 用二甲基硅油消泡劑。 硫酸操作處置：密閉操作，注意通風(fēng)。操作盡可能機(jī)械化、自動(dòng)化。操作人員必須 經(jīng)過(guò)專(zhuān)門(mén)培訓(xùn)，嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。建議操作人員佩戴自吸過(guò)濾式防毒面具（全面罩）， 穿橡膠耐酸堿服，戴橡膠耐酸堿手套。遠(yuǎn)離火種、熱源，工作場(chǎng)所嚴(yán)禁吸煙。遠(yuǎn)