橋梁工程計算書資料

1、壬刑血工生厚早4直幵(4夂)第一章設(shè)計資料1.1設(shè)計內(nèi)容根據(jù)已給地形圖等設(shè)計資料，選擇三至四種以上可行的橋型方 案，擬定橋梁結(jié)構(gòu)主要尺寸，根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟比較，推薦最優(yōu)方案 進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計。 對推薦橋梁方案進(jìn)行運營階段的內(nèi)力計算，并進(jìn)行內(nèi)力組 合，強度、剛度、穩(wěn)定性等驗算。 選擇合理的下部結(jié)構(gòu)形式，擬定構(gòu)件尺寸，并進(jìn)行內(nèi)力計算, 內(nèi)力組合、配筋設(shè)計。 繪制橋梁總體布置圖、上部結(jié)構(gòu)一般構(gòu)造圖、鋼筋構(gòu)造圖、 橋臺一般構(gòu)造圖、橋墩蓋梁一般構(gòu)造圖、橋墩蓋梁配筋圖。 編寫設(shè)計計算書。1.2設(shè)計技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、設(shè)計橋梁的橋位地型及地質(zhì)圖一份2、設(shè)計荷載：公路一I級；3、橋面凈空：凈2 0.5+9=10米4、 橋

2、面橫坡：1.5%5、最大沖刷深度：2.0m6地質(zhì)條件：根據(jù)斷面圖確定7、樁基礎(chǔ)施工方法：旋轉(zhuǎn)鉆成孔 8、安全系數(shù)：y=11.3米用材料:(1) 預(yù)應(yīng)力鋼筋：？ s15.2鋼絞線(2) 非預(yù)應(yīng)力鋼筋：直徑D 12mm用HRB335,直徑D 12mm用R235;(3) 混凝土：主梁混凝土采用C50;鉸縫為C30細(xì)集料混凝土；橋面鋪裝采用C40瀝青混凝土；欄桿及人行道板為C30混凝土；- 蓋梁、墩柱用C30混凝土；!系梁及鉆孔灌注樁采用 C30混凝土；I橋臺基礎(chǔ)用C30混凝土；- 橋臺臺帽用C30混凝土；（4）錨具用OVM錨裝1.4主要技術(shù)規(guī)范IIJTG D60-2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范- JT

3、G D62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)!范I訂JTJ 022-85公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范I；JTJ 024-85公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范I第二章方案比選i在我國，安全、經(jīng)濟、適用、美觀是橋梁設(shè)計中的主要考慮線 因素，安全尤為重要。橋梁結(jié)構(gòu)造型簡潔，輕巧，設(shè)計方案力求-結(jié)構(gòu)新穎，保證結(jié)構(gòu)受力合理，技術(shù)可靠，施工方便。本設(shè)計橋1梁的形式可以考慮以下形式：連續(xù)梁橋、拱橋、斜拉橋三種形式。I:2.1擬定方案；（1）方案一：箱型連續(xù)梁橋；對于橋孔的分跨主要考慮以下影響因素：橋址地形、水文地質(zhì)條件、墩臺基礎(chǔ)支座等構(gòu)造，力學(xué)的要求。本設(shè)計采用三跨橋孔布置，邊跨長度可取為中跨的0.

4、50.8倍 本橋總長215m，本設(shè)計跨度組合為：60米+95米+60米JL Mf工大曙平手直幵（g g為適應(yīng)連續(xù)梁內(nèi)力變化的需要，連續(xù)梁的縱向截面通常做成變連續(xù)梁橋可以降低梁高，有利于爭取橋下凈空，具有較大的剛裝度和強大的抗扭性能和結(jié)構(gòu)簡單，受力明確、節(jié)省材料、架設(shè)安:裝方便，跨越能力較大、造型輕巧、平整、線路流暢、橋下視覺;效果好等優(yōu)點；!連續(xù)梁在力學(xué)性能上由于其結(jié)構(gòu)剛度大，橋面變形小，動力I訂 性能好，有利于高速行車。采用分段施工技術(shù)，充分發(fā)揮了預(yù)應(yīng)I力技術(shù)的優(yōu)點，使施工設(shè)備機械化和構(gòu)件生產(chǎn)工廠化，從而提高-了施工質(zhì)量，減低了施工費用。但是基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格，特別是由于臉長較大，梁體與墩臺之

5、間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計難度。；（2）方案二：拱橋設(shè)計線!拱橋橋跨結(jié)構(gòu)的主要承重構(gòu)件是曲線形的拱圈。本例采用中:承式拱橋結(jié)構(gòu)，由三個拱圈組成，即：（50+115+50）米，拱橋總拱橋取材容易，節(jié)省鋼材與水泥，構(gòu)造簡單，技術(shù)容易掌握， 承載能力潛力較大耐久性好，養(yǎng)護費用少。在豎直荷載作用下， 拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的 作用，拱的彎矩大大減少。設(shè)計的合理拱軸拱橋主要受壓力壓力， :彎矩、剪力均較小，因此拱的跨越能力比梁大的多，且可以充分 利用石料、混凝土的抗壓性能。但是，拱橋也有以下缺點；一般拱；橋結(jié)構(gòu)的上部結(jié)構(gòu)自重較大，且存在水平推力，下部結(jié)構(gòu)的工程 :量也增

6、加，地質(zhì)條件與地基要求較高，施工工序較多，建橋時間 1也較長，施工較困難。裝 （3）方案三：斜拉橋設(shè)計i本設(shè)計采用單塔雙孔布置，斜拉橋的受力可以看成用高強鋼-材制成的斜拉索將主梁多點吊起，主梁恒載及作用在主梁上的活1載通過斜拉索傳至塔柱，再通過塔柱基礎(chǔ)傳至地基。這樣大跨度I:的斜拉橋的主梁就像一根多點彈性支撐的連續(xù)梁一樣工作，從而訂. 主梁的截面尺寸比同跨徑的梁橋截面尺寸小得多，大大減少了主-梁的材料用量，結(jié)構(gòu)自重明顯減輕，大幅度增加了橋梁的跨越能1力。主梁受到斜拉索的支撐作用，特別是密索斜拉橋中主梁的受 ；力以壓力為主，彎矩較小，主梁受力已不同于傳統(tǒng)的梁橋，主梁 線 高度可以大大減小。設(shè)計圖

7、見圖 2-3.圖2-3斜拉橋設(shè)計5壬刑血工大曙早4直幵（4夂）斜拉索是斜拉橋的主要組成部分，除必須具有高強度性能外, 還必須具備抗疲勞性能、耐久性和良好的抗腐蝕性。因此對于斜 拉索的質(zhì)量要求很高，工程造價相對較高，維修養(yǎng)護也相對困難。 大跨度斜拉橋由于密索體系的采用，主梁的剛度越來越小，抗風(fēng) :穩(wěn)定性越來越突出，往往成為了決定主梁截面尺寸的主要因素。-2.2方案比選-方案一連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)剛度大，屬于超靜定結(jié)構(gòu)，受力較好，主1橋面連續(xù)，橋面變形小，無伸縮縫，動力性能好，有利于高速行 車，養(yǎng)護也較容易。所需技術(shù)先進(jìn)，所需設(shè)備較少，占用施工場 裝地少。而相比方案二拱橋承載潛力大，伸縮縫較多，養(yǎng)護較麻煩

8、。:雖有成熟的工藝技術(shù)經(jīng)驗，但需要大量的吊裝設(shè)備，占用場地較-大，需用勞動力較多。上部結(jié)構(gòu)自重較大，且存在水平推力，下 1部結(jié)構(gòu)的工程量也增加，地質(zhì)條件與地基要求較高，施工工序較I訂 多，建橋時間也較長，施工較困難。方案三中的斜拉橋結(jié)構(gòu)新穎，-工藝要求極嚴(yán)格，所需設(shè)備最少，占用施工場地少，但斜拉索的 -材料質(zhì)量要求很高，工程造價相對較高，維修養(yǎng)護也相對困難。!在上述三種方案比選中，綜合考慮比較三個擬定方案橋型的優(yōu)兒 缺點，相比之下，箱型連續(xù)梁橋抗扭剛度大，在恒載作用下，連線1續(xù)梁在支點處有負(fù)彎矩，由于負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯 :著減小。整體受力和動力穩(wěn)定性能好，適應(yīng)性強，在直線、曲線 -

9、等區(qū)間段均可采用，外觀簡潔，造型簡潔美觀、且施工技術(shù)成熟， :養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之I 一，而且造價適中。因此本設(shè)計推薦采用方案一連續(xù)梁橋設(shè)計。第三章預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋總體布置3.1橋型布置本設(shè)計推薦方案采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，橋全長215m。3.2孔徑布置本設(shè)計采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。連續(xù)I 梁橋跨徑的布置一般采用不等跨的形式。因為如采用等跨布置，-則邊跨內(nèi)力將控制全橋設(shè)計，而這樣是不經(jīng)濟的。一般邊跨長度-選為中跨跨徑的0.50.8倍，鋼筋混凝土連續(xù)梁橋取偏大值使邊1跨與中跨控制截面內(nèi)力基本相同，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋取偏

10、小值以增加邊跨剛度和減小活載彎矩的變化幅度，從而減少預(yù)應(yīng)力裝筋數(shù)量。此外，邊跨長度還與施工方法有關(guān)，如采用懸臂法施工，:邊跨長度不宜超過中跨長度的 0.65倍為宜。本設(shè)計采用懸臂法施- 工，邊跨取為中跨的0.625倍，即為（60米+95米+60米），橋全1 長215米。I訂3.3橋的立面設(shè)計:從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)I采取變高度的布置為宜。連續(xù)梁在恒、活載作用下，支點截面的-負(fù)彎矩的絕對值往往大于跨中正彎矩，因此采用變高度梁能較好 線 的符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律。同時，變高度的立面布置可使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。若采用懸臂法施工，變高度1梁又與施工內(nèi)力狀

11、態(tài)相吻合。因此，本設(shè)計采用邊高度梁。截面I變化曲線為二次拋物線。I；3.4橋的橫截面設(shè)計t;箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以 能夠有效地抵抗正負(fù)彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好 的動力特性。本設(shè)計是一座公路連續(xù)箱形梁，采用的橫截面形式7生刑Mf工大曙平手直幵(gg為單箱單室。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確，施工方便，節(jié)省 材料用量。(1) 梁高墩頂處梁高根據(jù)規(guī)范一般取1/161/20L，取L/17，即5.5m。 ；跨中處梁高根據(jù)規(guī)范一般取1/301/55L，取L/38,即卩2.5m。-(2)頂板與底板箱形截面的頂板

12、和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部:位，。其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個方面的控制。墩頂處底板還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁裝裝 高變化，底板一般25-100cm (變厚)，頂板25-30cm (等厚)。-因此，頂板厚度取30cm;支座處底板厚度取60cm；跨中底板厚度取! 40cm。I1(3)腹板I訂的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力，大跨度預(yù)應(yīng)力混凝-土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處交- 大的剪力，一般采用300600mm，甚至可達(dá)到1m左右。本設(shè)計1制作處與跨中截面腹板厚度均取 50cm；:(3)橫隔梁線!橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的

13、橫向分布，同時還可:以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。-由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設(shè):置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置支承橫隔梁。I|因此本設(shè)計中考慮在支座處截面與中跨處截面設(shè)置一道橫隔梁， 而且由于中跨橫隔梁的尺寸及對內(nèi)力的影響較小，在內(nèi)力計算中 也可不作考慮?？缰薪孛婕爸兄c截面示意圖如下圖3-1所示：(圖中單位以厘米計)。95003 00裝4.1全橋結(jié)構(gòu)單元的劃分訂線4.1.2具體分段8(4)橋面鋪裝OJ啟IO第四章荷載內(nèi)力計算主梁的分段應(yīng)該考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預(yù)應(yīng)橋面鋪裝層采用10cm厚的C40瀝青混凝土鋪

14、裝，防撞欄采力布置等因素，單元分的越細(xì)計算的內(nèi)力就越精確，接近真實值圖4-1單元劃分卻一第一畀本橋全長215米，總共分為70個單兀，最小的單兀長度為1.5圖3-1 (單位：cm)54; 63; 82; 63; 54; 1.5; 1.5; 54; 63; 824.1.1分段原則用C30混凝土。并且兼顧施工中的實施，所以本設(shè)計分為 70個單元。米，最長的單元長度為4米，本設(shè)計推薦單元劃分為：34; 263; 54; 2; 34。單元劃分見圖4-1.壬刑血工生厚早4直幵（4夂）4.2全橋施工節(jié)段劃分421橋梁劃分施工分段原則1. 桿件的轉(zhuǎn)折點和截面的變化點,2.施工分界點、邊界處及支座處13.需驗算

15、或求位移的截面處I.4.分段應(yīng)盡量使各段的工程量基本相同，一邊與施工節(jié)奏流暢，I 使施工均衡。5.當(dāng)出現(xiàn)位移不連續(xù)的情況時，例如相鄰兩單元以鉸接形式相連裝 （轉(zhuǎn)角不連續(xù)），可在鉸接處設(shè)置兩個節(jié)點，利用主從約束考慮!該連接方式I-4.2.2施工分段劃分-全橋分為70個單元。全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩訂 端橋臺附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。施工詳細(xì)劃分見下表 4-1。主跨施工分段表表4-1第一階段0號塊18to21; 50to53第二階段1號塊17、22； 49、54第三階段2號塊16、23； 48、55第四階段3號塊15、24； 47、56第五階段4號塊14、25； 46、57第六階段5號塊

16、13、26； 45、58第七節(jié)段6號塊12、27； 44、59第八階段7號塊11、28； 43、60第九階段8號塊10、29； 42、61第十節(jié)段9號塊9、 30； 41、 62第十一階段10號塊8、 31； 40、 63第十二節(jié)段11號塊:7、 32； 39、 64第十三階段13號塊6、 33； 38、 65第十四節(jié)段14號塊5、 34； 37、 66第十五節(jié)段左（右）滿堂支架1to4、67to70第十六階段體系轉(zhuǎn)換階段第十七階段跨中和壟斷3to36JL Mf 工大 曙平手直芍十(g g4.3主梁內(nèi)力計算根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)

17、力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。4.3.1橫在內(nèi)力計算(1)第一期恒載(結(jié)構(gòu)自重)恒載集度G = (A 80 A2 10 As 10)(2) 第二期恒載二期恒載為橋面鋪裝層和防撞欄桿的重量，橋面鋪裝層用10cm厚的C40瀝青混凝土鋪裝，容重取為24K/m，防撞欄桿用C30 混凝土，每側(cè)的防撞欄自重作用力取為8.5KN/m。則二期恒載集度 為：G2 =8.5 2 24 0.1 10二 4K/N m4.3.2懸臂澆注階段內(nèi)力澆筑零號塊，拼裝掛藍(lán)，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應(yīng)頂 板縱向預(yù)應(yīng)力束，懸臂澆注結(jié)束時全橋的恒載內(nèi)力見圖4-2:圖4-2最大懸臂澆注階段內(nèi)力圖-nrflTTiling(a)彎矩圖-j-T

18、nl |1丄 a(b)剪力圖4.3.3邊跨合攏階段內(nèi)力13JL刑Mf工大曙平手視幵（gg時全橋恒載內(nèi)力見圖4-3。圖4-3邊跨合攏段內(nèi)力累計圖（a）彎矩圖4.3.4中跨合攏段內(nèi)力一期恒載作用下個單元的彎矩與剪力值見下表4-2。e rt安裝排架并按施工要求進(jìn)行預(yù)壓，現(xiàn)澆邊跨等高粱段，達(dá)到強度要求后，澆注邊跨合龍段，張拉邊跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。此（b）剪力圖lllhrTTlTn.拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束和剩余次中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。中跨合龍完成后的全橋恒載內(nèi)力圖見圖4-4。rrUlT|廠1111們11（a）彎矩圖ll I1IP（b）剪

19、力圖IIP F圖4-4中跨合龍段累計內(nèi)力圖一ii壬刑血工大曙早4直幵（4夂）一期恒載作用下彎矩剪力值表4-2單彎矩剪力單彎矩剪力元(KN *m)(KN)元(KN)(KN)1-0.006729.2836-14391.32160.6926806.577458.9137-14854.25456.561310457.148221.2738-18258.491245.551410951.719020.5939-24821.602036.5811510015.509574.7040-34563.642835.941165776.0710147.4141-47536.213652.0517-1622.221

20、0782.6442-63825.324493.4718-12199.45-10861.9743-78289.415145.74II9-26007.21-10216.0244-94748.855820.36裝10-43131.51-9622.9845-113278.036520.79111-58221.99-9049.5946-133962.207250.51112-75307.82-8495.5647-156897.518012.961113-94463.39-7695.9148-182190.998812.38114-115773.95-6932.5649-2004219366.56115-

21、139335.65-6202.0750-2197899939.36116-165255.52-5500.9851-24033410573.84訂117-183903.19-4825.8352-262091-11646.6118-203688.53-4173.2353-239408-10997.8119-224651.30-3331.4254-217936-10405.1120-246826.07-2514.9355-197642-9831.99121-225711.63-1715.3356-178485-9278.291 122-205809.20-924.1957-151802-8479.0

22、1線23-187084.20-135.1958-127477-7715.981124-169496.866729.2859-105403-6985.76125-145167.497458.9160-85484.6-6284.91126-123196.298221.2761-67635.5-5609.94127-103476.239020.5962-51781.7-4957.53128-85911.179574.7063-33639.8-4115.8611 29-70415.8310147.4164-18814.33-3299.46130-56915.8610782.6465-7219.42-2

23、499.9131-41912.23-10861.97661196.54-1708.7832-30225.14-10216.02676453.65-919.7833-21768.58-9622.98687898.70-525.2834-16490.95-9049.59698421.80263.7235-14372.19-8495.56705788.901052.7241435橋面鋪裝階段內(nèi)力一期恒載作用下彎矩剪力值表4-3橋面鋪裝、等橋面系安裝完畢大橋建成后的全橋恒載內(nèi)力圖HUIIII川II |11111111理見圖4-5圖4-5橋面鋪裝階段累計內(nèi)力圖(a)彎矩圖I I1IP- -(b)剪力圖一

24、期恒載作用下個單元的彎矩與剪力值見下表4-3單彎矩剪力單彎矩剪力元(KN *m)(KN)元(KNm )(KN *m)10.00-631.043610315.72022196.17-467.043710269.5961.533736.35-303.04389695.59225.544620.52-139.04398465.59389.4754816.61-57.04406579.59553.464716.78106.96414037.59717.2373960.95270.9442839.59880.9782549.12434.8843-1989.411003.659481.30598.7344

25、-5187.411126.2110-2242.53762.5045-8754.411248.6411-4715.90885.2146-12690.41370.912-7558.271007.8147-16995.41492.9713-10769.641130.2748-21669.41614.9914-14350.011252.5849-24990.41696.1315-18299.381374.7150-28475.41777.1616-22617.751496.7851-32124.41865.517-25701.671577.9652-35937.4-1828.9618-28949.58

26、1659.0453-32361.49-1740.7519-32361.491746.9654-28949.58-1659.70壬刑血工生厚早4直幵（4夂）一期恒載作用下彎矩剪力值表4-3續(xù)20-35937.41-1947.5055-25701.67-1578.5521-32124.41-1858.8756-22617.75-1497.4222-28475.41-1777.8757-18299.38-1375.3523-24990.41-1696.7658-14350.01-1253.0924-21669.41-1615.6859-10769.64-1130.6725-16995.41-1493

27、.6760-7558.27-1008.1026-12690.41-1371.4561-4715.90-885.4327-8754.41-1249.0762-2242.53-762.6728-5187.41-1126.5563481.30-598.8529-1989.41-1003.90642549.12-434.9330839.59-881.17653960.95-270.95314037.59-717.37664716.78-106.96326579.59-553.46674816.6157.04338465.59-389.50684620.52139.04349695.59-225.506

28、93736.35303.043510269.59-61.50702196.17467.044.3.6支座位移引起的內(nèi)力計算方法及結(jié)果由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)體系是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結(jié) 構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。在橋梁設(shè) 計中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問題。一般應(yīng)綜合考 慮橋址處的地質(zhì)、水文等自然條件，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計經(jīng)驗來定。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的 問題。程序一般對每一個截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座 的不均勻沉降

29、，支座沉降會引起橋梁產(chǎn)生內(nèi)力。假設(shè)三跨連續(xù)梁橋的左右兩個支點分別下沉 5mm，中間兩個支點分別下沉10mm 最少沉降1個支座，最多沉降4個支座，將各種支座沉降情況所 得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。JL刑Mf工大曙平手視幵（gg利用Midas軟件從而得出在支座沉降下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力圖如 圖4-6所示。圖4-6支座沉降作用下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力圖（a）彎矩包絡(luò)圖L.（b）剪力包絡(luò)圖主梁在支座沉降作用下各截面的彎矩和剪力數(shù)值見表4-4支座沉降作用下的彎矩、剪力值表4-4單彎矩剪力單彎矩剪力元(KN *m)(KN)元(KN *m)(KN)i0.0080.1136585.3295.032281.418

30、0.1137585.3295.033562.8280.1138585.3295.034844.2380.1139739.4195.025984.9480.11401050.7495.0161266.3580.11411370.3394.9971547.7680.10421750.4494.9781829.1780.09432035.5294.9592110.5880.08442320.6194.92102391.9980.06452605.6994.89112603.0580.04462890.7794.85122814.1180.02473175.8694.80133025.1779.994

31、83460.9494.76143236.2279.96493651.0094.73153447.2879.92503841.0594.69163658.3479.88514031.1195.03173799.0579.86524221.1670.35183939.7579.82534080.4670.10194080.4680.11543939.7570.13204221.1695.03553799.0570.16壬刑血工生厚早4直幵（4夂）支座沉降作用下的彎矩、剪力值表4-4續(xù)214031.1194.69563658.3470.19223841.0594.73573447.2870.2223

32、3651.0094.76583236.2270.25243460.9494.80593025.1770.27253175.8694.85602814.1170.29262890.7794.89612603.0570.31272605.6994.92622391.9970.33282320.6194.95632110.5870.34292035.5294.97641829.1770.35301750.4494.99651547.7670.35311370.3395.01661266.3570.35321050.7495.0267984.9470.3533739.4195.0368844.2370

33、.3534585.3295.0369562.8270.3535585.3295.0370281.4170.35裝|4.4活載內(nèi)力計算本設(shè)計中車道荷載為公路-I級，根據(jù)公路橋涵通用規(guī)范， 公路-I級車道荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為qk “0.5KN /m ;集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮?5m時，Pk=180KN，橋梁計 算跨徑大于等于50m時，Pk=360KN ;橋梁計算跨徑在550m之間 時Pk采用線形內(nèi)插。441沖擊系數(shù)的計算橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動力特性內(nèi)容，直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑

34、是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，汽車的沖擊系數(shù)是汽車過橋時對橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的豎向動力效應(yīng)的增大系 數(shù)。沖擊作用以車體的振動和橋跨自身的變形和振動。可通過生刑工大曙平手直幵（g gmidas計算得出442橫向分布系數(shù)的考慮荷載橫向分布是指作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間 進(jìn)行分配，或者說各主梁如何分擔(dān)車輛荷載。因為截面采用單箱 單室時，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計算，無須計算橫 向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個橫向分配系數(shù)。4.4.3活載作用下內(nèi)力利用有限元軟件計算得到在活載作用下的內(nèi)力包絡(luò)圖

35、見4-7圖4-7活載作用下內(nèi)力圖（a）彎矩包絡(luò)圖fillinimiIJIWWhit（b）剪力包絡(luò)圖主梁各個關(guān)鍵截面在活載作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見表4-5?；钶d作用下的彎矩、剪力值表4-5單元最大值最小值剪力-Z（KN）彎矩-y （KN *m）剪力-Z（KN）彎矩-y （KN *m）1467.570.00-1514.3102471.624998.59-1346.92-1736.983483.729095.28-1188.46-3473.964550.0212307.59-1039.68-5210.945602.3213590.76-969.13-6079.436710.1615534.8

36、4-836.08-7816.417821.2816689.03-714.15-9553.398934.5117107.87-603.64-11290.491048.9916847.07-504.48-13027.4壬刑血工生厚早4直幵（4夂）活載作用下的彎矩、剪力值表4-5續(xù)101164.2315956.77-416.2-14764.3111250.9714900.87-356.67-16067.1121337.9913527.28-302.44-17369.8131425.3411845.90-253.11-18672.51141513.0910017.71-208.28-20129.211

37、51601.348300.98-167.58-21993.31161690.336677.18-130.67-24243.31171749.945649.92-108-25960.511181809.885420.02-102.71-27858.911191877.645429.01-101.75-29948.2II20199.425552.39-2050.44-32240.1裝21199.005218.60-1987.67-29069.2裝122199.954943.07-1933.15-26078.6123201.504721.91-1878.72-23254.9124203.694961

38、.59-1824.51-20600.2125208.175854.73-1743.05-16948.71126214.196803.73-1661.66-14071.7127234.497803.12-1580.3-11980.3訂28269.068850.14-1498.92-10178.8129307.329945.30-1417.53-8669.411130349.5511088.21-1336.18-7454.46131412.3212686.03-1227.86-6299.58132482.7514576.46-1120.19-5896.88133560.7416047.68-101

39、3.89-5551.71線34645.8617022.62-909.97-5206.54135737.3617482.66-809.61-4861.36136773.1317519.77-773.13-4731.921137809.6117482.66-737.36-4861.36138909.9617022.62-645.85-5206.541391013.8316047.68-560.71-5551.711401120.0514576.46-482.69-5896.88t411227.6312686.03-412.25-6299.581421335.8811088.21-349.47-74

40、54.46431417.189945.30-307.24-8669.41441498.488850.14-268.98-10178.8451579.757803.12-234.41-11980.3461660.996803.73-214.11-14071.7工活載作用下的彎矩、剪力值表4-5續(xù)471742.255854.73-208.07-16948.7481823.734961.59-203.6-20600.2491878.024721.91-201.42-23254.9501932.384943.07-199.87-26078.61511994.765218.60-199.71-29069

41、.2152101.315552.39-1939.41-32240.11153101.385429.01-1870.96-29948.2154102.755420.02-1810.6-27858.9155108.045649.92-1750.59-25960.5156130.736677.18-1691.05-24243.3II57167.668300.98-1602.08-21993.3裝58208.3710017.71-1513.7-20129.2159253.2011845.90-1425.84-18672.51160302.5313527.28-1338.39-17369.8116135

42、6.7514900.87-1251.28-16067.1162416.2915956.77-1164.49-14764.3163504.5716847.07-1049.18-13027.41訂64603.7217107.87-934.62-11290.4訂165714.1916689.03-821.32-9553.39166836.0915534.84-710.17-7816.41167969.1313590.76-602.32-6079.431681039.6812307.59-550.02-5210.9411691188.469095.28-483.72-3473.961701346.92

43、4998.59-471.62-1736.98線11444溫度內(nèi)力計算11橋梁設(shè)計中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，在線11性溫差變化情況下，梁式結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生撓曲變形，且梁再變形后仍1然服從平截面假定，在連續(xù)梁結(jié)構(gòu)中，它不但引起結(jié)構(gòu)的位移，11且由于多余約束的影響，從而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)溫度次內(nèi)力o在成橋階段，考慮橋梁在溫度荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力。本設(shè)計中考慮頂板與底板溫度梯度為50C時的溫度內(nèi)力，利用Midas計算得到的結(jié)構(gòu)個單元內(nèi)力圖如圖4-8圖4-8溫度應(yīng)力作用下內(nèi)力圖uuwluuiiii(a)彎矩圖(b)剪力圖按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合(1)作用短期效應(yīng)

44、組合式中Ssd 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值;沖擊力)=0.7,人群荷載-1=1.0，風(fēng)荷載-1=0.75,溫度梯度作用1=0.8，其他作用-1=1.0；Sjk 第j個可變作用效應(yīng)的頻率值。組合表達(dá)式為:1JJUW1 叫一Hj第j個可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載(不計(2)作用長期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合， 其效應(yīng)永久作用標(biāo)準(zhǔn)值與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)表達(dá)式為：-1jmnSsd 二 SGik 二1 j SQjki =1j =1mnSld 八SGikWjSQjki 3j4.5荷載組合4.5.1正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合（a）軸力包絡(luò)圖（b）剪力包絡(luò)圖裝（c）

45、彎矩包絡(luò)圖正常使用極限狀態(tài)下主梁單元內(nèi)力見下表4-6：正常使用極限狀態(tài)下內(nèi)力組合表4-6IP亠I 1二正常使用極限狀態(tài)下的內(nèi)力包絡(luò)圖如圖4-9。T !單1i元最大值（Max）最小值（Min）軸力 （KN）剪力（KN）彎矩(KN- m)軸力(KN)剪力(KN)彎矩(KN- m)1;10-2395.600-3852.970i 20-1439.912800.120-2788.387765.27k 30-478.8321186.980-1729.7411718.55卞40518.3625172.240-677.5511859.82i 501029.7325520.050-154.0210500.96! 6-3.592054.6222941.83-7.63887.674924.2317-22