第6章_高層建筑樁基礎(chǔ)

1、1.1.概述概述 2.2.豎向荷載作用下的單樁工作性狀豎向荷載作用下的單樁工作性狀 3.3.豎向荷載下單樁極限承載力的確定方法豎向荷載下單樁極限承載力的確定方法 4.4.豎向荷載作用下單樁沉降計算豎向荷載作用下單樁沉降計算 5.5.豎向荷載下群樁的工作性狀豎向荷載下群樁的工作性狀 6.6.群樁的豎向承載力計算群樁的豎向承載力計算 7.7.群樁的沉降計算群樁的沉降計算 8.8.樁基礎(chǔ)設(shè)計樁基礎(chǔ)設(shè)計 6.1 概述 6.1.1 高層建筑的特點高層建筑的特點: n 豎直荷載大而集中； n 重心高，對傾斜十分敏感，且在風(fēng)和地震水平荷載作用下會產(chǎn)生巨 大的傾覆力矩，故其對基礎(chǔ)的承載力、穩(wěn)定性和差異沉降要求

2、很高。 圖圖 上海金茂大廈上海金茂大廈 6.1.1 6.1.1 高層建筑樁基礎(chǔ)的特點高層建筑樁基礎(chǔ)的特點 具有很高的豎向單樁承載力或群樁承載力; 具有很大的豎向單樁或群樁剛度（摩擦 樁），不會產(chǎn)生過大的不均勻沉降; 具有良好的抗傾覆能力（單樁或群樁基礎(chǔ) 的側(cè)向剛度巨大）； 箱、筏承臺底土分擔(dān)上部結(jié)構(gòu)荷載； 樁身穿過可液化土層而支承于穩(wěn)定的堅實 土層或嵌固于基巖，在地震引起淺層土液化 與震陷的情況下，具有足夠的抗壓與抗拔承 載力，從而確保高層建筑的穩(wěn)定。 6.1.2樁的分類 不同的分類標準 (一) 按承臺 承臺承臺: :將幾將幾 個樁結(jié)合起來傳遞荷載個樁結(jié)合起來傳遞荷載 （二）按樁對土層作用效應(yīng)

3、（二）按樁對土層作用效應(yīng) （三）材料（三）材料 （四）形狀（四）形狀 （五）承載機理（五）承載機理 （六）按尺寸（六）按尺寸 （七）施工方法（七）施工方法 軟土層 二 樁的分類 (一) 按承臺 承臺承臺: :將幾將幾 個樁結(jié)合起來傳遞荷個樁結(jié)合起來傳遞荷 載載 1高承臺樁 承臺在地 面以上,橋樁,碼頭,棧橋 2低承臺樁 承臺在地 面以下, 承臺本身承擔(dān) 部分荷載 軟土層 低承臺低承臺 樁樁 高承臺樁高承臺樁 （二）（二） 按材料：按材料： 木樁、混凝土、鋼筋混木樁、混凝土、鋼筋混 凝土、鋼管（型鋼）樁、凝土、鋼管（型鋼）樁、 復(fù)合樁復(fù)合樁 鋼筋混凝土：普通混凝鋼筋混凝土：普通混凝 土、預(yù)應(yīng)力混

4、凝土（離土、預(yù)應(yīng)力混凝土（離 心預(yù)制）、高強混凝土心預(yù)制）、高強混凝土 （三）（三） 按形狀按形狀 n按縱斷面：楔形樁、樹根樁、按縱斷面：楔形樁、樹根樁、 螺旋樁、多節(jié)（分叉）樁、擴螺旋樁、多節(jié)（分叉）樁、擴 底樁、支盤樁、微型樁底樁、支盤樁、微型樁 n按橫斷面：圓形，八邊形，十按橫斷面：圓形，八邊形，十 字樁、字樁、X X形樁形樁 樁身樁身 橫斷面橫斷面 （四）按尺寸（四）按尺寸 n按斷面按斷面(直徑）的大?。捍笾敝睆剑┑拇笮。捍笾?徑徑:d80cm; 小直徑小直徑d60m（ 3):長長 樁；樁；L80）可取S 6080 mm對應(yīng)的荷載； 建筑樁基技術(shù)規(guī)范對單樁靜載試驗規(guī)定： 根據(jù)沉降隨時間

5、的變化特征確定 極限承載力：取Slgt曲線尾部出現(xiàn) 明顯向下彎曲的前級荷載值。 當(dāng)確定了各根試樁的極限承載力后， 可按建筑樁基技術(shù)規(guī)范附錄C的 方法確定單樁極限承載力標準值。 6.3.2 按靜力觸探方法確定單樁極限承載力 1.按單橋探頭靜力觸探確定按單橋探頭靜力觸探確定 根據(jù)單橋探頭靜力觸探資料確定混凝 土預(yù)制樁單樁豎向極限承載力標準值， 如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗時，建筑樁基技術(shù)規(guī)范 規(guī)定可按下式計算： （6.31） qsik為用靜力觸探比貫入阻力值估算 的樁周第i層土的極限側(cè)阻力標準值； li為第i層土的厚度； 為樁端阻力修正系數(shù)（0.750.9）； psk為樁端附近的靜力觸探比貫入阻力 標準值，應(yīng)考慮

6、樁端全截面以上8d （d為樁徑）和以下4d范圍內(nèi)土層的 影響； Ap為樁端面積。 qsik 、 及psk值的確定詳見建筑樁 基技術(shù)規(guī)范。 PskisikPKSKUK AplqUQQQ 2.按雙橋探頭靜力觸探確定按雙橋探頭靜力觸探確定 對于粘性土、粉土和砂土，建筑樁基技 術(shù)規(guī)范規(guī)定，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗時可按下式 計算： fsi為第i層土的探頭平均側(cè)阻力； qc為樁端平面以上4d、以下1d范圍內(nèi)的探 頭阻力平均值； 為樁端阻力修正系數(shù)，對粘性土、粉土 取，對飽和砂土??； i為第i層土樁側(cè)阻力綜合修正系數(shù)，按下 式計算： 粘性土、粉土： 砂土： pcisiiuk AqlfUQ 55. 0 )(04.10

7、sii f 45. 0 )(05. 5 sii f 6.3.3 按土的物理指標確定單樁極限承載力 1.一般鋼筋混凝土樁的單樁極限承載力一般鋼筋混凝土樁的單樁極限承載力 為qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值， qpk為極限端阻力標準值，可按建筑樁基 技術(shù)規(guī)范取值。 2.大直徑樁的單樁極限承載力大直徑樁的單樁極限承載力 大直徑樁（d800 mm）施工質(zhì)量較易 控制，尤其是人工挖孔樁更如此。由于通 常大直徑樁置于較好持力層，又常用擴底。 單樁靜載荷試驗的QS曲線一般呈緩變 型。 PpkisikPKSKUK AqlqUQQQ ppkpisiksiPKSKUK AqlqUQQQ 3.嵌巖灌注樁的單樁

8、極限承載力 嵌巖灌注樁：樁端嵌入中等風(fēng)化或微風(fēng)化基巖。 建筑樁基技術(shù)規(guī)范給出嵌巖樁單樁極限承載力標準值計 算模式為：由樁周土總側(cè)阻、嵌巖段總側(cè)阻和端阻三部分組 成。當(dāng)室內(nèi)試驗結(jié)果確定單樁豎向極限承載力標準值時，可 按下式計算： si 為覆蓋層第i層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)； frc為巖石飽和單軸抗壓強度標準值，粘土質(zhì)巖取天然濕度標 準值； hr 為樁身嵌巖（中等風(fēng)化、微風(fēng)化、新鮮基巖）深度，超 過5d時取5d； r、p 、rp分別為嵌巖段側(cè)阻力、端阻力和綜合側(cè)阻端阻力修 正系數(shù)，與嵌巖深徑比有關(guān)。 prcprrcrisiksipkrkskuk AfhfUlqUQQQQ 嵌巖樁特點： 1）嵌巖樁端承樁

9、，凡端承樁均不考慮 土層側(cè)阻力。 2）樁側(cè)阻力、端阻力的發(fā)揮性狀與上 覆土層的性質(zhì)和厚度、樁長徑比、嵌入 基巖性質(zhì)和嵌巖深徑比、樁底沉渣厚度 等因素有關(guān)。 3）傳遞到樁端的應(yīng)力隨嵌巖深度增大 而減小 4）嵌巖灌注樁的嵌巖部分具有較高的 側(cè)阻力和端阻力，其單樁承載力往往超 過相同截面的土中摩擦樁，樁身壓應(yīng)力 值很高。因此，樁身強度同樁側(cè)土、樁 端土層強度一樣，也是控制單樁承載力 的重要因素。 6.3.4 GB50007-2002確定單樁承載力特征值確定單樁承載力特征值Ra ppapa AqlquR isia (1)(1)單樁應(yīng)單樁應(yīng)Ra通過單樁豎向靜載荷試驗確定通過單樁豎向靜載荷試驗確定 (2)

10、(2)丙級建筑物樁基，可采用靜力觸探、標貫試驗確丙級建筑物樁基，可采用靜力觸探、標貫試驗確 定；定； (3)(3)初步設(shè)計可按下式估算初步設(shè)計可按下式估算 (4)(4)樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖中樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖中 ppaa AqR 6.4 豎向荷載作用下單樁沉降計算 單樁受到荷載作用其沉降量由下述三個部分組成單樁受到荷載作用其沉降量由下述三個部分組成： 樁本身的彈性壓縮量； 由于樁側(cè)摩阻力向下傳遞，引起樁端下土體壓縮所產(chǎn)生的樁端沉降； 由于樁端荷載引起樁端下土體壓縮所產(chǎn)生的樁端沉降。 單樁沉降計算方法主要有：單樁沉降計算方法主要有： 荷載傳遞分析法；彈性理論法；剪切變形傳遞法；

11、有限單元 分析法； 各種簡化分析法。 簡化方法簡化方法 1.經(jīng)驗統(tǒng)計關(guān)系 Frank（1985）總結(jié)了單樁的工程實踐經(jīng)驗，統(tǒng)計出在特定地質(zhì)條件和 設(shè)計荷載下單樁沉降S的典型數(shù)值與樁徑d的經(jīng)驗關(guān)系： 對于打入樁： 平均： S0.9d 變化范圍： S（0.81.2）d 對于鉆孔樁： 平均： S0.6d 變化范圍： S（0.31.0）d 2.常規(guī)樁沉降計算的經(jīng)驗方法常規(guī)樁沉降計算的經(jīng)驗方法 在堅向荷載Q作用下，單樁樁頂沉降S由樁身壓縮和樁端沉降組成： 式中，為樁端荷載與樁頂荷載之比；為樁側(cè)摩阻分布系數(shù)，如均勻分 布取1/2，如三角形分布取2/3；Ib、Is為沉降影響系數(shù)，取Ib 0.88， Is =

12、2+0.35 l/D ，其它符號同前。 3. 大直徑樁沉降計算大直徑樁沉降計算 根據(jù)大直徑樁的荷載沉降試驗，大直徑樁沉降計算的實用表達式可 表示為： 式中，D為樁端直徑（m），l為樁長，d為樁身直徑，Ep為樁的彈模，C 和qs為經(jīng)驗統(tǒng)計參數(shù)，如表6.4-2所示。 bs SSS pppp s AE lQ AE lQ S)1 ( QdI lUA I E s s p b s s b 1)1( 2 C q CDdD E l D Q S s P /)/( 4 2 2 6.5 豎向荷載下群樁的工作性狀 6.5.1 群樁的荷載傳遞特征群樁的荷載傳遞特征 高層建筑樁基通常為低承臺式，群樁基 礎(chǔ)受豎向荷載后，承

13、臺、樁群與土形成一 個相互作用、共同工作體系，其變形和承 載力均受相互作用的影響。 1. 端承型群樁 端承型群樁的承載力可近似取為各單 樁承載力之和。由于端承型群樁的樁端持 力層比較剛硬，因此其沉降也不致因樁端 應(yīng)力的重疊效應(yīng)而顯著增大，一般無需計 算沉降。 2. 摩擦型群樁 群樁承載力不等于各單樁承載力之和; 群樁的沉降也明顯地超過單樁。 群樁效應(yīng)群樁效應(yīng):低承臺群樁，承臺底也產(chǎn)生 一定反力，使得承臺底土、樁間土、樁端 土都參與工作，形成承臺、樁、土共同工 作。 6.5.1.1 影響群樁效應(yīng)的主要因素影響群樁效應(yīng)的主要因素 1. 群樁自身的幾何特征群樁自身的幾何特征：承臺的設(shè)置方式 （高、低

14、承臺）、樁間距sa、樁長l及樁長與 承臺寬度比l/Bc、樁的排列形式、樁數(shù)； 2. 樁側(cè)及樁端的土性及其分布、成樁工藝樁側(cè)及樁端的土性及其分布、成樁工藝。 群樁效應(yīng)具體反映在：群樁效應(yīng)具體反映在： 群樁的側(cè)阻力; 群樁的端阻力; 承臺土反力; 樁頂荷載分布; 群樁的破壞模式; 群樁的沉降及其隨荷載的變化. 6.5.1.2樁側(cè)阻力的群樁效應(yīng)及群樁側(cè)阻的破壞樁側(cè)阻力的群樁效應(yīng)及群樁側(cè)阻的破壞 樁間土豎向位移受相鄰樁影響而增大，樁土相對位移隨之減 小，這使得在相同沉降條件下，群樁側(cè)阻力發(fā)揮值小于單樁。 影響因素：影響因素： 1）樁距 n 在樁距很小時，即使發(fā)生很大沉降，群樁中各基樁的側(cè)阻力也 不能充

15、分發(fā)揮。因此，樁距的大小不僅制約樁土相對位移，影響 發(fā)揮側(cè)阻所需群樁沉降量，而且影響側(cè)阻的破壞性狀與破壞值。 2）承臺 n 低承臺限制群樁上部的樁土相對位移，使基樁上段的側(cè)阻力發(fā) 揮值降低，對側(cè)阻力起“削弱作用”。 n 側(cè)阻力的承臺效應(yīng)隨承臺底土體壓縮性提高而降低。 n 承臺對樁群上部樁土相對位移的制約，影響樁身荷載傳遞性狀， 側(cè)阻力發(fā)揮不像單樁那樣開始于樁頂，而是開始于樁身下部（短 樁）或樁身中部（中、長樁）。 6.5.1.3 6.5.1.3 端阻力的群樁效應(yīng)端阻力的群樁效應(yīng) 樁距對端阻力的影響程度與持力層土層的 性質(zhì)和成樁工藝有關(guān)，而且與承臺、鄰樁的 相互作用而變化。 1. 1. 樁距影響

16、樁距影響 n 一般情況下樁端阻力隨樁距減小而增大。 原因：鄰樁的樁側(cè)剪應(yīng)力在樁端平面上重疊， 導(dǎo)致樁端平面的主應(yīng)力差減小，以及樁端土 的側(cè)向變形受到鄰樁逆向變形的制約而減小。 n 擠土樁群樁端阻力因擠土效應(yīng)而提高，提 高幅度隨樁距增大而減小。 2. 2. 承臺影響承臺影響 低承臺： 承臺具有限制樁土相對位移，減小樁端貫 入變形的作用，從而導(dǎo)致樁端阻力提高。 承臺底地基土愈軟，承臺效應(yīng)愈小。 承臺土反力傳到樁端平面使主應(yīng)力差減小。 6.5.1.4 群樁的破壞模式群樁的破壞模式 群樁的破壞：群樁側(cè)阻的破壞、群樁端阻的破壞。 (1) 群樁側(cè)阻的破壞 群樁側(cè)阻整體破壞: 樁、土形成整體，樁側(cè)阻力 的破

17、壞面發(fā)生于樁群外圍。 群樁側(cè)阻非整體破壞：對于無擠土效應(yīng)的鉆孔群 樁，一般呈非整體破壞，即各樁的樁、土間產(chǎn)生相 對位移，各樁的側(cè)阻力剪切破壞發(fā)生于各樁樁周土 體中或樁土界面對于砂土、粉土、非飽和松散粘性 土中的擠土型（打入、壓入樁）群樁，在較小樁距 （Sa3d）條件下，群樁側(cè)阻一般呈整體破壞，無擠 土效應(yīng)的鉆孔群樁，一般呈非整體破壞 ,即樁、土 形成整體，樁側(cè)阻力的破壞面發(fā)生于樁群外圍（如 圖6.51，a）；對于無擠土效應(yīng)的鉆孔群樁，一般 呈非整體破壞，即各樁的樁、土間產(chǎn)生相對位移， 各樁的側(cè)阻力剪切破壞發(fā)生于各樁樁周土體中或樁 土界面。 群樁側(cè)阻力非整體破壞模式群樁側(cè)阻力非整體破壞模式 群樁

18、側(cè)阻力整體破壞模式群樁側(cè)阻力整體破壞模式 (2)端阻力的群樁效應(yīng)及樁端阻的破壞 群樁端阻的破壞與側(cè)阻的破壞模式有 關(guān)。在群樁側(cè)阻呈整體破壞的情況下，樁 端演變底面積與樁群投影面積相等的單獨 實體墩基（圖6.52，a）。由于基底面 積大，埋深大，一般不發(fā)生整體剪切破壞。 當(dāng)樁很短且持力層為密實土層時才可能出 現(xiàn)整體剪切破壞（如圖6.52，b）。當(dāng) 存在軟弱下臥層時，有可能由于軟臥層產(chǎn) 生側(cè)向擠出而引起群樁整體失穩(wěn)。當(dāng)群樁 側(cè)阻呈單獨破壞時，各樁端阻的破壞與單 樁相似，但因樁側(cè)剪應(yīng)力的重疊效應(yīng)、相 鄰樁樁端土逆向變形的制約效應(yīng)和承臺的 增強效應(yīng)而使破壞承載力提高。 6.6 群樁的豎向承載力計算 群

19、樁的工作性狀 1). 承臺和群樁的幾何尺寸與材料性質(zhì); 2). 一定范圍內(nèi)土介質(zhì)（樁間土與樁底土）的分布與性質(zhì)。 群樁的豎向承載力 1). 指將群樁和一定范圍內(nèi)的土視為整體時所能承受的豎向總荷載； 當(dāng)樁下一定深度內(nèi)存在軟弱土層時應(yīng)校核其強度；群樁中各樁應(yīng)正常工 作，即對單樁承載力進行校核。 2). 指所產(chǎn)生沉降小于允許沉降量的豎向荷載，即沉降要求不僅是 校核條件，而且也是確定承載力的依據(jù)。 6.6.1 群樁的整體豎向承載力計算 1. 單樁承載力的簡單累加法 適用于端承群樁和符合下述要求的摩擦樁： 1) 建筑樁基技術(shù)規(guī)范規(guī)定，應(yīng)滿足樁數(shù)n3； 2) 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，應(yīng)滿足樁數(shù)n9，或條

20、形基礎(chǔ)下的 樁不超過兩排。 大多數(shù)高層建筑的摩擦樁基不能采用上述簡單累加法。 2. 分項群樁效應(yīng)系數(shù)法 。 uu nQP 對于砂土 sp 1.0, 粘性土sp 1.0 群樁各單樁承載力之和 群樁的承載力 群樁綜合效應(yīng)系數(shù) sp 單樁側(cè)阻 群樁中單樁的平均側(cè)阻 側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù) s 0 .1 單樁端阻 群樁中單樁的平均端阻 端阻群樁效應(yīng)系數(shù) p 樁基礎(chǔ)承載力計算和驗算 (一) 群樁中單樁承載力設(shè)計值 對于3根以上,非端承樁的樁基礎(chǔ),要考 慮群樁效應(yīng),考慮承臺承載能力 1 單樁承載力設(shè)計值 c ckc p pkp s sks Q Q Q R 準值承臺底土極限承載力標 承臺底平均極限土抗力 c c

21、p s c p s 群樁效應(yīng)系數(shù)抗力分項系數(shù) 2 關(guān)于承臺承載力問題 n承臺下土的承載力低于淺基礎(chǔ) n承臺內(nèi)反力小于外圍,雙曲線分布 n在動力荷載下(鐵路橋梁);負摩擦力(地 面下沉);端承樁情況下不考慮承臺承載 力 e c A i c A n Aq Q cck ck kck fq2 承臺寬度的深度內(nèi)( 2 行； 且Sa 6d 時需要進行這一項驗算 F l G B0 A (1)中心荷載 (2)偏心荷載 Wx ,Wy假想實體基礎(chǔ)斷面抵抗矩 Mx ,My假想基礎(chǔ)底面上的力矩 4 );tan2)(tan2( 00 av lLlBA f A GF p y y x x W M W M A GF p ma

22、x （四）軟弱下臥層的驗算（四）軟弱下臥層的驗算 1 1 S Sa a 6d 6d 時按整體基礎(chǔ)時按整體基礎(chǔ) F F l l B B0 0 t t z z G G q w uk z isik z q z tBtL lqBLGF )tan2)(tan2( )( 2 00 00 65. 1 )( , 分項抗力系數(shù)分項抗力系數(shù) 深度修正深度修正準值準值軟弱下臥層極限承載標軟弱下臥層極限承載標 附加應(yīng)力附加應(yīng)力自重應(yīng)力自重應(yīng)力 q w uk z q z F l B0 t z G 2Sa 6d 時 驗算單樁原理相同 樁基沉降計算樁基沉降計算一般不計樁身壓縮量及樁與土間的一般不計樁身壓縮量及樁與土間的 相

23、對位移，以假想基礎(chǔ)為剛性整體，驗算樁端以下土沉降相對位移，以假想基礎(chǔ)為剛性整體，驗算樁端以下土沉降 1. 需要進行沉降計算需要進行沉降計算 ： 甲（甲（1）級建筑物的建筑物樁基）級建筑物的建筑物樁基 對沉降有嚴格要求的建筑物樁基對沉降有嚴格要求的建筑物樁基 體型復(fù)雜或樁端以下存在軟弱土層的體型復(fù)雜或樁端以下存在軟弱土層的 乙（乙（2）級建筑物樁基）級建筑物樁基 2. 不需沉降計算的情況不需沉降計算的情況 丙（丙（3）級建筑物樁基）級建筑物樁基 s6d 樁距大于樁距大于6倍樁徑倍樁徑 n9 獨立基礎(chǔ)的獨立基礎(chǔ)的 m 2 條形基礎(chǔ)條形基礎(chǔ) 某些單層工業(yè)廠房樁基某些單層工業(yè)廠房樁基 F l G B0

24、 A 4 );2)(2( 00 av ltgLltgBA A GF p )( 0 ldpp 計算計算S= Si S= S e :沉降計算經(jīng)驗系數(shù)表沉降計算經(jīng)驗系數(shù)表5-19， e等效沉降系數(shù)，由于布氏解等效沉降系數(shù)，由于布氏解 作用在彈性體表面，現(xiàn)在是作作用在彈性體表面，現(xiàn)在是作 用在彈性體內(nèi)部用在彈性體內(nèi)部。 6.7 樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計 1樁端持力層樁端持力層 要求樁端進入持力層一定深度，要求樁端進入持力層一定深度， 樁端下持力層留有一定厚度樁端下持力層留有一定厚度 2承臺設(shè)計承臺設(shè)計 1承臺埋深要求承臺埋深要求 (1)高承臺高承臺:由建筑物決定由建筑物決定,如如 橋橋(過船過船)

25、,碼頭碼頭,沖刷深度沖刷深度 (2)低承臺低承臺,確定基礎(chǔ)埋深確定基礎(chǔ)埋深 60 cm 建筑物要求建筑物要求 地質(zhì)水文地質(zhì)水文 凍脹凍脹 粘土粘土 2d 砂土砂土 1.5d 碎石碎石 1.0d 4d No 結(jié)構(gòu)與地質(zhì)資料結(jié)構(gòu)與地質(zhì)資料 選擇樁型、樁長、樁距選擇樁型、樁長、樁距 確定樁數(shù)確定樁數(shù)n=P/R 樁基中單樁承載力驗算樁基中單樁承載力驗算 軟弱下臥層驗算軟弱下臥層驗算 實體深基礎(chǔ)驗算實體深基礎(chǔ)驗算 承臺設(shè)計承臺設(shè)計 沉降計算沉降計算 樁樁 基基 礎(chǔ)礎(chǔ) 的的 設(shè)設(shè) 計計 步步 驟驟 1 初步確定樁基礎(chǔ)中的樁數(shù) 1 豎直荷載 (1)中心荷載 實實 際際 分分 布布 假設(shè)的分布假設(shè)的分布 F G G 計算樁數(shù) R GF n G G 承臺以上總自重承臺以上總自重 2 承臺的尺寸和結(jié)構(gòu)承臺的尺寸和結(jié)構(gòu) (1)形狀形狀 方方,矩型矩型,三角形三角形,多邊形