采油工程課程設計

1、采油工程課程設計第一章 設計資料收集1.1 設計井基本資料井號 sj0089 井別 預探井 坐標 20639585,5347043 設計井深 2000 井口海拔 725 目的層位 y1,d,n,t 完井層位 古生界 地理位置 海拉爾 構造位置 海拉爾盆地呼和湖坳陷呼和湖凹陷將北構造帶 設計依據(jù) 1. 設計依據(jù) （1）大慶石油管理局勘探部1992年第73期勘探方案審定紀要 （2）本區(qū)標準層構造圖。 （3）鄰井資料 2. 鉆探目的 評價本區(qū)油層情況 12 鄰井基本參數(shù) 1.井身結構 井號 項目 鉆頭尺寸(mm 下深(m) 套管尺寸(mm) 泥漿密度(g/cm3) 井深 和3 表層 444 160

2、339 1.11.2 165和3 油層 215 1945 139 1.11.15 19502.地層壓力 井號 井段 地層壓力(g/cm2) 破裂壓力(g/cm2) 和3 0163 .85 1.5和3 163300 .9 1.55和3 300600 .95 1.6和3 600900 1 1.65和3 9001100 .98 1.65和3 11001500 1 1.65和3 15001700 1.02 1.6和3 17001900 1.05 1.6和3 19001950 1.12 1.63.鉆具組合 井號 井段 鉆頭外徑(mm) 密度(g/cm3) 鉆具組合 和3 0-163 444 1.1-1.

3、2 1787515926和3 163-1950 215 1.1-1.15 214螺扶1782214螺扶1789214螺扶178減震器17818214螺扶15926214螺扶+159135和3 680-690 215 1.1-1.15 178取芯筒159100和3 950-990 215 1.1-1.15 178取芯筒159100和3 1075-1090 215 1.1-1.15 178取芯筒1591004.鉆井液性能 井號 地質年代 井段(m) 鉆井液類型 密度(g/cm3) 漏斗粘度(s) ph值 靜切力(pa) 塑性粘度(mpa.s) 屈服值(pa) n值 k值 失水(api) 和3 伊二

4、段-第四系 0-163 搬土混漿 1.1-1.2 22-45 - - - - - - -和3 大下段-伊二段 163-1115 兩性復合離子鉆井液 1.05-1.1 22-35 8.5-9 .5-2 8-13 4-7 .65-.75 .2-.4 1-4和3 古生界-南上段 1115-1950 兩性復合離子鉆井液 1.1-1.15 35-45 8.5-9 2-3 13-18 7-9 .55-.65 .4-.6 1-45.水力參數(shù) 井號 鉆頭尺寸(mm) 井段(m) 泵壓(mpa) 鉆頭壓降(mpa) 環(huán)空壓降(mpa) 沖擊力(kn) 噴射速度(m/s) 鉆頭水功率(%) 比水功率(%) 上返速

5、度(m/s) 功率利用率(%) 和3 444 0-163 7.97 7.05 .92 6.01 104 325 2 .34 88.5和3 215 163-538 15.26 13.3 1.96 7.41 149 574 15 1.91 87.17和3 215 538-680 13.08 11.77 1.31 4.65 140 339 9 1.28 89.97和3 215 690-950 13.39 11.77 1.62 4.65 140 339 9 1.28 87.9和3 215 990-1075 11.89 10.26 1.63 4.05 131 275 7 1.19 86.28和3 215

6、 1090-1355 12.7 10.72 1.97 4.23 131 288 7 1.19 84.45和3 215 1355-1500 12.86 10.72 2.13 4.23 131 288 7 1.19 83.4和3 215 1500-1950 13.35 10.72 2.63 4.23 131 288 7 1.19 80.3和3 215 680-690 0 和3 215 950-990 0 0 和3 215 1075-1090 0 6.鉆井參數(shù) 井號 井段(m) 鉆頭尺寸(mm) 鉆頭類型 生產(chǎn)廠 噴嘴組合 鉆壓(kn) 轉速(rpm) 排量(l/s) 泥漿密度(g/cm3) 和3

7、0-163 444 x3a 江 漢 14+14+14 30-40 65-70 45-48 1.1-1.2和3 163-538 215 j2 江 漢 14.24+9.53+9.53 160-180 70-110 40-45 1.05-1.1和3 538-680 215 j11 江 漢 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 28-30 1.05-1.1和3 690-950 215 j11 江漢 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 28-30 1.05-1.1和3 990-1075 215 atj11 江漢 9.53+9.53+9.53 160-180 65

8、-70 24-28 1.05-1.1和3 1090-1355 215 j22 江 漢 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 1355-1500 215 atj22 江 漢 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 1500-1950 215 j33 江漢 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 680-690 215 rc475 川.克 50-80 65-70 35-40 1.05-1.1和3 950-990 215 sc226 牡丹江 5

9、0-80 65-70 35-40 1.05-1.1和3 1075-1090 215 rq306 50-80 65-70 35-40 1.05-1.17.套管柱設計參數(shù) 井號 套管類型 套管層位 井段(m) 外徑(mm) 鋼級 段重(t) 長度(m) 壁厚(mm) 累重(t) 抗拉系數(shù) 抗擠系數(shù) 和3 常規(guī) 表層 0-160 339 j-55 9.65 160 12.98 12.98 17.96 4.14和3 常規(guī) 油層 0-190 139 j-55 7.72 190 4.81 48.1 2.33 12.29和3 常規(guī) 油層 190-438 139 j-55 6.2 248 5.17 43.29

10、 1.8 3.29和3 常規(guī) 油層 438-1945 139 j-55 7.72 1507 38.13 38.13 2.94 1.548.注水泥設計參數(shù) 井號 套管層位 固井前密度要求(g/cm3) 上返深度(m) 水泥塞面深度(m) 水泥漿密度(g/cm3) 漏失量(m3) 水泥品種標號 注水泥量(袋) 外加劑品種 外加劑量(kg) 和3 表層 1.2 0 1.85-1.9 0 a級 639 0和3 油層 1.15 372 1.85-1.9 0 g級 1461 0第二章 井身結構設計2.1 鉆井液的壓力體系2.1.1 最大鉆井液密度 (2-1)式中 某層套管鉆進井段中所用最大泥漿密度，； 該

11、井段中所用地層孔隙壓力梯度等效密度，； 抽吸壓力允許值的當量密度，取0.036 。發(fā)生井涌情況=+s+ (2-2) 第n層套管以下井段發(fā)生井涌時，在井內最大壓力梯度作用下，上部地層不被壓裂所應有的地層破裂壓力梯度，； 第n層套管下入深度初選點，m； 壓井時井內壓力增高值的等效密度, 取0.06 ； 地層壓裂安全增值，取0.03 。2.1.2 校核各層套管下到初選點時是否會發(fā)生壓差卡套 (2-3) 第n層套管鉆進井段內實際的井內最大靜止壓差，mpa； 該井段內最小地層孔隙壓力梯度等效密度，；p 避免發(fā)生壓差卡套的許用壓差，取12 mpa； 該井段內最小地層孔隙壓力梯度的最大深度，m 。2.2井身

12、結構的設計2.2.1套管層次的確定1.確定油層套管下入深度h因為井深h=2000m,所以油層套管下入深度h=2000m 。2.確定第技術套管下入深度h(1) 初選點h試取 h=310 m參考臨井基本參數(shù), =1.60g/cm,=1.12 g/cm由公式2-2=1.12+0.036+0.03+=1.573(g/cm)因為 且相近，則初選點下入深度h=310 m 。(2) 校核h=310 m在此井段 , =1.12 g/cm,=0.85g/cm , h=163 m 。由公式 2-3p=9.81163(1.12+0.036-0.85)10p=0.17126(mpa)因為p p,所以不會產(chǎn)生壓差卡套,

13、 則確定此級套管的下入深度310m 。3.確定第表層套管下入深度h(1) 試取h=80 m參考臨井基本參數(shù)，=0.85 g/cm,=1.50g/cm。參考鄰井資料的鉆井液性能指標的數(shù)據(jù)：在0-163m的井段上鉆井液的密度范圍為1.1-1.2g/cm,在這里我們試取鉆井液密度為1.15g/cm由公式 2-2和2-1=1.15+0.03+=1.4125(g/cm)因為且相近，則初選點下入深度h=40m 。(2) 校核h=80m在此井段 , =0.85 g/cm,=0.85 g/cm,h=80 m 。由公式 2-3=9.8180(1.2-0.85)10=0.27468(mpa)因為 80m 從而實際

14、用鉆桿：80-27.3=52.7m 校核抗擠度：p外擠=1.110009.8（80-27.3） 0.568mpa 310m 從而實際用鉆桿：310-118.3=191.7m 校核抗擠度：p外擠=1.1510009.8（310-118.3） =2.1605mpa2000m 從而實際用鉆桿：2000-218.4=1781.6m。 校核抗擠度：p外擠=1.2510009.8（2000-218.4） =21.825mpa50+20+73.18,所以v143.18 m,v=160m 。4.3鉆井液密度的轉換4.3.1一次開鉆時由公式4-4w=w=48(t) 所以加入黏土的量為48tq=v-=160-=1

15、12m4.3.2一次開鉆到二次開鉆時需要重晶石質量由公式得g=4.032t所以需加重晶石4.032t。4.3.3三次開鉆時 參考臨井資料，不用調節(jié)鉆井液密度。第5章 鉆井水力參數(shù)設計5.1泵的選擇5.1.1保證井壁不被沖刷的相關公式z= （5-1） 式中 z 流態(tài)值，808 ；d井眼直徑，cm ；d 鉆具外徑，cm ；n 流性指數(shù) ；k 稠度系數(shù),pas；鉆井液密度，g/cm 。q=(d （5-2）q=(d （5-3）5.1.2臨界井深的確定公式1第一臨界井深dcr= （5-4）式中 a=k+k-m l （5-5）k= m l (5-6)k=0.51655(+) (5-7)k=l+ (5-8)

16、k=l+ (5-9)式中 d,d,d,d 分別為地面高壓管線，立管，水龍帶和水龍頭，方鉆桿的內徑，m ；l,l,l,l 分別為地面高壓管線，立管，水龍帶和水龍頭，方鉆桿的長度，m ；d,d,d,d 分別為鉆桿,鉆鋌的內徑和外徑，m ；b 常數(shù)，內平鉆桿取0.51655 ；l,l 分別為鉆桿和鉆鋌的長度，m ；k,k,k 分別為地面管匯，鉆桿內外，鉆鋌內外的壓力損耗系數(shù)；d 井徑，m ；d 鉆具外徑，m ； 鉆井液的塑性粘度，pas ；p泵的最大工作壓力，kw ；q泵的最大排量，m/s 。2 .第二臨界井深d= (5-10)q鉆井液攜帶巖屑最小速度對應泵的排量，m/s 。5.1.3一開時泵的排量

17、計算d=444.5 mm , d=139.7 mm ,n=0.65 ,k=0.3 ,z=808 ,=1.1g/cm (5-11) (5-12) (5-13) 由公式(5-11) (5-12) (5-13)得攜巖最低返速=0.6(m/s)由公式5-2q=(d=()1.2q=167.73(l/s)由公式5-3q=(d=(0.44450.6q=83.868(l/s)5.1.3二開時泵的排量計算d=215.9 mm , d=139.7 mm ,n=0.65 ,k=0.3 ,z=808 ,=1.1g/cm (5-11) (5-12) (5-13) 由公式(5-11) (5-12) (5-13)得攜巖最低

18、返速=0.6(m/s)由公式5-2q=(d=()1.2q=25.53(l/s)由公式5-3q=(d=(0.21590.6q=12.76(l/s)5.1.4三開時泵的排量計算d=215.9 mm ,d=127 mm ,n=0.65 ,k=0.3 ,z=808 ,=1.25g/cm 。由公式5-2q=(d=(0.2159q=28.72(l/s)由公式5-3q=(d=(0.21590.6 q=14.36(l/s)表5-1泵的參數(shù)表井段泵型鋼套直徑（mm）最大工作壓力（mpa）泵速 （沖/分）柴油機轉速（rpm）額定排量（l/s）一開3臺3nb-1300a16024112140034.32二開1臺3n

19、b-1300a 15027112140030.17三開1臺3nb-1300a15027112140030.175.2臨界井深的計算5.2.1三開時第一臨界井深的確定當三開時，d=112mm,d=127mm,d=71.4mm,d=152.4mm, d=0.2 m ,=1.156 g/cm,=0.023pas,d=d=d=d=0.120m, l=50m,l=30m,l=20m,l=16m。由公式5-7 k=0.12975(1.15610)0.023(+)k=5.346由公式5-6=3.22由公式5-10k=(0.001156)0.023366+k=由公式5-5n=5.346218.4n=由公式5-

20、4dcr=-dcr=3785.36（m）5.2.2泵的工作狀態(tài)的選擇因為dcr2000 m ，所以全井段泵都以額定泵功率工作,即：=30.17。5.2.3噴嘴 射流速度及射流沖擊力的設計因為噴嘴的當量直徑：d=又 dd所以=p-（n+md）q=27.99-(2.94+3.2228.72=27.32cm當量直徑de=2.12cm若采用三個等直徑的噴嘴時：d1=d2=d3=1.23cm射流速度vj=10=165.622射流沖擊力 fj=5.499kn射流水功率：pj=12.54mpa第6章 套管柱設計及強度校核6.1油層套管柱設計6.1.1計算的相關公式 1.某井段的最大外擠壓力 p=gd10 (

21、6-1) 該井段所用泥漿的最大密度，g/cm ；d 某段鋼級的下入深度，m ；2.某段鋼級套管的最大下入深度 d= (6-2)某段鋼級套管抗外擠強度，mpa ；s最小抗外擠安全系數(shù)，取1.125 ；3.套管浮力系數(shù) （6-3） 某段所用鋼材的密度，取7.8 g/cm；4.安全系數(shù)抗內壓安全系數(shù)s取1.12，抗拉安全系數(shù)s取1.8 。6.1.2 按抗外擠強度設計由下向上選擇第一段套管由公式6-1=p=1.1569.81200010=25.515查鉆井手冊（甲方），選擇第一段套管表6-1 第一段套管鋼級選擇鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度（）內徑(mm)j-551

22、39.76.9923.07100.727.855125.76.1.3 確定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用長度1.查鉆井手冊（甲方），選擇第二段套管表6-2 第二段套管鋼級選擇鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度（）內徑(mm)j-55139.76.220.8385.721.512127.3由公式6-2 md=1618.17(m)實際取d=1618(m)第一段套管使用長度 l= d-d=2000-1618l=382 (m)圓整進到390 m2.雙軸應力校核23.07=12.998kn查鉆井手冊（甲方）=1103.2kn故0.01178=20.54kn故滿足雙

23、軸應力校核3.抗拉強度校核987.5滿足抗拉強度要求。1.4 確定第二段使用長度和第三段可下入深度表6-3 第三段套管鋼級選擇鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度（）內徑（mm）h-40139.76.220.835918.064127.31.由公式6-21414m實際取d=1414(m)第二段使用長度 l= d- d=1618-1414=204(m)取第二段套管的長度200m；2.雙軸應力校核+12.998查鉆井手冊（甲方）=987.5kn故故滿足雙軸應力校核3.抗拉強度校核 滿足抗拉強度要求。6.1.4 確定第三段使用長度和第四段可下入深度表6-3 第三段套管鋼

24、級選擇鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度（）內徑（mm）k=55139.76.220.83108.421.512127.3按計算ml3=d4-d3=393m在這里我們取l3=400m1.抗拉強度校核由公式+47.7292.抗拉強度校核 滿足抗拉強度要求。所以第四段套管的長度為:l=2000-390-200-400=10103 校核第四段套管第四段套管主要所受最大的拉應力抗拉強度校核：+118.52=1010+118.52=293.91578.3kn.井口內壓校核：滿足井口內壓校核所以滿足要求6.2技術套管柱的設計技術套管段的最大鉆井液密度為1.15 g/cmp=

25、1.1569.83101.125p=3.95查鉆井手冊（甲方），選擇第一段套管井深（m）鋼級單位重量(kg/m)壁厚（mm）內徑（mm）抗拉強度 (t)抗擠強度(kg/cm)120-310h-4047.627.72228.6115.296.3選取的抗擠強度為9.446，故滿足抗擠強度校核。1.抗拉強度校核滿足抗拉強度要求。2.井口內壓校核滿足井口內壓校核，技術套管設計完畢。6.3表層套管柱的設計查鉆井手冊（甲方），選擇第一段套管井深（m）鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度(kg/cm)內徑（mm）0-80h-40339.78.3871.43146.152323表

26、層套管段的最大鉆井液密度為1.15 g/cmp=1.159.81801.125 p=1.015選取的抗擠強度為5.102，故滿足抗擠強度校核。1.抗拉強度校核滿足抗拉強度要求。2.井口內壓校核第7章 注水泥設計7.1水泥漿的用量7.1.1所需水泥漿體積的計算公式v =k(d -d)l+dh +dh （7-1）式中 h 水泥塞深度，13m ； h井眼口袋高度，5m ；l設計封填水泥長度，m ；d第i次開鉆鉆頭尺寸，m ；d自外向里第i層套管的外徑，m ；d第i層套管的內徑，m ；k修正系數(shù)，1.1；7.1.2水泥漿體積的計算1.封固表層套管水泥漿體積的計算d=444.5 mm ,d=339.7

27、mm ,l=80m ,d=322.9 mm,h=13 m,h=5 m 。由公式7-1v=1.1+v=7.514(m)2.封固技術套管水泥漿體積的計算d=215.9mm ,d=139.7 mm ,d=228.7 mm , l=310 m , h=13 m,h=5 m 。由公式7-1v=1.1(0.2159-0.1397)310+0.228713+0.21595v=11.3(m)3.封固油層套管水泥漿體積的計算d=215.9 mm ,d=139.7 mm ,d=124.3 mm ,l=2000 m , h=13 m,h=5 m ；由公式7-1v=1.1(0.2-0.1397)2000+0.1243

28、13+0.25v=32.6(m) 。7.2所需干水泥的用量7.2.1所需干水泥的質量的計算公式配制1m的水泥漿所需水泥灰的質量q= （7-2）水泥灰的密度，3.15 g/cm；水的密度，1.0 g/cm ；m水灰比,二開、三開選0.44，一開為0.46；從而，一開得q =1.286(t/m)二開、三開得q =1.32(t/m)。7.2.2干水泥質量的計算1. 封固表層套管 w=k vq=1.057.5141.286=10.146(t)2.封固技術套管w=k vq=1.0511.31.32=15.662(t)3.封固油層套管w=k vq=1.0532.61.32=45.18(t)7.2.3 所需

29、清水的體積的計算1.封固表層套管所需清水的量 由公式7-3v=4.667(m)固井時儲備清水的體積20m。 2.封固技術套管所需清水的量 由公式7-3v=6.87(m)固井時儲備清水的體積20m。3.封固油層套管所需清水的量由公式7-3v=19.879(m)固井時儲備清水的體積40m。7.3時間的計算7.3.1頂替排量1.油層：井徑215.9mm,套管外徑139.7mm,返速2.23m/s2 中間：井徑215.9mm,套管外徑139.7mm,返速2.23m/s3. 表層：井徑444.5mm,套管外徑339.7mm,返速2.23m/s7.3.2頂替容積1.油層：內徑124.3mm v=24.26

30、m2 中間：內徑124.3mmv=3.76m3. 表層：內徑320.4mmv=6.447m7.3.3頂替時間及防凝時間1.油層：頂替時間；防凝時間8.523min2.中間：頂替時間；防凝時間1.32mi3.表層：頂替時間；防凝時間0.747min n項目頂替排量（l/s）水泥漿的體積（m頂替容積（m防凝時間(min)干水泥質量(t)表層215.87.5146.4470.74710.146中間71.1511.33.761.3215.662油層71.1532.624.268.52345.18第8章 設計結果表8-1 鉆頭與套管的選擇井號項目鉆頭尺寸 (mm)下深 (m)套管外徑 (mm)sj008

31、9表層444.580339.7sj0089技術215.9310244.5sj0089油層215.92000139.7表8-2鉆井液參數(shù)項 目泥漿密度 (g/cm3)重晶石用量 (t)一 開1.150二 開1.1564.032三 開1.1560表8-3鉆具選擇表項目井段（m）鉆頭尺寸(mm)鉆鋌外徑(mm)鉆鋌長度(m)鉆桿外徑(mm)鉆桿長度（m)一開80444.5203.225.54139.752.7二開310215.9203.2118.3139.7191.7三開2000215.9152.4218.412721781.6表8-4 泵的參數(shù)表井段泵型鋼套直徑（mm）最大工作壓力（mpa）泵速

32、（沖/分）柴油機轉速（rpm）額定排量（l/s）一開3臺3nb-1300a16024112140034.32二開3臺3nb-1300a 15027112140030.17三開1臺3nb-1300a15027112140030.17表8-5 套管設計參數(shù)1、油層套管井段鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度(mpa)抗內壓強度(kg/cm)1610-2000j-55139.76.9923.07100.727.855124.31410-1610j-55139.76.220.8385.721.512124.31010-1410h-40139.76.220.835918.0

33、64124.30-1010k-55139.76.220.83108.421.512124.32、技術套管井深（m）鋼級外徑（mm）均重(kg/m)壁厚（mm）內徑（mm）抗拉強度(kg/cm)抗擠強度(kg/cm)0-310h-40244.547.627.72228.6115.296.33、表層套管柱的設計鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度(kg/cm)內徑（mm）h-40339.78.3871.42146.152322.98-6 注水泥參數(shù)表井號套管層位上返深度(m)水泥漿密度(g/cm)水泥品種注水泥量（m3）需要干水泥（t）sj0089表層01.87a級7

34、.51410.146sj0089技術01.9g級11.315.662sj0089油層18001.9g級32.645.18參考文獻1 蔣希文. 鉆井手冊（甲方）上冊m.北京：石油工業(yè)出版社，2001:319-330.2 屈東升. 石油工程m. 石油工業(yè)出版社出版，2001，24(4).3 甘秀娥. 石油工程設計m.江漢石油學院，石油工業(yè)出版社出版，2002，26(6).4 劉希圣石油工程設計m大慶：大慶石油學院，1999：123127.5 趙國珍，龔偉安. 鉆井力學基礎m.北京:石油工業(yè)出版社，1988.6 張方杭. 鉆具手冊m.北京: 石油工業(yè)出版社出版，1992 :1171281目錄序言2一

35、、根據(jù)原始生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)和設計數(shù)據(jù)求采油指數(shù).3二、由設計基礎數(shù)據(jù)計算井底流壓并繪制ipr曲線4三、由井底流壓估算動液面5四、假設下泵深度6五、根據(jù)產(chǎn)量和下泵深度確定抽油機型號和泵徑8六、確定抽汲參數(shù)9七、確定抽油桿柱組合10八、確定各級抽油桿柱的長度10九、計算泵效14十、計算產(chǎn)液量14十一、產(chǎn)量校核14十二、抽油機校核14十三、改變下泵深度，重復步驟51215十四、作泵效下泵深度曲線，優(yōu)選下泵深度15十五、根據(jù)優(yōu)選的下泵深度，重復步驟512 16十六、計算拖動裝置功率，選擇電機型號和功率16十七、確定平衡半徑（平衡重）17十八、確定泵型及其間隙等級18十九、結束語1參考文獻.19一、根據(jù)原始

36、生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)和設計數(shù)據(jù)求采油指數(shù).1.1 根據(jù)給定的地層壓力、飽和壓力以及生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)用綜合ipr曲線計算采液指數(shù)（摘自采油工程原理與設計p521）求取采油指數(shù)已知數(shù)據(jù)：井深h=2146m,地層壓力=17，飽和壓力=12，體積含水20%，井底流壓=6.26，產(chǎn)油量=6=7.01，產(chǎn)液量=8.76.當=20%時， =6.26=12 則： 所以得：二、由設計基礎數(shù)據(jù)計算井底流壓并繪制ipr曲線由設計基礎數(shù)據(jù)計算井底流壓并繪制含水50%時ipr曲線（） 求出關系（1） 當 （2） 當 （3） 當利用編寫程序求出關系填入下表：表2-1 關系產(chǎn)量（）04571010.5010.8010.944井底流壓（mpa）1712.5411.429.014.