模板工程專項(xiàng)工程施工方案

1、模板工程專項(xiàng)施工方案建 設(shè) 單 位： *人民政府 工 程 項(xiàng) 目： *基層陣地 工 程 地 點(diǎn)： * 四川省*建筑工程有限公司項(xiàng)目部編制二o一二年六月十六日目 錄1.模板工程概況32.支撐及加固系統(tǒng)43.模板的拆除54.模板工程質(zhì)量要求65.模板工程安全施工措施76.木模板計(jì)算書81. 模板工程概況*基層陣地建設(shè)行政服務(wù)中心大樓工程工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：*；屬于框架結(jié)構(gòu)；地上4層；地下0層；建筑高度：16.35m；本工程層數(shù)為四層， 一層層高為4.17m,二至三層層高為3.6m,四層層高為4.8m ；總建筑面積：1801.16平方米；總工期：160天。本工程由*人民政府投資建設(shè)，黔南州建筑設(shè)計(jì)

2、研究院設(shè)計(jì)，貴州有色地質(zhì)工程勘察公司都勻分公司地質(zhì)勘察，貴州航天工程建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，四川省*建筑工程有限公司組織施工；由鐘登軍擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，舒林擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。工程說明：本工程為*人民政府投資興建的辦公大樓，由黔南州建筑設(shè)計(jì)研究院設(shè)計(jì)，抗震設(shè)防烈度為六度，抗震等級(jí)為二級(jí)，耐火等級(jí)按二級(jí)設(shè)計(jì)，建筑場(chǎng)地類別為三類。該工程位于*。高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。本工程要求達(dá)到優(yōu)質(zhì)工程，模板工程質(zhì)

3、量直接影響主體結(jié)構(gòu)表觀質(zhì)量。為保證混凝土結(jié)構(gòu)的表面平整度、垂直度、混凝土澆搗不漏漿，確保工程質(zhì)量，本工程模板系統(tǒng)決定采用膠合板木模系統(tǒng)，支撐及加固系統(tǒng)采用48*3.2鋼管扣件式排架，還應(yīng)在墻模外側(cè)間距1.5米設(shè)置剪刀斜撐，將墻模與滿堂腳手架連成一個(gè)整體系統(tǒng)。木模板現(xiàn)場(chǎng)加工，現(xiàn)場(chǎng)拼接安裝。支撐加固系統(tǒng)均現(xiàn)場(chǎng)裝拆?，F(xiàn)場(chǎng)備齊三層以上的用料，以利于循環(huán)周轉(zhuǎn)使用。本工程模板隔離劑采用水質(zhì)類脫模劑，成分及配合比為石花菜:工業(yè)皂:滑石粉:水=1:38:85:適量，模板每一層使用后均應(yīng)該清理干凈，涂抹脫模劑后再使用。本工程模板采用膠合板，柱梁模板、樓板模板采用規(guī)格9151830。支撐采用鋼管排架系統(tǒng)（鋼管、扣

4、件租賃）。墻板采用12螺桿，具體做法要求如下：1、 柱：模板采用膠合板，背楞6080木方，間距150-200，采用鋼管扣件固定，間距400-600，0.8米以上柱中間加直徑14對(duì)拉螺栓加固。2、 樓板模板：采用腳手鋼管排架，樓層縱、橫間距10001200，6080楞木間距300，18厚膠合板。2. 支撐及加固系統(tǒng)a. 梁模板的架設(shè)：梁模由底板、側(cè)模、夾木和主楞、次楞、梁底模板支撐小楞等組成，下面用頂撐支承，間距控制在1.2米之內(nèi)。當(dāng)梁較大的時(shí)候，應(yīng)在側(cè)模上加對(duì)拉螺桿。平臺(tái)及梁下排架間距為0.61.0m，主梁下排架間距0.6m ，水平牽引桿每1.5m高設(shè)置一道，并加剪刀撐固撐，平臺(tái)模擱柵用鋼管或

5、60x80方木，間距0.30.4m。底模承受垂直荷載，采用60-80厚的木方。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時(shí)，必須牢固堅(jiān)實(shí)，如基座不平時(shí)應(yīng)該采用木楔楔緊，防止下墜，同時(shí)也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000。上、下層立柱應(yīng)在同一豎直線上，否則要求采取措施時(shí)上層樓面立柱的荷載能直接傳遞到下層樓面立柱上去，因?yàn)橄聦訕敲娴幕炷翉?qiáng)度還很低，不能承受由立柱傳來的施工荷載。當(dāng)梁的跨度在4米或4米以上時(shí)，梁的底模應(yīng)起拱，起拱高度宜為全跨長(zhǎng)度锝0.1%-0.3%。梁側(cè)模應(yīng)先安裝一側(cè)，等鋼筋綁扎完成后，再封另一側(cè)的側(cè)模。當(dāng)梁較大的時(shí)候，應(yīng)在側(cè)板上家釘斜撐。平臺(tái)及主梁

6、下排架間距為0.6m, 水平牽引桿每1.5m高設(shè)置一道，離地0.2米高必須設(shè)置一道掃地桿，并加剪刀撐固撐，底模承受垂直荷載，采用60-80厚的木方。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時(shí)，必須牢固堅(jiān)實(shí)，如基座不平時(shí)應(yīng)該采用木楔楔緊，防止下墜，同時(shí)也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000。框架梁模板架設(shè)和支撐體系參見附圖三。b. 柱模：本工程都為方型框架柱，模板采用木模，鋼管排架支撐體系。本工程方形柱模尺寸較大，最大的達(dá)到0.45米*0.45米，采用鋼管做柱箍，14螺桿對(duì)拉。方柱模板架設(shè)參見附圖四。c. 樓板模板的架設(shè)：平臺(tái)板采用18mm厚膠合板。平臺(tái)模擱柵用鋼

7、管，間距0.30.4m。板模板安裝時(shí)，先在模板的外側(cè)彈水平線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度，在按照墨線架設(shè)水平鋼管，并用鋼管扣件安裝牢固。再在水平鋼管上鋪設(shè)6cm8cm的木方。然后鋪設(shè)膠合板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板的架設(shè)和支撐體系參見附圖五。樓梯模板施工前按實(shí)際層高放樣，先就位平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模板，然后安裝樓梯外幫側(cè)板，外幫側(cè)板安裝前先在其內(nèi)側(cè)彈出樓梯底部厚度線，用套板畫出踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場(chǎng)裝釘側(cè)板。樓梯寬度較大時(shí)，則沿踏步中間上面設(shè)反扶梯撐木，加釘12道吊木加固。樓板模板的架設(shè)：平臺(tái)板采用20mm厚九夾板。接槎陽

8、角處采用經(jīng)平刨處理后光滑的50x100木料相嵌收口。板模板安裝時(shí)，先在模板的外側(cè)彈水平線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度，在按照墨線架設(shè)水平鋼管，并用木方支撐牢固。再在水平鋼管上鋪設(shè)4cm5cm的木方。然后鋪設(shè)九夾板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板架設(shè)支撐參見附圖五。d. 樓梯模板：樓梯模板施工前按實(shí)際層高放樣，先就位平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模板，然后安裝樓梯外幫側(cè)板，外幫側(cè)板安裝前先在其內(nèi)側(cè)彈出樓梯底部厚度線，用套板畫出踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場(chǎng)裝釘側(cè)板。樓梯寬度較大時(shí)，則沿踏步中間上面設(shè)反扶梯撐木，加釘12道吊木加固。3. 模板的拆除本

9、工程模板的拆除根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度確定構(gòu)件模板是否可以拆除。每次拆除之前，必須有項(xiàng)目工程師簽發(fā)的拆模令方可進(jìn)行。模板的拆除：砼澆搗完畢后，能保證砼表面及棱角不受損壞，方可拆除側(cè)模，并拔出拉桿螺栓，盡可能重復(fù)使用。梁板等結(jié)構(gòu)跨度小于等于8米的承重結(jié)構(gòu)的底模必須待砼強(qiáng)度達(dá)到75%以后方可拆模，而懸臂結(jié)構(gòu)或跨度大于8米的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)必須等混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%后才可拆除底模。另外，必須保證在其上面二層結(jié)構(gòu)梁板砼澆搗完畢后，才可拆除該層的結(jié)構(gòu)承力模板。模板拆除是必須注意確?；炷两Y(jié)構(gòu)的質(zhì)量和安全，應(yīng)嚴(yán)格遵守以下規(guī)定：（1） 拆摸順序是先拆承重較小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如

10、，先拆非承重的側(cè)模，然后再拆承重的水平方向的模板等。（2） 在拆除模板過程中，如發(fā)現(xiàn)混凝土出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，可能影響混凝土結(jié)構(gòu)的安全和質(zhì)量等問題時(shí)，應(yīng)立即停止拆摸并經(jīng)處理認(rèn)證后，方可繼續(xù)拆摸。（3） 冬期施工時(shí)，模板與保溫層應(yīng)在混凝土冷卻到5度后方可拆模。當(dāng)混 凝土與外界溫差大于20度時(shí)，拆摸后應(yīng)對(duì)混凝土表面采取保溫措施，例 如臨時(shí)覆蓋，使其緩慢冷卻等。現(xiàn)場(chǎng)模板拆除過程中，須逐漸傳遞下來，不得隨意拋擲，拆下來的模板隨即清理干凈，并將板面涂刷隔離劑，按規(guī)格分類堆放整齊。4. 模板工程質(zhì)量要求1、 豎向模板及其支架的支撐部分，應(yīng)有足夠的支撐面積。其支撐面積必須具備足夠的強(qiáng)度，滿足全部荷載的承載力。2、

11、 安裝模板及其支架的過程中，必須設(shè)置足夠的臨時(shí)固定設(shè)施，以免傾覆。為防止模板及其支架在風(fēng)荷載作用下傾覆，應(yīng)從模板構(gòu)造上采取有效的防傾覆措施，以保證模板的穩(wěn)定性。3、 梁、板的模板安裝必須保證其有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。梁模安裝后應(yīng)拉中心線檢查，以校正梁模的位置；梁的底模安裝后，則應(yīng)檢查并調(diào)整標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要加水平支撐或剪刀撐，保持頂撐的穩(wěn)固以免失穩(wěn)。4、 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差為： 軸線位置允許偏差5mm； 底模上表面標(biāo)高允許偏差5mm； 基礎(chǔ)截面尺寸允許偏差10mm； 梁、柱、墻截面尺寸允許偏差+4、-5mm； 層高小于5米時(shí)，垂直度允許偏差6mm； 相鄰兩板高低

12、差允許偏差2mm； 表面平整度允許偏差5mm5. 模板工程安全施工措施拆裝模板時(shí)，必須有穩(wěn)定的登高工具，高度超過3.5m時(shí)，必須搭設(shè)腳手架，操作時(shí)，下面不得站人；安裝柱、墻模板時(shí)，應(yīng)一邊安裝一邊支撐固定，未支撐牢固不得松手以防止傾覆。安裝梁的側(cè)模時(shí)，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期間，對(duì)電線和電燈等各類用電裝置必須采取保護(hù)措施。零星物料如釘子、墊木、水泥墊塊等，必須裝箱或裝袋吊運(yùn)、防止墜落傷人。夏季高溫季節(jié)施工，注意錯(cuò)開高溫作業(yè)時(shí)間，避開烈日下工作，做好防暑降溫工作。冬季霜雪期間施工，應(yīng)安排 專人清除腳手架上、道路上和混凝土上的積雪，做好防滑具體措施，確保施工人員施工操作的安全。6.

13、 模板計(jì)算書a、本工程框架梁有250*700、250*650、250*600、250*500、250*400、150*400、，因此其中250*700、250*650、250*600以最大梁250*700進(jìn)行計(jì)算，250*500、250*400、150*400我們以最大梁250*500進(jìn)行計(jì)算。附梁模板計(jì)算書：梁段:b-d軸交7軸（250*700）一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m)：0.25；梁截面高度 d(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50

14、；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：4.17；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.50；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kn/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(

15、n/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：10

16、0mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系

17、數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值17.848 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： m/w f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 5022/6=33.33cm3； m - 面板的最大彎矩(nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力

18、計(jì)算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kn/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.540.9=2.52kn/m；計(jì)算跨度: l = (700-100)/(4-1)= 200mm；面板的最大彎矩 m= 0.19.638(700-100)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-100)/(4-1)2= 5.03104nmm；面板的最大支座反力為: n=1

19、.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-100)/(4-1)/1000+1.22.520(700-100)/(4-1)/1000=2.725 kn；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.03104 / 3.33104=1.5n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.5n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 9.638n/mm； l-計(jì)算跨度: l = (700-100)/

20、(4-1)=200mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 6000n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779.638(700-100)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.052 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(700-100)/(4-1)/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.052mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大

21、支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.725/0.500= 5.450kn/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w = 1688/6 = 64cm3；i = 16888/12 = 256cm4；e = 9000.00 n/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m = 0.136 knm，最大支座反力 r= 2.998 kn，最大變形 = 0.102 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.36105/6.40104

22、 = 2.1 n/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.1 n/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.102mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.998kn,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 25.078=10.16cm3；i = 212

23、.187=24.37cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(knm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m= 0.300 knm，最大支座反力 r= 5.993 kn，最大變形 = 0.175 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.00105/1.02104 = 29.5 n/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205n/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =29.5n/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.175 mm

24、主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.175mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:nn= fa其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型號(hào): m12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =5.993 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n

25、=5.993kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8002020/6 = 5.33104mm3； i = 800202020/12 = 5.33105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = m/wf鋼筋混凝

26、土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kn/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.800.90=15.854kn/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kn/m；q=15.854+4.032=19.886kn/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:mmax=ql2/8 = 1/819.8862502=1.55105nmm；ra=rb=0.5ql=0.519.8860.25=2.486kn =mmax/w=1.55105/5.33104=2.9n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2.9 n/mm2 小于 梁底模

27、面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 5ql4/(384ei)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=13.212kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； e-面板的彈性模量: e = 6000.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 515.8542504/(38460005.33105)=0.252mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.252mm 小于

28、 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.486/0.8=3.107kn/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=688/6 = 64 cm3；i=6888/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 m =0.1ql2=

29、0.13.1070.82 = 0.199 knm；最大應(yīng)力 = m / w = 0.199106/64000 = 3.1 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 n/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 3.1 n/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3v/(2bh0)其中最大剪力: v =0.63.1070.8 = 1.491 kn；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31.4911000/(26080) = 0.466 n/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.466 n/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

30、 1.7 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100ei)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6773.1078004 /(1009000256104)=0.374mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.374 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：p1=ra=2.486kn梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：p2=4.2000.800(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.800

31、(0.700-0.100)0.500=19.661kn 簡(jiǎn)圖(knm) 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:n1=n4=2.555 kn；n2=n3=19.592 kn；最大彎矩 mmax=0.923 knm；最大撓度計(jì)算值 vmax=1.102 mm；最大應(yīng)力 =0.923106/5080=181.8 n/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 n/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 181.8 n/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 n/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立

32、桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = n/(a)f1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =19.592 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.129(4.17-0.7)=0.538 kn； n =19.592+0.646=20.238 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼

33、管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =20237.594/(0.207489) = 199.9 n/mm

34、2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 199.9 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.417 ；鋼管立

35、桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =20237.594/(0.417489) = 99.2 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 99.2 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！2.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 = 2.555/sin75o = 2.646 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.129(4.17-0.7)/sin75o = 0.557 kn； n = 2.646+ 0.557 = 3.202 kn； -邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，

36、由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh/sin (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1uh/

37、sin = 1.1671.71.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.189 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =3202.103/(0.189489) = 34.6 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 34.6 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按

38、照表2取值1.001 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.417 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =3202.103/(0.417489) = 15.7 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 15.7 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板

39、高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =20.238/0.25=80.95 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：n = 20.238 kn；基礎(chǔ)底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=80.95 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！梁段:c軸交1-10軸250*500。梁段:c軸交1-10軸。一、參數(shù)信

40、息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m)：0.25；梁截面高度 d(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：4.17；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.50；鋼筋自重(kn/m3):

41、1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kn/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.

42、0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：100mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m

43、3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值17.848 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照

44、均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： m/w f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 5022/6=33.33cm3； m - 面板的最大彎矩(nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kn/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.540.9=2.52kn/m；計(jì)算跨度

45、: l = (500-100)/(4-1)= 133.33mm；面板的最大彎矩 m= 0.19.638(500-100)/(4-1)2 + 0.1172.52(500-100)/(4-1)2= 2.24104nmm；面板的最大支座反力為: n=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(500-100)/(4-1)/1000+1.22.520(500-100)/(4-1)/1000=1.817 kn；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.24104 / 3.33104=0.7n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.7n/mm2 小于 面板

46、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 9.638n/mm； l-計(jì)算跨度: l = (500-100)/(4-1)=133.33mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 6000n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779.638(500-100)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.01 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(500-100)/

47、(4-1)/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.01mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.533mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 1.817/0.500= 3.634kn/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w = 1688/6 = 64cm3；i = 16888/12 = 256cm4；e = 9000.00 n/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變

48、形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m = 0.091 knm，最大支座反力 r= 1.999 kn，最大變形 = 0.068 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 9.09104/6.40104 = 1.4 n/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.4 n/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.068mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿

49、足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.999kn,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 25.078=10.16cm3；i = 212.187=24.37cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(knm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m= 0.100 knm，最大支座反力 r= 2.998 kn，最大變形 = 0.015 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 9.99104/1.0210

50、4 = 9.8 n/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205n/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =9.8n/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.015 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.015mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:nn= fa其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型號(hào): m12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =2.998 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.998kn 小于 穿梁