重慶某高層框剪結構住宅樓梁式轉換層模板施工方案

1、重慶騰輝建設工程集團有限公司 轉換層模板施工方案c棟轉換層模板施工方案一 工程概況1.1、工程概況簡要說明本工程建筑面積約70000，由c、d、e棟樓構成，c棟為32層，地上建筑總高為96.7米，d棟為31層，地上建筑總高為96.3米，e棟31層，地上建筑總高為95.7米；c棟地下室三層，高度為13.8米，d、e棟地下室為二層高度為9.3米，建筑結構為框架剪力墻結構；使用年限為50年，抗震設防烈度為6度；本工程為一類高層居住建筑，消防按一類高層設防，耐火等級為一級；負二層地下室為核六級常六級甲類二等人員隱蔽所，戰(zhàn)時用途為二等人員隱蔽所平時用途為地下車庫，地下停車數量機動車為1065輛，本工程0

2、.000相當于絕對標高1206.000米 。（設計地下室負三層實為小區(qū)室外地面以上）轉換層面積約570平方米左右。轉換層以下為框架結構，經轉換后為框剪結構。本工程轉換層采用梁式轉換層，轉換層承擔轉換132層所有荷載，傳遞至柱，再傳遞至獨立基礎，為本工程關鍵結構。1.2、轉換層相關結構設計1.2.1、結構板根據結構施工19#圖紙設計，轉換層及其下結構的樓板厚度分別設計為：樓層名稱板厚（mm)備注一層（轉換層）180本方案考慮的作業(yè)層負一層樓板120本方案模板工程考慮的首層支撐板負二層樓板120本方案模板工程考慮的次層支撐板負三層地下室底板250本方案模板工程考慮的第三層支撐板1.2.2、梁本工程

3、轉換層采用常見的梁式轉換層，梁的各個工序施工成為了重點，根據已到圖紙，本次轉換層大梁主要如下：梁尺寸表 表1.2.2梁名稱（框支梁）梁截面尺寸 mm梁名稱（次梁）梁截面尺寸 mmc-kzl1(4)11001600c-kcl16001300c-kzl2(2)12001800c-kcl27001500c-kzl3(2)12001500c-kcl36001200c-kzl4(2)6001500c-kcl46001400c-kzl5(2)6001500c-kcl56001400c-kzl6(4)10001800c-kcl66001400c-kzl7(4)12001800, 14001800c-kcl7

4、15001400c-kzl8(4)6001400c-kcl86001400c-kzl9(4)7001500c-kcl96001300c-kzl10(1)7001500c-kcl104001400c-kzl11(2)10502000c-kcl118001500注：最大凈跨度6.9m綜述：本工程框支梁尺寸：11001600、12001800、12001500、6001500、10001800、12001800、14001800、6001400、6001400、10502000框次梁尺寸：4001200、6001300、6001400、6001500。與下部結構對應的情況：轉換層框支梁下兼有與之對應

5、的下層梁，其梁尺寸基本為：400700。而轉換層框次梁下只有部分有與之對應的下層梁，其梁尺寸基本為：250600，其中kcl1/2/3/4/8/11/14/15、kcl10部分跨、kcl12部分跨下部無對應的結構梁，其支撐必定直接落在下層樓板上，將成為支撐設計的薄弱部位。1.2.3 砼根據設計圖紙：負三層地下室頂板梁板采用的砼等級為：c30p6負二層梁板采用的同等級為：c30負一層梁板采用的砼等級為：c30一層（轉換層）梁板采用的砼等級為：c50膨脹砼轉換層以下柱子混凝土強度等級為：c501.2.4 框架柱根據圖紙設計，地下室框支柱尺寸較大，最大尺寸為14001000，13001300，至基礎

6、直至轉換層柱子，較大受力是可不考慮變形。1.2.5 轉換層結構圖二 編制依據建筑結構荷載規(guī)范gb 50009-2001混凝土結構設計規(guī)范gb 50010-2002混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范gb 50204-2002建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準gb 50300-2001建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj 162-2008建筑施工安全檢查標準jgj59-99建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范jgj80-91高層建筑混凝土結構技術規(guī)程jgj3-2002混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范gb50204-2002建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準gb5030-2001鋼筋機械連接通用技術規(guī)程gbj107-96鋼管扣件式

7、腳手架安全技術規(guī)范jgj1302011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程jgj302001建筑結構荷載規(guī)范gb 50009-2001高層建筑施工手冊鋼筋焊接及驗收規(guī)程jgj182003砼泵送施工技術規(guī)程jgj/t1095建筑施工手冊第四版建設工程高大模板系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質2009254號工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分） 2002年版百度文庫收集的關于轉換層連續(xù)支撐相關文獻本工程施工圖紙本工程施工組織設計品茗安全計算軟件 2.1、轉換層結構設計特點主梁跨度主要有8100mm、7500mm、7100mm、6600mm、等。轉換大梁主筋規(guī)格主要為25的級鋼，箍筋有48肢箍、規(guī)格有1

8、012級鋼，抗扭腰筋為1216級鋼，受力主筋排數為24排。 框支柱縱筋為25的級鋼沿柱截面周圈均勻布置。筒體剪力墻厚200mm、300mm、400mm；短肢剪力墻厚200mm。板厚180，核心筒體板厚200，配筋為10雙層雙向。主筋凈保護層厚度：柱為30mm；墻為20mm；梁為30mm；板為15mm。轉換層結構設計其它要求：、為了減小多個方向梁相交的節(jié)點處鋼筋高出設計表面標高，要求轉換層所有主梁的底標高在原設計基礎上降低50mm(即主梁截面加高50mm)。、梁縱筋能穿過中間支座節(jié)點通長設置的盡量通長設置，以減少中間支座節(jié)點處的鋼筋密集程度。柱梁主筋接頭全部采用直螺紋機械連接。、12及以上的箍筋

9、可采用焊接水平封閉，焊縫長10d(雙面焊5d)。、需要收頭錨固的框支柱縱筋在距離梁頂100120mm(由于主梁降低50mm，且為了避開梁縱筋的面筋第1排，對錨于梁內的縱筋可再適當降低)處，彎折錨固于梁內或板內(其收頭和錨固長度作法詳03g101-1圖集第67頁大樣)。、框支柱在上部墻體范圍內縱筋應伸入上部墻體內不少于一層。定位不準的縱筋可采用重新插筋方式。、整個轉換層砼強度等級未達到70%前不得施工上層。砼強度未達到設計強度的100%不得拆除梁支撐。2.3、轉換層設計及施工特點2.3.1 結構轉換層鋼筋砼構件截面尺寸大、鋼筋安裝量大，除了施工荷載外構件自身荷載也重，梁最大線荷載達77.12kn

10、/m,對模板支撐系統(tǒng)的承載能力、剛度和穩(wěn)定性要求嚴格。因此解決好模板支撐體系非常關鍵。必須采取安全可行的措施，確保支撐的穩(wěn)定性和模板架體的剛度。2.3.2 轉換層梁體積相對較大，從梁最大截面尺寸及臨空面數量看，還算不上真正的大體積砼，但不管怎么說，有必要按大體積砼范疇在施工時采取有效措施進行內外溫差控制，減少和控制溫度裂縫產生。2.3.3 轉換層鋼筋密集，特別是梁柱節(jié)點處鋼筋非常密，大梁主筋的上下層筋各有24排，箍筋有48肢箍，特別是梁、柱節(jié)點及梁交叉處,有9層左右鋼筋交叉，鋼筋排列間距小而緊湊，非常密集，能夠排綁出來就已非常不容易。況且在排列梁主筋時還要給上層薄壁柱插筋留出插筋位置(梁上層主

11、筋排列時必須給薄壁柱插筋讓道)，排列間距還要受到柱縱筋及其它梁縱筋排列的影響，總之鋼筋安裝排列綁扎非常困難。2.3.4 轉換層砼澆筑時，由于鋼筋非常密集，其下料和振搗也非常困難，特別是節(jié)點處估計振動棒都難以插下去，一旦疏忽，很容易出現“狗洞”等質量問題或質量事故，因此必須引起高度重視和采取有效措施。2.3.5 轉換層結構砼量比較大，每次澆筑砼應按規(guī)定的澆筑部位和標高一次性完成。因此，各方面必須作好充分的施工準備，特別是材料的準備。2.3.6 轉換層大梁高度較大，砼澆筑過程的側壓力非常大，必須對大梁側模采取必要的加固措施，防止砼澆筑時“爆模”和變形。3、轉換層施工方案選擇轉換層根據其荷載大小和采

12、取的具體施工措施，施工方案有兩種：方案一：多層(2層或2層以上)支撐一次性澆筑法，即在負二層和負三層滿堂腳手支模不拆，直接將荷載傳遞到底板，并在負一層支模承重支撐架加強，轉換層柱墻梁板一次性澆筑。方案二：利用“疊合梁”原理二次澆筑施工法，即只在-0.45m層和-1.15m層搭設的滿堂腳手架鋼管排架支模，轉換層柱墻梁砼先澆筑至1.15m梁底以下，砼強度達到75%以上增強加架體穩(wěn)定性，澆筑樓面時，先澆高低跨相聯梁，澆平-1.15米板面，待砼初凝前再澆上部分梁砼。砼澆搗過程中振動棒伸入上下部各300，并按要求處理疊合面施工縫。方案一施工的優(yōu)點是結構整體性好，鋼筋安裝質量易保證，施工速度快；缺點是支模

13、難度大，支撐材料用量大，對下部樓蓋產生的施工荷載大，并需對轉換層下兩層樓板從設計上采取特殊措施。方案二施工的優(yōu)點是澆筑第二層砼時的自重可充分利用第一層已達一定強度的砼承擔，支撐用量少，對下部樓蓋產生的施工荷載小；缺點是大梁分層面施工縫處理較困難，施工速度較慢。結合本工程的特點和施工經驗，最終按方案二進行實施。即利用“疊合梁”原理采取二次澆筑施工法方案（施工荷載分流方案）。4、轉換層施工準備及部署4.1、組織準備分別由重慶騰輝集團工程部的高級工程師、工程師和技術骨干牽頭，成立結構轉換層施工領導小組，項任高級工程師任組長(負責內外協(xié)調)，工程師任副組長(負責現場總體生產安排和指揮)，技術負責人任副

14、組長(負責轉換層總體技術把關)，組員由施工員(負責具體生產安排、技術執(zhí)行和組織自檢）、質檢員(負責模板鋼筋綁扎質量專檢)、安全員(負責現場安全防護等檢查和督促整改)、材料員(負責相關材料采購供應和工器具的準備)、內業(yè)技術員(負責相關技術資料的收集和存檔)、試驗工(負責原材料抽檢和機械聯接焊接砼試件取樣和送檢)、電工(負責水電供應正常)、商品砼公司總工程師(負責轉換層砼試配、制作供應)、設備租賃公司現場負責人(負責塔吊設備的維修和運轉完好)、水電安裝分部負責人(負責水電預留預埋的及時插入)及勞務隊長(負責勞動力組織)和各班組組長(負責按要求組織生產，參加自檢)組成。形成從上到下的質量保證組織體系

15、，并召開轉換層結構施工專題現場會，明確分工和責任，按分工開展工作，為轉換層結構順利施工作好充分準備。4.2、技術準備由項目技術負責人牽頭，編制轉換層專題施工方案，再從上到下，層層進行施工技術交底，讓所有管理人員乃至班組了解和掌握轉換層結構從搭架到砼澆筑等施工程序以及各工序的施工要領、重點注意事項。做到人人事前心中有數，為轉換層結構順利施工作好充分的技術保障。4.3、機械設備、勞動力、施工材料等資源準備由生產副經理牽頭，勞務隊隊長、材料員根據轉換層施工資源需求量及時提供到場，并確保機械設備運轉正常，材料、勞動力準備充足，安排好管理人員、電工、塔吊司機、砼工等值班人員。4.4、管理準備主要作好如下

16、安排和準備：4.4.1 明確分工并將責任落實到人頭。分工及責任具體詳4.1條，要求轉換層澆筑期間，領導小組所有成員手機必須24h開機。4.4.2 建立突發(fā)事件應急處理機構，由技術負責人負責建立技術質量應急機構，由生產副經理負責建立生產安全應急機構，確保突發(fā)事件得到及時妥善處理。4.4.3 落實好夜間值班人員，轉換層澆筑肯定需要夜間加班施工，因此施工員、質檢員及電工、維修工、塔吊司機指揮和班組長等必須夜間加班，跟班作業(yè)。4.4.4 落實機械設備、水電及勞動力、材料的準備情況，在轉換層施工期間定期檢查各方面的準備，特別是砼澆筑前必須細致檢查，確定各方面都已落實到位（包括夜間照明等），準備充分，強調

17、應提前與高新區(qū)供電局聯系，落實澆筑砼期間是否停電（由于夏季電力供應可能緊張，若遇澆筑砼期間可能停電，則應將轉換層砼開始澆筑時間推遲）。以及包括澆筑砼期間的夜間施工許可證辦理。4.4.5 落實專人在轉換層下檢查，通過敲打觀察砼是否落底并澆搗密實，以及支撐架是否發(fā)生異常變形，一旦發(fā)現異常情況，應立即匯報，及時采取措施。4.4.6 落實專人養(yǎng)護，確保連續(xù)養(yǎng)護14天。4.5 施工部署4.5.1 模板支撐體系：根據采取的“利用疊合梁原理采取二次澆筑施工法”施工方案，轉換層支撐采取三層支撐，轉換層下負一層負二層和負三層支撐，采取滿堂加密加強支撐(負一層架新搭設，負二負三層架在原架體基礎上進行加密加固，不拆

18、模)，轉換層下第三層支撐只針對轉換梁下為板的情況，采取對板加強支撐(重新搭設鋼管架)。4.5.2 砼制作、運輸及澆筑：砼制作在商品砼攪拌站集中制作，確保不少于6輛砼運輸車，1汽車泵和1臺柴油泵泵送(另備用一臺)，塔吊輔助布料澆筑。4.5.3 砼振搗：砼工不少于25人（分成2班作業(yè)），準備4臺振動棒和2臺振動器（多余備用），同時在梁板下安排34人的專人小組，隨時用鐵棒敲打梁側模，觀察梁下部砼漿是否滲出，特別要認真觀察梁柱節(jié)點處，通過敲打聽聲音來確定砼是否落下來并已振搗密實，同時觀察支撐架有無變形，以便及時處理。轉換層樓板砼澆筑采用二次碾壓收平，對板面砼應在砼初凝時實行二次振搗。4.5.4 砼保溫

19、及養(yǎng)護：每次砼澆筑完成后，在砼面覆蓋薄膜，保持砼面水份，降低砼表面溫度散失時間，另一方面安排專人一天24小時澆水養(yǎng)護，同時確保連續(xù)養(yǎng)護14天。5、轉換層結構施工順序定位放線綁扎轉換層墻柱鋼筋搭設轉換層梁板支撐架支梁底板支柱墻模板澆柱墻砼綁扎梁筋和疊合面抗剪鋼筋支下部梁側模及梁柱節(jié)點模轉換層下第二層架加密加固轉換層鋼筋隱蔽驗收檢查第一次澆筑梁砼終凝前第二次梁板砼澆筑(板砼二次匝夯收平)覆蓋薄膜、澆水養(yǎng)護14d。6、轉換層軸線控制 (1)專職測量組測放出控制軸線,并用墨線標注于-5.4m層板面。建立-5.4m層以上軸線控制網。 (2) 根據控制軸線，依照設計施工圖，對轉換層柱、墻、主、次梁進行細部

20、尺寸分墨，用墨斗將細部尺寸線彈于-5.4m板面。(3) 鋼管架搭設完后，在支承梁底模及鋼筋骨架的水平桿上用吊線錘將-5.4m板面的細部尺寸線引測于水平桿上，作為梁底模擺放及鋼筋骨架就位的控制線。7、轉換層模板支撐體系7.1、支撐體系設計要求（1）根據轉換層結構自重荷載和施工過程荷載計算，按“二次澆筑法”方案要求，第一次澆筑的kzl砼一半，梁截面尺寸大，施工荷載較大，因此必須對梁底支撐加固加強，梁下第一層和第二層架體的支撐體系分成兩部分：一是由梁兩端斜向柱面的多排斜撐桿構成的梁下斜支架體系，由它將梁底的一部分荷載傳遞送給砼柱；二是由樓面設置的豎向支撐構成的梁下排架體系承受其余的荷載并向下傳遞。第

21、二次澆筑砼的施工荷載可全部由第一次砼承擔。（2）轉換層施工荷載及構件荷載能夠有效通過鋼管支撐體系傳遞給其下層梁、柱，首先必須保證支撐體系的強度和剛度。（3）根據荷載情況對轉換層大梁下的支撐體系進行設計，確保支撐體系的整體穩(wěn)定性(立桿)，大小橫桿的抗彎強度和擾度滿足規(guī)范要求，連接扣件抗滑滿足規(guī)范要求。（4）對于轉換梁下為板的情況，因下層樓板不能承受每一次澆筑梁的施工荷載。因此下面鋼管架盡量增加斜撐，使傳到板的荷載向主次梁傳遞。7.2 鋼管排架搭設尺寸確定轉換層大梁模板支撐系統(tǒng)采用483.0mm鋼管搭設成滿堂排架，其架體尺寸與受力方式有關。將可調支托安放于鋼管支撐頂端，木枋安放于可調支托上的受力方

22、式最為合理，鋼管承受的是軸向壓力。當水平橫桿步距為1.5m時，每根立柱可承受荷載25kn。但由于每根鋼管安放可調支托費用較高，直接將50100mm方木安放在鋼管排架的頂部水平鋼管上，水平鋼管與立桿扣接，水平桿件傳給立桿為偏心距達53mm的偏心荷載。經計算對比分析，鋼管排架的尺寸主要是由扣件抗滑能力確定的。每個扣件在螺栓擰緊力矩4060n.m條件下其抗滑設計能力為8kn，雙扣件抗滑設計能力為12kn。根據轉換大梁14001800mm荷載計算為例，本工程轉換大梁下鋼管排架橫向間距400，縱向間距500，水平大橫桿步距1000，水平小橫桿間距500。1400、1200、1100寬的梁下每排為5根立桿

23、，800及800寬以下的梁下每排為3根立桿。小橫桿與立桿均采用雙扣件連接。為有效擴散立桿傳遞的豎向荷載、加強架體底部的穩(wěn)定，必須縱橫向通長設置掃地桿鋼管，距地不大于200，并支墊通長方木擴大受力面。7.2.1轉換層下第一層支撐架、立桿：梁下立桿間距400400，板下立桿間距900。、轉換層框梁及次梁下橫桿：小橫桿間距400，梁下第一排大橫桿間距400，其余大橫桿間距800，梁下剪刀撐（交叉各1根）間距1000，梁側斜撐桿間距1000，靠框架柱處斜撐3排（每排3根）。、轉換層板下橫桿：縱橫向水平橫桿間距900，剪刀撐（6m長鋼管4560度角）間距3000（即間隔4根立桿加一片剪刀撐）。7.2.2

24、轉換層下第二層支撐架、已搭設框梁及次梁下支撐加密加強：梁下立桿400，梁下大小橫桿間距400，剪刀撐桿間距3000，梁側斜撐桿間距2000，靠框架柱處斜撐3排（每排3根）。、板下：立桿1200，縱橫向橫桿間距900，縱向橫桿間距與立桿、橫向橫桿相對應，剪刀撐（6m長鋼管4560度角）間距2000。7.2.3轉換層下第三層支撐架（轉換梁位置下為板情況）對轉換梁位置下為板的部位需在第三層搭設支撐架。在板下新搭設布置支撐加密加強：板下立桿900，大小橫桿間距900，剪刀撐桿間距3000，斜撐桿間距3000。并增大鋼管受力支座面積。7.2.4轉換層下第一層斜撐體系設置梁高大于1800的轉換大梁均在轉換

25、層下第一層設斜撐（轉換梁下為板的層層設斜撐），由它將大梁一部分施工荷載傳遞給柱，減少轉換層下兩層相應部位框梁承受的荷載，斜撐設置在轉換層大梁底兩端，每端共布置斜撐桿三排，每排三根。為減少斜撐桿的長細比以防失穩(wěn)破壞，在每排斜撐桿的兩端及中部設數道水平橫桿，同時將所有的斜撐桿與梁下排架扣接為一體，以形成穩(wěn)定可靠支撐體系。梁側斜撐桿按大于或等于45角設置，斜撐桿上端伸至模板底并與梁底模外鋼楞相扣接，并作雙扣件抗滑移保險，斜撐桿的下支點為柱面根部。斜撐排距按轉換層支撐示意圖規(guī)定布置。轉換層大梁下模板支撐體系示意圖，圖1、圖2、圖3（附后）。轉換層梁下斜撐支撐體系示意圖，如圖4所示。轉換層板下模板支撐體

26、系示意圖，如圖5所示。墊木-9.30-5.40-0.45墊木5-5.40-0.457.3 支撐架搭設施工及注意事項7.3.1 架料扣件材質要求 、鋼管采用483.0mm鋼管，其材質性能符合碳素結構鋼（gb700-88）的相關規(guī)定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜撐的鋼管長度宜為46m，小橫桿的長度宜為1.82.2m。凡有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋者，均不準使用。、扣件扣件應按建設部標準jgj22-85鋼管腳手架扣件的規(guī)定進行測定，其質量符合標準要求時才能使用?？奂砻鎽M行防銹處理凡有裂紋、變形或滑絲等現象，均嚴禁使用。7.3.2 架子搭設規(guī)定搭設支撐架必須按有關操作規(guī)程規(guī)定認真執(zhí)行，搭設前由施工

27、員向搭架班組進行技術交底，使作業(yè)班組每個成員掌握搭架順序和要領。高處搭架時，必須系掛安全繩。周邊防護架搭設前，由安全員發(fā)布命令，隨著主體結構的上升，防護架體也隨之升高，要求安全員與施工員搞好配合，在建筑周邊，先搭設或升高建筑周邊防護架，施工員才能安排搭設樓層周邊支撐架的搭設，且支撐架和防護架不準連接在一起。周邊防護架架高應高出正施工層1.5m，同時設23道水平欄桿和掛安全網。所有斜撐桿要盡量與梁下排架同時搭設，如跟不上，也必須保證在大梁鋼筋骨架就位前搭設完畢，以確保斜撐支架與梁下排架同步受力。所有斜撐桿要盡量與梁下排架的立桿、橫桿相扣接（用轉向扣件），以增強斜撐支架的整體性和穩(wěn)定性。梁下排架的

28、立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。搭設時應盡量將上、下層立桿對齊，轉換層下第二層支撐在14.7m層澆筑后不要拆除，且應對主梁下支撐進行加密加強。模板及其支架在安裝過程中，必須設置足夠的臨時固定設施，以防傾覆。梁支承架水平桿應與已成型的框架柱用鋼管抱箍連成一體，在每根柱子位置由底到頂連續(xù)設置拉結點，其豎向間距與每個步距相等。斜撐架支設于樓層的邊梁上，每邊設置2排，為減小斜桿的長細比，防止發(fā)生失穩(wěn)而失去作用，在每排斜桿上設數道水平橫桿，與架體的立桿及水平桿相交處用扣件連成一體。所有斜桿按與地面呈4560設置。為防止斜桿底部滑移，在砼梁面留設短鋼筋，使其插于架管中以固定斜桿。支撐架

29、的立桿和斜桿接長采用對接接長，以保證桿件受力良好。架體搭設完成后，由施工員帶領班組自檢合格后，再由質檢員、安全員組織驗收，對驗收發(fā)現的問題必須無條件整改，驗收合格后才準澆筑砼。7.3.3架子搭設順序立桿安設第一步架的大小橫桿鋪竹跳板安設第二、三、四步架的大小橫桿斜撐或剪刀撐桿，且應分別鋪設每步架的竹跳板。7.3.4桿件搭設立桿搭設：立桿安放應垂直，其垂直度應1/300；立桿接頭應錯開，采用不同長度的鋼管參差布置，相鄰兩根立桿接頭應相互錯開50cm以上，并應盡量避免在同一步架內；立桿接頭連接采用對接扣件連接。大橫桿搭設：大橫桿應安平順，在每一面架體范圍內桿水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差

30、不大于5cm；相鄰步架的大橫桿應分別搭設在立桿內、外側，緊靠立桿，并與立桿扣牢。支撐桿件相交伸出的端頭，均應大于100mm，以防止桿件滑脫。斜撐桿搭設：其下端支撐在下層的邊梁上，上端用旋轉扣件與懸挑立桿相連，同時在斜撐桿的下步(掃地桿)、中步用大橫桿將斜撐桿連接成片。剪刀撐搭設：在立桿外側設剪刀撐，其中一根撐桿緊靠立桿，并與立桿扣牢，另一根撐桿應與伸出的小橫桿扣牢，必要時，應對每步架上的小橫桿根據剪刀撐位置進行適當調整。樓板支撐的剪刀撐每隔5根立桿設一道，剪刀撐與樓面夾角為4560，每道剪刀撐用旋轉扣件連接4根以上立桿。梁下剪刀撐按施工模板圖搭設。剪刀撐斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點(即立桿與橫桿的交

31、點)的距離應小于200mm，斜桿下端與立桿的連接點離地面不得大于300mm，以保證架子的穩(wěn)定性。7.3.5扣件連接要求扣件連接擰緊螺栓時，應將螺栓根部放正，扣件擰緊力則控制在4060n.m范圍內，檢查螺栓擰緊度時，應采用扭力搬手實測，不得采用手感心估猜判定法；大橫桿對接時，扣件開口應水平朝向架子內側，螺栓應朝上；直角扣件安裝時，其中一個必須開口朝上。在澆筑轉換大梁砼前對架體所有連接扣件進行全面緊固檢查一遍，以確保受力良好。7.4 支撐體系拆除在整個轉換層第一次砼澆筑3天后(即轉換層第一次砼強度等級達到75%，按目前氣溫3天砼強度完全能夠達到，可通過預留試塊試驗來實測)，可以拆除轉換層下第二層支

32、撐架體。第一次砼澆筑7天后且第二次砼已澆筑(即轉換層第一次砼強度等級達到90%，按目前氣溫7天砼強度完全能夠達到，可通過預留試塊試驗來實測)，可以拆除轉換層梁下側模支撐。待轉換層第二次砼強度等級達到100%以上，可以拆除轉換層梁板下的支撐架體。 已拆除模扳及其支架的結構，應在砼強度達到設計標號后，才允許承受全部施工荷載。8、轉換層結構模板體系設計8.1模板選型（1）柱子模板體系 矩形柱子模板面板采用18mm厚九層膠合板，背楞用50100mm木枋和100100mm木枋。每根柱子用四塊預拼板，每塊板4根背枋。柱模一次性配至梁底。柱模板箍采用483.0mm短鋼管和12圓鋼加工成的對拉螺桿交錯對拉，間

33、距400mm。定位箍采用483.0mm短鋼管，間距上、中、下各一道。（2）筒體墻模板體系 筒體墻砼模板體系面板采用18mm厚九層膠合板。水平橫肋采用50100mm木枋，豎向間距244mm。豎肋采用483.0mm鋼管，間距1000mm。墻側模設置12對拉螺栓。水平間距450mm，豎向間距300mm。模板水平接縫必須錯縫相接。為了保證模板平整，木背枋與模板接觸面作刨光處理。（3）梁、板模板體系 梁側模、底模均采用成色好的組合鋼模，背楞用483.0mm鋼管，梁側模設置12對拉螺栓。水平間距600mm，豎向間距400mm。模板水平接縫必須錯縫相接，接縫u型卡必須滿上。鋼模板拼縫全部嵌泡沫條。 板模板采

34、用12mm厚覆膜膠合板，現場拼裝。龍骨50100mm木枋，間距200mm。為保證梁板陰角部位方正、垂直。梁板模板在該處采用刨光的木枋鎖口處理。8.2 模板施工要求8.2.1 梁底模起拱按規(guī)范規(guī)定，當梁凈跨大于6m時，梁底應按規(guī)定起拱，即鋪設梁底模時應向上起一定拱，本工程起拱高度可控制在1525mm。8.2.2 梁側模拉結加固由于轉換層梁截面較高，因此大梁澆筑砼時產生的側壓力比較大，梁側模板除了用鋼管（局部加雙鋼管）加強夾撐外，還須按一定間距布置對拉螺栓，以抵抗砼側壓力，防止爆模。對拉螺栓根據其承受的拉力n=pa計算出螺栓截面積，從而選出螺栓規(guī)格，本工程轉換層對拉螺栓規(guī)格經計算為12，但螺栓豎向

35、和水平間距必須調小，鋼模水平間距600mm，豎向間距400mm，具體詳模板支撐示意圖。8.3 其它要求轉換層樓板支模按一般樓板底模支模法執(zhí)行，考慮到樓板180厚，其模板下所鋪木枋間距應控制在200mm。模板拼裝前須逐塊修整板面、邊框，砼殘渣、水泥漿清洗干凈，并涂刷水質脫模劑。模板邊沿要求順直方正，拼縫嚴密，板縫應不大于1.5mm。模板拆除時間，轉換層主梁模板、樓板及次梁模板必須在砼強度等級達到100%后才準拆模。況且木模有保濕保溫作用，對砼養(yǎng)護十分有利。9、轉換層大梁施工支撐體系計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范gb500

36、10-2002、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:c-kzl7。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 b(m)：1.40；梁截面高度 d(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：1.00；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：0.30；梁支撐架搭設高度h(m)：3.30；梁兩側立桿間距(m)：1.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：4；采用的鋼管類型為483

37、；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2)：1.0；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kn/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.5；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20

38、.00；面板彈性模量e(n/mm2)：8000.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：8.5；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：85.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：11；主楞豎向支撐點數量：3；穿梁螺栓直徑(mm)：m14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，800mm，1300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；次楞

39、合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 50.994 kn/m2

40、、14.400 kn/m2，取較小值14.400 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為11根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： m/w f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 50222/6=33.33cm3； m - 面板的最大彎矩(n-mm)； - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三

41、跨連續(xù)梁計算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.514.4=8.64kn/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kn/m；計算跨度: l = (1800-180)/(11-1)= 162mm；面板的最大彎矩 m= 0.18.64(1800-180)/(11-1)2 + 0.1172.8(1800-180)/(11-1)2= 3.13104n-mm；面板的最大支座反力為: n=1.1q1l+1.2q2l=1.18.640(1800-180)/(11-1)/1000+1.22.800

42、(1800-180)/(11-1)/1000=2.084 kn；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.13104 / 3.33104=0.9n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 8.5n/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.9n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=8.5n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 8.64n/mm； l-計算跨度: l = (1800-180)/(11-1)=162mm； e-面板材質的彈性模量: e = 8000n/mm2； i-面板

43、的截面慣性矩: i = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.64(1800-180)/(11-1)4/(10080003.33105) = 0.015 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1800-180)/(11-1)/250 = 0.648mm；面板的最大撓度計算值 =0.015mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.648mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.084/0.500= 4.168kn

44、/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 24.493=8.99cm3；i = 210.783=21.57cm4；e = 206000.00 n/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kn) 彎矩圖(kn-m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 m = 0.104 kn-m，最大支座反力 r= 2.292 kn，最大變形 = 0.040 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = m/wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.04105/8.99103 = 11.6 n/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2；次楞

45、最大受彎應力計算值 = 11.6 n/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.04mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.292kn,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 24.493=8.99cm3；i = 210.783=21.57cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞計算

46、簡圖 主楞彎矩圖(kn-m) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 m= 0.729 kn-m，最大支座反力 r= 9.404 kn，最大變形 = 0.881 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = m/wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.29105/8.99103 = 81.1 n/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2；主楞的受彎應力計算值 =81.1n/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.881 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計

47、算值 =0.881mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:nn= f譇其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型號: m14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: a = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =9.404 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170105/1000 = 17.85 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=9.404kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=17.85kn，

48、滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 14002020/6 = 9.33104mm3； i = 1400202020/12 = 9.33105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = m/wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.401.80=77.112kn/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.3

49、01.40=0.504kn/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4（2.00+1.00)1.40=5.880kn/m；最大彎矩計算公式如下:mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1（77.112+0.504)1502+0.1175.881502=1.90105n.mm； =mmax/w=1.90105/9.33104=2n/mm2；梁底模面板計算應力 =2 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=8.5n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677q

50、l4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=77.112+0.504=77.616kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； e-面板的彈性模量: e = 8000.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67777.6161504/(10080009.33105)=0.036mm；面板的最大撓度計算值: =0.036mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kn/

51、m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.80.15+0.30.15（21.62+1.4)/ 1.4=8.441 kn/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kn/m)： q2 = 1.4（1+2)0.15=0.63 kn/m；均布荷載設計值 q = 8.441+0.630 = 9.071 kn/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=0.151.20.1824.00+1.4（1.00+2.00)（1.80-1.40)/4=0.141kn2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=48.58.5/6 = 4.82

52、101 cm3；i=48.58.58.5/12 = 2.05102 cm4；e= 10000 n/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kn-m) 剪力圖(kn) 彎矩圖(kn-m) 變形圖(mm)方木的支座力:n1=n6=0.521 kn；n2=n5=3.798 kn；n3=n4=2.172 kn；最大彎矩：m= 0.145kn-m最大剪力：v= 2.160 kn方木最大正應力計算值 ： =m/w=0.145106 /4.82104=3 n/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3v/(2bh0)=32.161000/(24085)=0.953n/mm2；方木的最大撓度： =0.189 mm；方木的允許撓度：= 0.48103/250=1.92mm；方木最大應力計算值 3.011 n/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=13.500 n/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.953 n/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.700 n/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.189 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.920 mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管) :483；w=