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1、山東理工大學(xué)山東理工大學(xué)食品工程原理食品工程原理課程設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)題目：日產(chǎn) 10 噸南瓜粉離心式噴霧干燥塔及輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)選型 學(xué) 院：農(nóng)業(yè)工程 與食品科學(xué) 學(xué)院專 業(yè)： 食品科學(xué)與工程 學(xué)生姓名：周維政（0812103740） 指導(dǎo)教師： 石啟龍 課程設(shè)計(jì)（論文）時間： 2011年1月4 1月14日 共 2周摘 要i摘 要該設(shè)計(jì)介紹了班生產(chǎn) xx 噸 xx 淀粉脈沖氣流干燥器及輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)，包括 xx 淀粉工藝流程及要點(diǎn)，干燥條件的確定，氣流干燥器的主體設(shè)計(jì)，干燥管直徑的計(jì)算，干燥管高度的計(jì)算，換熱器、除塵器、加料機(jī)型式和型號的合理選擇，物料衡算、熱量衡算等方面，對脈沖氣流干燥器及輔助設(shè)備

2、作出了合理的選擇，以滿足生產(chǎn)的需要同時盡量的節(jié)約能源。（根據(jù)自己題目進(jìn)行參考）關(guān)鍵詞：桃子，工藝流程，設(shè)備選型，蒸發(fā)器（36 個即可） 目 錄ii目目 錄錄摘摘 要要 .目目 錄錄 .第一章第一章 引引 言言 .1第二章第二章 工藝流程及操作要點(diǎn)工藝流程及操作要點(diǎn) .22.1 工藝流程.22.2 操作要點(diǎn).2第三章第三章 相關(guān)計(jì)算相關(guān)計(jì)算 .53.1 設(shè)計(jì)及操作條件.53.2 求解量.53.3 計(jì)算.53.4 蒸發(fā)器主要尺寸計(jì)算.9第四章第四章 輔助設(shè)備的選型輔助設(shè)備的選型 .124.1 設(shè)備選型要點(diǎn).124.2 設(shè)備選型列表.15第五章第五章 換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果 .16結(jié)結(jié)束語束語

3、 .17參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn) .18致致 謝謝 .19第一章 引 言- 1 -第一章 引言南瓜，又名番瓜、金瓜、麥瓜、倭瓜，為葫蘆科植物南瓜的果實(shí)，全國各地均有栽培。南瓜對人體具有良好的保健功效,如葫蘆巴堿、果膠等物質(zhì),能催化分解致癌物質(zhì)亞硝氨,加快胃結(jié)石,膀胱結(jié)石的溶解,幫助消除人體內(nèi)多余的膽固醇,防止動脈硬化等。特別是南瓜中含有一種 cty 的有效成分,這種物質(zhì)可增加糖尿病人胰臟細(xì)胞中所缺乏的 giu t22 蛋白質(zhì)的含量,從而促進(jìn)人體內(nèi)胰島素的分泌,因而對糖尿病患者有良好的治療效果。用南瓜漿料,添加甜味劑、酸味劑和穩(wěn)定劑,制成的南瓜果肉飲料,既保存了南瓜特有的營養(yǎng)成分,同時又具有誘人的橘紅色

4、澤和的宜人風(fēng)味。本文主要是針對在殺菌階段固定管板式換熱器的設(shè)計(jì)，固定管板式換熱器的兩端管板和殼體制成一體，當(dāng)兩流體的溫度差較大時，在外殼的適當(dāng)位置上焊上一個補(bǔ)償圈（或膨脹節(jié)） 。當(dāng)殼體和管束熱膨脹不同時，補(bǔ)償圈發(fā)生緩慢的彈性變形來補(bǔ)償因溫差應(yīng)力引起的熱膨脹。其特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉，殼程清洗和檢修困難，殼程必須是潔凈不易結(jié)垢的物料。在設(shè)計(jì)換熱器工藝、選擇換熱器時，要充分考慮食品物料的特點(diǎn)：第一是熱敏性，食品物料在高溫下或長期受熱要產(chǎn)生變性和氧化等作用而受到破壞，所以許多食品生產(chǎn)時的操作要嚴(yán)格考慮加熱時間和加熱溫度，為了加快蒸發(fā)速度，食品工業(yè)多采用真空蒸發(fā)；第二是腐蝕性，由于南瓜汁具有酸性有腐

5、蝕性，即使是輕度腐蝕也會對產(chǎn)品造成污染，因此在設(shè)計(jì)換熱器和輔助設(shè)備時，必須選用耐腐蝕的材料；第三是結(jié)垢性，料液中的蛋白質(zhì)、糖類等成分受熱過度會產(chǎn)生變性、結(jié)塊、焦化等現(xiàn)象，在換熱器管殼上形成污垢層，嚴(yán)重影響換熱的效率。換熱器中流體的相對流向一般有順流和逆流兩種。順流時,入口處兩流體的溫差最大,并沿傳熱表面逐漸減小,至出口處溫差為最小。逆流時,沿傳熱表面兩流體的溫差分布較均勻。在冷、熱流體的進(jìn)出口溫度一定的條件下,當(dāng)兩種流體都無相變時,以逆流的平均溫差最大順流最小。在完成同樣傳熱量的條件下,采用逆流可使平均溫差增大,換熱器的傳熱面積減小;若傳熱面積不變,采用逆流時可使加熱或冷卻流體的消耗量降低。前

6、者可節(jié)省設(shè)備費(fèi),后者可節(jié)省操作費(fèi),故在設(shè)計(jì)或生產(chǎn)使用中應(yīng)盡量采用逆流換熱。第二章 工藝流程及操作要點(diǎn)2第二章 工藝流程及操作要點(diǎn)2.1 工藝流程原料選果、清洗和去皮破碎榨汁澄清過濾離心分離脫氣和均質(zhì)芳香回收調(diào)和濃縮殺菌灌裝檢查成品2.2 操作要點(diǎn)2.2.1 原料制汁桃子要求酸味和澀味適當(dāng)，香味濃，汁液豐富，取汁容易，酶褐變不明顯。原料桃子要健全完好且成熟度適宜。2.2.2 選果、清洗和去皮質(zhì)量要求：選取具有良好的風(fēng)味和芳香，色澤穩(wěn)定，酸度適中，并在加工和貯存過程中仍然保持這些優(yōu)良品質(zhì)并且液汁豐富，出汁率較高的桃子，加工過程中要剔除爛果、霉變過、病蟲果以及枝、葉 等，以充分保證最終產(chǎn)品的質(zhì)量。洗

7、滌：通過清洗可以去除果蔬表面的塵土、泥沙、微生物、農(nóng)藥殘留以及攜帶的枝葉等。通常的清洗方法是浸洗，噴灑或兩者相結(jié)合。去皮：經(jīng)優(yōu)選的桃子用 5%堿液（99 ）熱浸或噴灑 30 秒后進(jìn)行去皮（或者采用 100蒸汽燙 23 分鐘）后立即噴灑涼自來水或浸泡在涼自來水中。2.2.3 防色處理去皮后的桃子立即用抗壞血酸溶液或檸檬酸溶液處理，以防變色。從而以保證果汁原有色澤。2.2.4 破碎為了提高出汁率，在榨汁前要進(jìn)行破碎。破碎的桃塊要大小適宜且均勻。果塊過于小，在榨汁時，桃塊中的果汁很快的被榨出，果渣被壓實(shí)，內(nèi)部果汁流出使通道被堵塞，出汁率降低。如果破碎后的果塊太大，壓榨時出汁率也會降低。破碎時，果快最

8、好在 34mm。應(yīng)盡量避免物料與空氣的接觸，以防止果第二章 工藝流程及操作要點(diǎn)3肉的褐變。破碎的方法有熱破碎法和冷破碎法，生產(chǎn)中一般采用熱破碎法。因?yàn)檫m當(dāng)加熱可改變果肉細(xì)胞通透性，使果肉軟化，果膠水解，降低果汁黏度，利于果汁分離，也利于色素和風(fēng)味物質(zhì)滲出，并能抑制酶的活性。2.2.5 榨汁榨汁是獲取原汁的主要方法，也是一個關(guān)鍵工序。破碎后的桃子被均勻的鋪放在兩條帶之間，當(dāng)兩條帶繞過轉(zhuǎn)筒時，物料受到壓力，壓力逐漸增加，榨出的桃汁通過帶孔和轉(zhuǎn)筒上的孔流至下面的集液盤。由于桃中果膠量較多，在榨汁前應(yīng)進(jìn)行果膠酶處理，以利于果膠的分解，提高出汁率。果膠酶的用量應(yīng)根據(jù)桃原料的果膠含量來確定，一般在 0.3

9、%0.4%左右，酶解溫度為 40，處理時間為 2h。2.2.6 澄清、過濾和離心分離生產(chǎn)澄清果汁時，必須進(jìn)行澄清處理，通過物理化學(xué)或機(jī)械方法除去果汁中含有的混濁物質(zhì)或易于引起混濁的各種物質(zhì)。果蔬汁中的混濁物主要來源于以下幾個方面：a 果蔬汁中的酚類物質(zhì)與其它物質(zhì)相互作用形成的懸浮物；b含淀粉較多的果蔬在制汁時，淀粉進(jìn)入到汁液中，加熱時形成凝膠夾帶雜志顆粒；c 果蔬汁中含有的蛋白質(zhì)；d 果蔬汁中含有的果膠類物質(zhì)；e 果蔬汁中含有的金屬離子如 fe3+等。果蔬汁經(jīng)過澄清后必須進(jìn)行過濾，通過過濾把所有沉淀出來的混濁物從果蔬汁中分離出來，使果汁澄清。2.2.7 脫氣和均質(zhì)脫氣的目的在于除去或脫去果汁中

10、的氧氣。因此，存在于果實(shí)細(xì)胞間隙中的氧氣、氮、和呼吸產(chǎn)生的二氧化碳等氣體，在果汁加工過程中能以溶解態(tài)進(jìn)入果汁中或留在果肉微粒和膠體的表面，同時由于果肉與大氣接觸的結(jié)果，更增加了氣體含量，因此制得的果汁中必然存在多量的氧，氮和二氧化碳等氣體。脫除氧氣可以降低或避免果汁成分的損耗，降低果汁色澤和風(fēng)味的變化，避免懸浮粒吸附氣體而漂浮于液面，以及防止裝罐和殺菌時產(chǎn)生泡沫等。均質(zhì)的目的是使果蔬汁中的懸浮果肉顆粒進(jìn)一步破碎細(xì)化，大小更為均勻，第二章 工藝流程及操作要點(diǎn)4同時促進(jìn)果肉細(xì)胞壁上的果膠溶出，果膠均勻分布于果蔬汁中，形成均一穩(wěn)定的分散體系。2.2.8 芳香回收生產(chǎn)桃濃縮汁是須進(jìn)行芳香回收。桃的揮發(fā)

11、性成分中，含有低沸點(diǎn)的醇、脂、羰基化合物等，故容易從果汁中蒸發(fā)分離含有芳香成分的蒸汽，經(jīng)精餾塔濃縮得到的天然香精一般使用 200 倍濃度。如果有腐敗果混入的話，回收的香精中有名顯得腐臭感，選果時必須特別注意。2.2.9 濃縮將混合后的桃漿轉(zhuǎn)入真空蒸發(fā)器中蒸發(fā)濃縮，將桃漿濃縮至商品所需濃度為止。桃原漿通常含可溶性固形物 815，必須經(jīng)濃縮排除大量水分，才能達(dá)到制品所需求的 60的濃度。濃縮方法有使用開口濃縮鍋的常壓法和使用真空濃縮鍋的真空法兩種，以真空濃縮法的制品質(zhì)量較好。即在減壓的條件下使桃汁中的水分迅速蒸發(fā)，濃縮時間很短，能很好地保存果蔬汁的質(zhì)量。2.2.10 灌裝和殺菌桃汁的包裝與殺菌是產(chǎn)

12、品得以長期保存的關(guān)鍵。在進(jìn)行殺菌時，一方面需要?dú)⑺捞抑械闹虏【外g化桃汁中的酶，同時要考慮產(chǎn)品的質(zhì)量如風(fēng)味、色澤和營養(yǎng)成分以及物理性質(zhì)如黏度、穩(wěn)定性等不能受到太大的影響，因此殺菌溫度和殺菌時間是兩個重要參數(shù)。果汁的灌裝方法有熱灌裝、冷灌裝和無菌灌裝等種。熱灌裝是將果汁加熱殺菌后立即灌裝到清洗過的容器內(nèi)，封口后將瓶子倒置 1030min，對瓶蓋進(jìn)行殺菌，然后迅速冷卻至室溫。使用玻璃瓶時，要對瓶子預(yù)熱。若使用塑料瓶，先將果汁冷卻 40以下，再進(jìn)行灌裝封口。若灌裝后殺菌，是先將果汁輸入瓶內(nèi)并封口，再放入殺菌釜內(nèi)用 90溫度殺菌 1015min。也可裝入回轉(zhuǎn)式殺菌設(shè)備中，以 85的溫度殺菌 5min

13、。以上兩種方法是目前常用的方法。熱灌裝比較簡單，但由于灌裝過程中易受到污染，貨架壽命較短。但灌裝后殺菌較徹底，貨架壽命較長，只是要求容器能承受高溫。第四章 輔助設(shè)備的選型5第三章 相關(guān)計(jì)算3.1 設(shè)計(jì)及操作條件原料完成液流量：p=18 噸/天=750 kg/h原料固形物：x0=10% 濃縮液固形物：x1=60%傳熱系數(shù)：k1=1000w/(m2k),k2=900 w/(m2k)桃汁密度：1=1050kg/m3，2=1300 kg/m3加熱管：選取直徑383mm，長為 l=3m 的熱扎無縫鋼管液體高度：h = 2m進(jìn)料口流速：u=1.5m/s原料液許可溫度：90加熱蒸氣：p1=70 kpa，對應(yīng)

14、溫度 t1=89.9二次蒸汽：p|1=10 kpa,對應(yīng)溫度 t1=45.33.2 求解量1. 總蒸發(fā)量；2. 第一效加熱蒸汽消耗量；3. 蒸發(fā)器傳熱面積；且滿足最大與最小傳熱面積間的相對偏差不超過3%。3.3 計(jì)算3.3.1 估計(jì)各效蒸發(fā)量和完成液的濃度（1）總蒸發(fā)量f=px1/ x。=7500.6/0.1=4500 kg/h第四章 輔助設(shè)備的選型6 w=f(1- x0x1)=4500（1-0.1/0.6）=3750 kg/h（2）各效蒸發(fā)量在蒸發(fā)過程中，總蒸發(fā)量為各蒸發(fā)量之和，因逆流加熱，各蒸發(fā)量可按總蒸發(fā)量的平均值估算，即 w1:w2=1:1 w1= w2=3750/2=1875 kg/

15、h（3）完成液濃度f x0=(f-w1)x2所以 x2=0.16,x1=0.63.3.2 估計(jì)各效溶液的沸點(diǎn)和有效總溫差 （1）估計(jì)各效壓力根據(jù)各效間壓力降相等，則總壓力差為p=p1-p|k=70-10=60kpa各效間的平均壓力差為 pi=p/2=60/2=30kpa由各效的壓力差可求得各效蒸發(fā)室的壓力，即 p/1=70-30=40kpa 查表得t1=75.0, 1=2312.2kj/kg已知冷凝器的壓強(qiáng) p|k=10 kpa，對應(yīng)溫度 tk=45.3設(shè)因流動阻力而損失的溫度差為 1，故第二效二次蒸汽溫度 t2=46.3查出相應(yīng)參數(shù) p=10.25 kpa，r2=2387.9 kj/kg（2

16、）各溫差損失計(jì)算 由于溶液沸點(diǎn)升高引起的溫差損失 由公式=0.0162（t+273）2a/ 得： 第一效：1/=0.0162（t1/+273）2a/1/（ =0.0162（75+273）20.25/2312.5=0.21 =2.4（當(dāng)溶液濃度為 0.16 時，查表對應(yīng)取a=0.25） 第二效：2=0.0162（t2/+273）2a/2/第四章 輔助設(shè)備的選型7 =0.0162（46.3+273）23/2387.9 =2.07（當(dāng)溶液濃度為 0.6 時，查表對應(yīng)取a=3）所以：=1/+2=0.21+2.07=2.28 由于液柱靜壓效應(yīng)引起的溫差損失/ 根據(jù)估算條件，在第一效蒸發(fā)器溶液濃度 x2=

17、0.16,查得桃汁的密度1=1050kg/m3, 在第二效器溶 液濃度=0.6，查得桃汁的密度1x2=1300kg/m3 根據(jù)流體靜力學(xué)方程，液層的平均壓力為 pm=p+pgh/2 由公式 pm=p+pgh/2 得： 第一效：pm1= p/1+1gh/2=40+10509.812/(2103) =50.3kpa1=50.3 kpa 時，查得純水的沸點(diǎn) tm1=81.3mp1/= tm1-t11=81.3-75=6.3第二效：pm2= p2+2gh/2=10.25+13009.812/(2103) =22.75kpapm2=22.75 kpa 時，查得純水的沸點(diǎn) tm2=61.82/= ta2-

18、 t21=61.8-46.3=15.5所以：/=1/+2/=6.3+15.5=21.8 由于流動阻力引起的溫差損失/取效間蒸汽因流動阻力而降低 1，故 /=21=2所以蒸發(fā)裝置的總的溫差損失為： +/+/=0.21+21.8+2=24.01(3) 各效料液的溫度和有效總溫差第四章 輔助設(shè)備的選型8第一效：t1= t1/+1/+1/=75+0.21+6.3=81.51;同理：第二效：t2=t2/+2+2/=46.3+2.07+15.5=63.87 ;設(shè)阻力損失為 1;則第二效加熱蒸汽溫度為：t2=t1/-1=75-1=74 查表得相對應(yīng)的汽化熱為 r2=2311.5kj/kg所以，各效的有效溫差

19、為t1=t1-t1=89.9-81.51=9.71 t2=t2-t2=74-63.87=10.13 所以總有效溫度差為：=t1+t2=9.71+10.13=19.843.3.3 加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)量的估算第 i 效的熱量衡算式為 qi=dii=(fcp0-w1cpw- w2cpw- wi-1cpw)(ti-ti-1)+wi/由于蒸發(fā)器的熱損失 需考慮熱利用系數(shù)，對于一般溶液的蒸發(fā)，熱利用系數(shù)可取 =0.98 假設(shè)溶液為沸點(diǎn)進(jìn)料，則 t1=t0純水的比熱容可取 cpw =4.183kj/kg. 物料的比熱容可取 3.855kj/kg. 第一效的熱量衡算q1=d1r1=(fcp0-w2cpw

20、)(t1-t2)+ w1r1/第二效的熱量衡算d2r2=fcp0(t2-t0)+ w2r2/代入數(shù)據(jù) cp0=41830.9+8570.1=3.848 kj/kg. d12283.20.98=(45003.848- w24.183) （81.51-63.87）+ w12312.2w12311.50.98=2387.9w2.第四章 輔助設(shè)備的選型9又 w1+w2=3750聯(lián)立式可得：d=2061 kg/h w1=1921 kg/h w2=1829 kg/h3.3.4 蒸發(fā)器傳熱面積的估算 任意一效的傳熱面積為 si=qi/kiti各效傳熱量為 q1=d1r1 q2=d2r2=w1r第一效采取強(qiáng)制

21、循環(huán)，傳熱系數(shù)取 k1=1000w/m2.k 第二效采取自然循環(huán)，傳熱系數(shù)取 k2=900 w/m2.k所以：s1= q1/k1t1=20612283.21000/（3600 9.711000）=134.62 m2s2= q2/k2t2=19212321.51000/(90010.133600)=135.86 m2 相對誤差為： 1-s1/s2=0.9% 3%, 誤差在允許范圍內(nèi)，符合要求。3.4 蒸發(fā)器主要尺寸計(jì)算3.4.1 加熱管的選擇和管數(shù)加熱管選用 383mm 的不銹鋼管取加熱管長度為：l=3m n=s/d0l對于第一效蒸發(fā)器所需鋼管數(shù) n1= s1/d0l=134.62/(3.140

22、.0383)=376對于第二效蒸發(fā)器所需鋼管數(shù) n2= s2/d0l=135.86/(3.140.0383)=3803.4.2 加熱室直徑及管排列加熱室的內(nèi)徑取決于加熱管的和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板上的排列。第四章 輔助設(shè)備的選型10加熱管在管板上的排列可按三角形式排列，對于 383mm 的管可取管心距為t=70mm管束中心線上的管數(shù) nc=1.1n所以 nc1=21 nc2=21可采用下式初步估計(jì)加熱室內(nèi)徑， 即 di=t(nc-1)+2b 其中 b=(1-1.5)d0 取 b=1.5 d0則 di1=di2=70（21-1）+21.538=1514mm1550mm取加熱室高度 h=5m，

23、加熱室體積 v=0.785 d2h所以第一效蒸發(fā)器加熱室體積 v1=0.7851.5525=9.43 m3第二效蒸發(fā)器加熱室體積 v2=0.7851.5525=9.43 m33.4.3 進(jìn)料口的設(shè)計(jì)及計(jì)算由f=qv. =au ，a=0.785d2 所以d=31.7mm=32mm/0.785fu3.4.4 循環(huán)管的設(shè)計(jì)及計(jì)算根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取循環(huán)管截面積為加熱管總截面積的0.8第一效蒸發(fā)器a1=0.80.785di2n1=0.80.7850.0322376=0.2418 m2d1=0.5550m選用5559mm的無縫鋼管為循環(huán)管第二效蒸發(fā)器a2=0.80.785d22 n2=0.80.7850.032

24、2380=0.2444 m2d2=0.5579m 選用5589mm的無縫鋼管為循環(huán)管3.4.5 分離室的設(shè)計(jì)及計(jì)算取分離室的高度 h=5 m ,p1/=40kpa, 1=0.24975kg/m3， w1=1921 kg/h p2=10.25 kpa 2=0.06956 kg/m3 w2=1829 kg/h第四章 輔助設(shè)備的選型11二次體積流量：v1=1921/（0.24975x3600）=2.137 m3/sv2=1829/(0.06956 x3600）=7.304 m3/s取允許的蒸發(fā)強(qiáng)度 vs為 1.5 m3/（m2. s）因?yàn)?0.785dih=v/ vs故分離室直徑為：di=（ s）0

25、.5/0.785vhv所以 d1=0.852m d2=1.575m所以分離室直徑為 1.6 m第四章 輔助設(shè)備的選型12第四章 輔助設(shè)備的選型4.1 設(shè)備選型要點(diǎn)4.1.1 選果機(jī)選用江蘇科威機(jī)械有限公司生產(chǎn)的 gxj 型滾杠噴淋選果機(jī)。該設(shè)備適用于球形或長圓形果蔬的選果挑選或分級。4.1.2 清洗機(jī)選用江蘇科威機(jī)械有限公司生產(chǎn)的 cxj 型沖浪式清洗機(jī)。該設(shè)備在氣泡、沖浪、提升、噴淋等聯(lián)合工作下，具有洗潔凈高、節(jié)能節(jié)水、設(shè)備穩(wěn)定可靠等特點(diǎn)。適用于果蔬原料的清洗；沖洗水經(jīng)過過濾后循環(huán)使用；自帶提升、方便聯(lián)線。 4.1.3 破碎機(jī)選用鋸齒式破碎機(jī)。這種破碎機(jī)破碎室由一高速回轉(zhuǎn)的人字形打擊板和一個

26、固定的齒刀筒構(gòu)成，鋸齒刀由特種硬質(zhì)鋼材制成，安裝在固定筒的下半部分縫隙內(nèi)，可根據(jù)原料成熟度不同更換不同的刀具，一般新鮮的或較硬的果實(shí)用細(xì)刀具，過熟或綿軟的果實(shí)用粗刀具。工作時，桃進(jìn)入破碎室后，被打擊板拋向齒刀筒壁，并沿筒壁做圓周運(yùn)動，被鋸齒刀切割而破碎。4.1.4 榨汁機(jī)選用江蘇科威機(jī)械有限公司生產(chǎn)的水果榨汁機(jī)。該機(jī)適用于壓榨果蔬汁液. 該設(shè)備主要特點(diǎn)是：螺旋推進(jìn)擠壓；全自動完成漿果、仁果及蔬菜類果蔬榨汁、排渣工序；與物料接觸部分為優(yōu)質(zhì)不銹鋼制造。4.1.5 過濾機(jī)選用江蘇科威機(jī)械有限公司生產(chǎn)的 zgj 型振動式過濾機(jī)。該設(shè)備適用于各種果蔬汁及喊有纖維顆粒液體的過濾。果蔬汁由進(jìn)料口均勻的分流欲

27、過濾網(wǎng)上，由于傾角的存在及濾篩振動，濾渣自動排出，并由另配的螺桿泵回前道工序，果蔬汁由飲料泵入下道工序。第四章 輔助設(shè)備的選型134.1.6 加熱殺菌機(jī)選用以上計(jì)算規(guī)格的固定管板式換熱器4.1.7 冷凝器將加熱殺菌的桃汁灌裝后要將其從 83迅速的降溫至 35，選用低溫冷凝器將其快速的冷卻，然后運(yùn)輸出去裝箱。4.1.8 離心分離機(jī)選用廣州市大昭食品機(jī)械工程有限公司生產(chǎn)的臥式離心分離機(jī)。該設(shè)備是利用慣性離心力進(jìn)行固-液、液-液或液-液-固相離心分離的機(jī)械設(shè)備，用高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)鼓產(chǎn)生離心力把固體顆粒截留并自動卸出，液體經(jīng)轉(zhuǎn)鼓過濾分離出來，從而達(dá)到液固分離目的。4.1.9 調(diào)和罐選用溫州貝諾機(jī)械有限公司

28、生產(chǎn)的調(diào)和罐，該設(shè)備有節(jié)能、耐蝕、生產(chǎn)能力強(qiáng)、清洗方便 、結(jié)構(gòu)簡單等優(yōu)點(diǎn)，主要用于奶品和食糖、飲料、食糖及其他元素和各種藥物在調(diào)合后進(jìn)行攪拌均勻作用。是制造乳品、飲料、制藥廠家不可缺少的設(shè)備。4.1.10 真空脫氣機(jī)真空脫氣法是利用氣體在液體內(nèi)的分壓成正比的原理，進(jìn)行真空脫氣，液面上的壓力逐漸降低，溶解在飲料中的氣體不斷逸出，直至降低至飲料的蒸汽壓時，達(dá)到平衡狀態(tài)，這時所有的氣體被脫除。達(dá)到平衡所需要的時間取決于溶解的氣體逸出速度和氣體排至大氣的速度。脫氣機(jī)的脫氣效果受真空度、飲料的溫度、飲料噴出表面積和脫氣時間等因素影響。為充分脫氣應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：（1）真空設(shè)備的真空度應(yīng)維持在 90.7-9

29、3.3kpa；（2）料液應(yīng)加熱到 45-75。4.1.11 灌裝封蓋機(jī)第四章 輔助設(shè)備的選型14選用上海龍宏包裝機(jī)械有限公司龍宏牌 zg 系列全自動直線灌裝生產(chǎn)線。zg 系列全自動直線灌裝機(jī)優(yōu)點(diǎn)是：1.適用于各種類型的瓶子灌裝，該機(jī)集歐洲先進(jìn)國家技術(shù)，采用灌裝缸定量原理，灌裝量連續(xù)可調(diào)，具有功能齊全，能耗低，投資規(guī)模較小的特點(diǎn)。 2.該機(jī)優(yōu)點(diǎn)是設(shè)計(jì)新穎，灌裝精度高，結(jié)構(gòu)緊湊，整機(jī)自動化程度高，適應(yīng)性強(qiáng)，操作方便，安全可靠，占地面積小等，可廣泛應(yīng)用于食品、飲料、醫(yī)藥、乳品、化工等領(lǐng)域，對有粘度有泡沫的液體更為適合。4.2 輔助設(shè)備選型表 4-1 設(shè)備選型列表序號設(shè)備名稱型號生產(chǎn)能力（t/h）功率

30、（kw）外型尺寸長外型尺寸長寬寬高高（mm）1選果機(jī)gxj-31-30.3730007009002沖浪式清洗機(jī)cxj221.47230091016003破碎機(jī)ps-52-51.591061011754榨汁機(jī)lz-2.51.02.511220060015605過濾機(jī)zgj-220.1812008006306殺菌機(jī)rp6l201.522.3110090016007離心分離機(jī)wf-6301.5-22.2127010807708真空脫氣器tq-2.52.52.2150093022009灌裝機(jī)zg-2020-2525180513582110封罐機(jī)封罐機(jī)xg-202015125700450生產(chǎn)工藝流程中的

31、管徑大小由流量大小決定，本設(shè)計(jì)中連接換熱器進(jìn)料口、出料口的接管管徑計(jì)算方法如下殼程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)水蒸氣流速為 u=1.0m/s，則第四章 輔助設(shè)備的選型15接管內(nèi)徑為 d= mm4vu4 63.943600 9513.14 1.04.88取標(biāo)準(zhǔn)管徑為 5mm管程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)桃汁流速為 u=0.5m/s，則接管內(nèi)徑為：d= =23.8 mm4 8403600 10503.14 0.5取標(biāo)準(zhǔn)管徑為 25mm第五章 換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果- 16 -第五章 換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果表 5-1 物性參數(shù)表名稱管程殼程物料名稱桃汁水蒸氣定性溫度 70110操作溫度 50/90120/1