水下淺埋鋼板樁圍堰施工期的安全風(fēng)險(xiǎn)和應(yīng)對(duì)工藝措施分析

1、水下淺埋鋼板樁圍堰施工期的安全風(fēng)險(xiǎn)和應(yīng)對(duì)工藝措施分析陳鳴 陳衡 陸廣明 （中交四航局第一工程有限公司, 廣東 廣州 510500）摘 要：水下鋼板樁圍堰施工中鋼板樁入土深度是圍堰整體安全穩(wěn)定性的關(guān)鍵之一，當(dāng)鋼板樁入土深度無(wú)法達(dá)到基本要求時(shí)，如何分析風(fēng)險(xiǎn)，采取什么應(yīng)對(duì)工藝措施以轉(zhuǎn)危為安，是本文探討的要點(diǎn)。關(guān)鍵詞： 鋼板樁圍堰；鋼板樁入土深度；管涌；高壓旋噴注漿1 前言 鋼板樁圍堰是修建橋梁深水基礎(chǔ)的傳統(tǒng)工藝之一，其具有靈活機(jī)動(dòng)、適應(yīng)性強(qiáng)、可重復(fù)利用、效率高、成本低、工藝成熟的特點(diǎn)。但在安全可靠性方面與目前更為流行的雙壁鋼圍堰比，確有其不足和局限。其中鋼板樁能否達(dá)到相應(yīng)的入土嵌固深度，是圍堰整體安

2、全穩(wěn)定性的關(guān)鍵之一。我公司承建的蚌埠市大慶路淮河公路橋在主墩承臺(tái)鋼板樁圍堰施工中，遇到了巖層埋藏淺、巖面標(biāo)高起伏變化大（原地質(zhì)資料未能真實(shí)反映），最淺處距承臺(tái)底開(kāi)挖面不足半米，復(fù)雜地質(zhì)情況使鋼板樁圍堰施工陷入了十分被動(dòng)的局面。由于鋼板樁入土太淺，引發(fā)了一系列的安全隱患和施工難題，在克服這些困難最終贏得成功的過(guò)程中，使我們對(duì)鋼板樁圍堰的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和應(yīng)對(duì)施工風(fēng)險(xiǎn)的技術(shù)措施有了進(jìn)一步的認(rèn)識(shí)和掌握，分析和總結(jié)其中的緣由和機(jī)理，對(duì)我們今后的施工將會(huì)更具借鑒和指導(dǎo)的意義。2 工程簡(jiǎn)介蚌埠市大慶路公路橋位于蚌埠市西部、淮河樞紐工程下游。我公司承建的主橋及北引橋，里程樁號(hào)K0+390.5K1+276.5，全長(zhǎng)8

3、86m。其中主橋跨徑組合為（80m+200m+80m）的自錨式懸索橋。橋梁立面圖見(jiàn)圖2-1。圖2-1 蚌埠市大慶路淮河公路橋立面圖主橋過(guò)渡墩為15#墩與18#墩，主墩為16#、17#墩均為分離式承臺(tái)。其平面布置見(jiàn)圖2-2。承臺(tái)設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表2-1。圖2-2 主橋承臺(tái)平面布置示意圖表2-1 主橋承臺(tái)設(shè)計(jì)參數(shù)表墩號(hào)平面尺寸(m)頂面高程(m)底面高程(m)高度(m)河床面標(biāo)高(m)承臺(tái)入土深度(m)施工方式15#10.29.2+10.127+6.1274.0+11.349.87筑島鋼板樁圍堰16#16.211.2+7.069+2.0695.0+8.146.07水中鋼板樁圍堰17#16.211.2+7

4、.069+2.0695.0+7.395.32水中鋼板樁圍堰18#10.29.2+7.151+3.1514.0+8.8412.85水中鋼板樁圍堰3 圍堰設(shè)計(jì)與施工情況根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工條件和進(jìn)度要求，該橋采用先搭設(shè)水上鉆樁平臺(tái)完成樁基礎(chǔ)施工后，再進(jìn)行鋼板樁圍堰施工。圍堰的平面尺寸按承臺(tái)平面幾何尺寸向外擴(kuò)大1.5m，其中過(guò)渡墩15#、18#墩圍堰的平面尺寸為：13.2m12.2m，16#、17#主墩圍堰的平面尺寸為：19.2m15.2m。圍堰鋼板樁的入土深度根據(jù)地質(zhì)條件的實(shí)際情況先后進(jìn)行了多次調(diào)整位。圍堰采用拉森式鋼板樁，其中16#、17圍堰的內(nèi)支撐材料見(jiàn)表3-1。表3-1 16#、17圍檁及支撐材料表

5、層號(hào)中心標(biāo)高圍檁橫撐角撐第1層+14.0m2I56a63086308第2層+11.0m2I56a63086308第3層+8.0m3I56a8201282012第4層+5.0m3I56a820128201215#、18#墩處覆蓋層主要由粉土粘土、粉土、細(xì)砂、中砂、礫砂構(gòu)成，覆蓋層較厚，比較適合鋼板樁圍堰施工。但由于粉質(zhì)粘土粘性很大，振動(dòng)錘高頻振動(dòng)也無(wú)法液化，造成沉樁阻力很大，沉樁效率很低。后通過(guò)引孔、泡水和加大振動(dòng)錘功率等工藝措施，鋼板樁基本上都能沉放達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高。16#、17#主墩位于淮河航道中，覆蓋層主要由粉土、粘土、細(xì)砂、礫砂構(gòu)成，覆蓋層厚度5.511m，變化甚大。下伏基巖由上至下依次為全

6、風(fēng)化角閃巖、強(qiáng)風(fēng)化混合花崗巖、中風(fēng)化角閃巖、中風(fēng)化混合花崗巖，原地質(zhì)鉆探結(jié)果詳見(jiàn)圖3-1。圖3-1 16#、17#墩鉆孔地質(zhì)柱狀圖由于巖面變化起伏變化很大，試樁時(shí)鋼板樁根部遠(yuǎn)未能達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高-2.86（即要求鋼板樁入土嵌固深度為4.33米，原鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)詳見(jiàn)圖3-2），重新進(jìn)行地質(zhì)鉆探發(fā)現(xiàn)，圍堰最淺的巖面高達(dá)+1.5m。只能根據(jù)新的地質(zhì)條件修改圍堰設(shè)計(jì)方案（修改后的鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)詳見(jiàn)圖3-3）。根據(jù)新的設(shè)計(jì)方案，鋼板樁至少要沉到+0.3的標(biāo)高（即鋼板樁入土嵌固深度為1.7米），并進(jìn)行高壓旋噴注漿固結(jié)鋼板樁入土嵌固的砂層和巖面以下2m。圖3-2 16#、17#原設(shè)計(jì)鋼板樁圍堰剖面圖圖3-3 1

7、6#、17#修改后的鋼板樁圍堰剖面圖但鋼板樁實(shí)際施打過(guò)程仍有多處無(wú)法達(dá)到新的設(shè)計(jì)要求。一些淺點(diǎn)的鋼板樁只能到達(dá)+1+1.52m標(biāo)高，圍堰部分入土情況示意圖詳見(jiàn)圖3-4、3-5。圍堰如按原設(shè)計(jì)標(biāo)高+2m開(kāi)挖，鋼板樁最小入土嵌固深度則不足0.5m，而現(xiàn)有的注漿設(shè)備也無(wú)法進(jìn)入到風(fēng)化巖層注漿。這樣淺的鋼板樁入土深度和注漿效果，圍堰是否還能干開(kāi)挖施工？沒(méi)有先例可以借鑒，常規(guī)的技術(shù)理論分析結(jié)果是否定的。這些實(shí)際情況使鋼板樁圍堰施工陷入了兩難的困境。圖3-4 16號(hào)墩左幅圍堰北側(cè)鋼板樁入土深度示意圖圖3-5 16號(hào)墩左幅圍堰西側(cè)鋼板樁入土深度示意圖4 圍堰的結(jié)構(gòu)模型受力分析和風(fēng)險(xiǎn)判斷鋼板樁入土深度不足，也達(dá)

8、不到進(jìn)行水下混凝土封底的最小高度，如進(jìn)行注漿后干開(kāi)挖面臨的主要風(fēng)險(xiǎn)有兩個(gè)方面： 圍堰“踢腳”的風(fēng)險(xiǎn)：鋼板樁入土嵌固深度不足，鋼板樁圍堰根部的土體抗力不夠，不足于抵擋圍堰外圍的水、土壓力，導(dǎo)致鋼板樁根部出現(xiàn)較大的位移，即常規(guī)所說(shuō)的“踢腳”。 “管涌”的風(fēng)險(xiǎn)：鋼板樁圍堰開(kāi)挖面以下的高壓旋噴注漿未能使鋼板樁根部礫沙層與巖面形成密閉的整體，外圍水壓與注漿礫沙層連通，水壓首先在薄弱點(diǎn)突破，引發(fā)“管涌”。以上兩種情況都可能引發(fā)鋼板樁圍堰整體失穩(wěn)坍塌，造成嚴(yán)重的后果。為了更好的掌握圍堰的整體受力狀況和危及結(jié)構(gòu)安全的危險(xiǎn)點(diǎn)，避免施工的盲目性，做到心中有數(shù)、風(fēng)險(xiǎn)可控，須對(duì)圍堰施工面臨的實(shí)際問(wèn)題和危險(xiǎn)程度有一個(gè)基

9、本的分析。4.1 鋼板樁圍堰整體模型的建立鋼板樁圍堰的結(jié)構(gòu)分析采用midas-Civil有限元分析軟件建立整體模型，圍堰的鋼板樁采用板單元模擬，圍堰內(nèi)支撐的圍檁、水平支撐和斜支撐采用梁?jiǎn)卧M。鋼板樁根部落在巖面以上，最淺的入土嵌固深度只有0.5m，其內(nèi)側(cè)是由高壓旋噴注漿固結(jié)的沙層作為支承，在這里的約束采用彈簧支承模擬。高壓旋噴固結(jié)的砂層強(qiáng)度估計(jì)可達(dá)10MPa,與C20混凝土相當(dāng)，其彈性模量沒(méi)有成熟的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可查，在這套用C20混凝土的彈性模量。圍堰模型解剖圖見(jiàn)圖4-1。圖4-1 鋼板樁圍堰模型剖析圖4.2 枯水期施工鋼板樁圍堰結(jié)構(gòu)的受力狀況分析由于圍堰抽水、開(kāi)挖施工控制在于枯水期進(jìn)行，施工水

10、位不會(huì)超過(guò)+13m。圍堰外圍荷載主要有：水壓力、土壓力、流水壓力、波浪力和風(fēng)壓力。后3種荷載根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況，荷載值很小，影響甚微，在此分析中可忽略不計(jì)。從分析結(jié)果可知，第一層內(nèi)支撐內(nèi)力甚小，從第二到第四道內(nèi)支撐的構(gòu)件內(nèi)力逐漸加大，當(dāng)組合應(yīng)力值仍較低，內(nèi)支撐材料的強(qiáng)度富余量較大，即便上游水閘臨時(shí)泄水，水位上升到+15m，鋼板樁和內(nèi)支撐的內(nèi)力仍有較大的安全儲(chǔ)備，所以各層內(nèi)支撐材料的型號(hào)可根據(jù)現(xiàn)有材料條件適當(dāng)優(yōu)化。另為了爭(zhēng)取時(shí)間可否省略或緩裝第一層內(nèi)支撐，如不安裝第一層內(nèi)支撐，在外圍水位為+13m時(shí)圍堰內(nèi)抽水至+10m，從模型分析結(jié)果可知：圍堰將內(nèi)縮35mm，如省略第一道內(nèi)撐，直接安裝第二道

11、內(nèi)支撐是不能保證鋼板樁圍堰的基本結(jié)構(gòu)尺寸的。 4.3 圍堰鋼板樁入土嵌固狀況可靠性分析模型分析結(jié)果顯示鋼板樁根部入土嵌固按0.5m計(jì)時(shí)，彈性支點(diǎn)的法向壓力最大只有23噸，折算為0.5m厚的注漿固結(jié)沙層的壓強(qiáng)只有0.58MPa，遠(yuǎn)小于其抗壓強(qiáng)度（至少510 MPa）。所以可以認(rèn)為，圍堰發(fā)生整體“踢腳”失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)基本是不存在的。但局部“踢腳”的情況還是發(fā)生了。16號(hào)墩圍堰下游西南側(cè)在抽沙接近+3m標(biāo)高時(shí)發(fā)生了兩根鋼板樁的鎖扣從鋼板樁的根部撕裂的情況，裂口由下往上延至第4道圍檁的下緣。通過(guò)調(diào)查研究得出的分析結(jié)果認(rèn)為：主要的原因是高壓旋噴注漿施工中，注漿孔的定位偏差和漏注點(diǎn)的存在，以及抽沙泵局部超挖掏

12、空鋼板樁根所致。這種現(xiàn)象可以從模型分析中進(jìn)一步求證：把鋼板樁圍堰一側(cè)根部個(gè)別節(jié)點(diǎn)彈性支座下移并換成砂層的抗壓剛度，加載運(yùn)算后圍堰在該處的水平位移發(fā)生了突變，位移量達(dá)60mm（見(jiàn)圖4-4）,這無(wú)疑是造成鋼板樁鎖扣撕裂的主要原因。對(duì)此類(lèi)問(wèn)題的處理，如企圖讓鋼板樁裂口回位合攏是不現(xiàn)實(shí)的。當(dāng)時(shí)采取的處理辦法是將鋼板樁鎖扣的裂縫進(jìn)行鋼板焊連，避免裂口再有新的擴(kuò)展，同時(shí)在鋼板樁鎖扣撕裂處的外圍小范圍打一排鋼板樁將其包圍，并通過(guò)高壓旋噴注漿固結(jié)鋼板樁裂口外圍的砂層，以切斷流水通道達(dá)到封堵裂口的目的。圍堰抽水后顯示這種處理效果十分理想，裂口沒(méi)有擴(kuò)展，滲水也不多，這也為后期其他漏水問(wèn)題的處理提供了可借鑒的辦法。

13、圖4-4 鋼板樁圍堰局部 “踢腳”變形圖4.4 鋼板樁圍堰內(nèi)干開(kāi)挖面發(fā)生“管涌”的風(fēng)險(xiǎn)和危害程度分析鋼板樁圍堰基底的穩(wěn)定性取決于臨界水力坡降icy。臨界水力坡降與土粒相對(duì)密度Gs及土體的空隙比e有關(guān)。對(duì)于Gs=2.65，e=0.65的粉層沙：臨界水力坡降icy= （Gs-1）/(1+e)=1。15號(hào)墩圍堰鋼板樁入土深度達(dá)到設(shè)計(jì)要求，且為水中筑島鋼板樁圍堰后再干開(kāi)挖，其粘土層很厚，水力坡降i遠(yuǎn)小于允許水力坡降i = icy /1.5=0.67，抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算安全系數(shù)遠(yuǎn)大于2，所以15號(hào)墩圍堰的干開(kāi)挖是安全的。18號(hào)墩鋼板樁施工鋼板樁根部基本都能到達(dá)設(shè)計(jì)標(biāo)高-1.26m，開(kāi)挖底標(biāo)高為+2.55m

14、，開(kāi)挖面以下為細(xì)砂，其水力坡降i計(jì)算如下：圍堰內(nèi)開(kāi)挖到+2.55m時(shí)，最短滲徑長(zhǎng)度L為：L=8.84-(-1.26)+2.55-(-1.26)=13.91m （1）圍堰內(nèi)外水頭差為：H=13-2.55=10.45m (2)水力坡降i =H/L =0.75icy=1水力坡降i小于臨界水力坡降值，但大于允許水力坡降i = icy /1.5=0.67。這種情況干開(kāi)挖的“管涌”風(fēng)險(xiǎn)不大。但開(kāi)挖接近標(biāo)高期間須嚴(yán)密監(jiān)視圍堰和開(kāi)挖面的變化情況。為了穩(wěn)妥起見(jiàn)，實(shí)際施工時(shí)采用了分臺(tái)階分段開(kāi)挖到標(biāo)高，分塊澆筑墊層混凝土的措施，以策安全。16、17號(hào)墩圍堰均存在淺點(diǎn)（局部巖面標(biāo)高+1.5m）的問(wèn)題，鋼板樁最小入土埋

15、深只有0.5m左右，按此標(biāo)高計(jì)算的水力坡降結(jié)果如下：圍堰內(nèi)開(kāi)挖到+2.0m時(shí)，滲徑長(zhǎng)度L為：L=8.14-1.5+2.0-1.5=7.14m (3)圍堰內(nèi)外水頭差為：H=13-2.0=11.0m (4)水力坡降I =H/L =1.54icy=1實(shí)際水力坡降大于臨界坡降，如采取干開(kāi)挖 ，必然發(fā)生“管涌”。穩(wěn)妥的施工方案應(yīng)是采取水下開(kāi)挖后進(jìn)行水下混凝土封底。但由于標(biāo)高所限，可能的封底混凝土厚度不夠，遠(yuǎn)未能滿(mǎn)足圍堰抗浮和水下混凝土抗彎強(qiáng)度的要求，所以只能另辟解決的途徑。從臨界水力坡降icy的計(jì)算公式可以看到提高臨界水力坡降的途徑是可通過(guò)提高土粒相對(duì)密度Gs和降低土體的空隙比e來(lái)實(shí)現(xiàn)的。管涌的幾何條件

16、是：土中粗顆粒所形成的空隙直徑必須大于細(xì)顆粒的直徑，才能讓細(xì)顆粒在其中移動(dòng)。管涌的水力條件是：水的滲透力能夠帶動(dòng)細(xì)顆粒在土體空隙間移動(dòng)。顯然對(duì)圍堰沙層進(jìn)行注漿固結(jié)是切斷水的滲透力帶動(dòng)細(xì)顆粒在土體空隙間移動(dòng)路徑的有效措施。如果高壓旋噴注漿能將鋼板樁根部的沙層與巖面固結(jié)成為一個(gè)不透水的整體，完全切斷水頭壓力對(duì)圍堰基底的浮托力，當(dāng)然是最理想的效果。但由于水下高壓旋噴注漿難免存在漏注和注點(diǎn)擴(kuò)散半徑重疊不足的問(wèn)題，使沙層與巖面固結(jié)成為一個(gè)不透水的整體，完全切斷水的滲透力帶動(dòng)細(xì)顆粒在土體空隙間移動(dòng)的路徑是難于實(shí)現(xiàn)的。不過(guò)高壓旋噴的水泥漿畢竟固結(jié)了大部分的沙土顆粒，注漿滲透不均勻所留下的空隙能形成的流沙通道

17、已十分有限，即使發(fā)生“管涌”的條件依然存在，但土體的抗?jié)B阻力已有較大提高，從“流砂”發(fā)展到“管涌”的漸變過(guò)程時(shí)間已大幅延長(zhǎng)。這就使“管涌”爆發(fā)前的人員、設(shè)備撤離留有足夠的時(shí)間，從而降低了“管涌”風(fēng)險(xiǎn)的危害程度。當(dāng)然最有效的降低水力坡降的途徑是提高承臺(tái)底標(biāo)高，即提高開(kāi)挖面標(biāo)高，以延長(zhǎng)透水滲徑。，為了進(jìn)一步降低安全風(fēng)險(xiǎn)，經(jīng)過(guò)多方的研究協(xié)商，最終決定承臺(tái)底標(biāo)高提高1米，這樣承臺(tái)的頂標(biāo)高基本上仍可控制在原河床面以下。承臺(tái)標(biāo)高提高1m后圍堰內(nèi)開(kāi)挖到+3.0m時(shí)，滲徑長(zhǎng)度L為：L=8.14-1.5+3.0-1.5=8.14m (5)圍堰內(nèi)外水頭差為：H=13-3.0=10.0m (6)水力坡降i =H/L

18、 =1.23icy=1水力坡降i 由1.54降到1.23， “管涌”的風(fēng)險(xiǎn)也有所降低了。加上圍堰底層注漿固結(jié)作用大幅提高了砂層的抗?jié)B阻力，還有幾十厘米的混凝土墊層壓頂，使“管涌”的風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)一步降低，為圍堰內(nèi)的干開(kāi)挖施工創(chuàng)造了條件，變不可能成為了可能。 4.5 堵、疏結(jié)合是解決“管涌”的主要途徑主墩4個(gè)水中鋼板樁圍堰進(jìn)行干開(kāi)挖施工過(guò)程，16號(hào)墩下游側(cè)圍堰先后發(fā)生過(guò)2起漸變性“管涌”，其原因與其相應(yīng)的工藝措施和注漿質(zhì)量控制水平的差異不無(wú)關(guān)系。16號(hào)墩圍堰先行施工，其注槳工藝為：圍堰內(nèi)原設(shè)計(jì)開(kāi)挖面+2m以下沙層至巖面（注漿設(shè)備鉆頭不能進(jìn)入巖層）均勻注漿（單管高壓旋噴樁設(shè)計(jì)樁徑為60cm，樁距50cm，

19、即按相鄰樁間相互搭接10cm布置），另外對(duì)部分入土較淺的鋼板樁外圍也進(jìn)行局部注漿加強(qiáng)。抽水干開(kāi)挖后，上游側(cè)圍堰曾出現(xiàn)過(guò)險(xiǎn)情，但控制及時(shí)沒(méi)有引發(fā)管涌；但下游側(cè)圍堰卻幾經(jīng)周折，先后發(fā)生了一次2根鋼板樁根部“踢腳”、鎖扣撕裂和兩次“管涌”。第一次“管涌”是在圍堰抽水開(kāi)挖接近+3m時(shí)發(fā)生的，前后經(jīng)過(guò)2個(gè)多小時(shí)從滲水、涌水、流沙到“管涌”的漸變過(guò)程，流沙的路徑是由圍堰的北側(cè)外圍穿過(guò)圍堰基底十幾米，在一根位于圍堰內(nèi)西南側(cè)的600鋼管樁底部涌出。這次“管涌”在圍堰北側(cè)外圍形成了一個(gè)面積近10m3m的深坑。第二次管涌則出現(xiàn)在鋼護(hù)筒與混凝土樁間泥皮所形成的縫隙，但由于涌水縫隙較小，且回灌水及時(shí)，沒(méi)在圍堰外圍造成

20、大的塌孔。經(jīng)過(guò)施工記錄資料分析，16號(hào)墩上游側(cè)圍堰的注漿質(zhì)量控制較好，下游側(cè)因更換了新手操作，導(dǎo)致注漿質(zhì)量存在缺陷。顯然下游側(cè)圍堰由于注漿不均勻，導(dǎo)致圍堰基底注漿固結(jié)的砂層與巖面間仍存在一些連通外圍水頭壓力的通道，水壓在這個(gè)透水空間向上尋求薄弱的突破口。圍堰內(nèi)未拆除的600鋼管樁底部是未注漿固結(jié)的沙土、鋼護(hù)筒與混凝土樁間泥皮所形成的縫隙都是“管涌”切入的薄弱點(diǎn)。有效的解決辦法是在圍堰的外圍查找漏水口，進(jìn)行拋砂注漿切斷流水通道，并在漏水口外圍增加一層鋼板樁包裹，同時(shí)對(duì)圍堰內(nèi)的管涌點(diǎn)進(jìn)行水下注漿封堵。注漿固結(jié)體達(dá)到一定強(qiáng)度后進(jìn)行抽水，抽干水后保留承臺(tái)周邊模板以外的滲水點(diǎn)，把壓力水引到承臺(tái)以外區(qū)域進(jìn)

21、行排水減壓。為了控制流水帶出沙土，在滲水面鋪設(shè)透水的土工布，并用沙袋壓實(shí)，使其保持滲流排水而不流沙的狀態(tài)，以降低圍堰內(nèi)基底的水壓。這些工藝措施最終使圍堰干開(kāi)挖施工獲得成功。 17號(hào)墩鋼板樁圍堰采取的注漿工藝在16號(hào)墩工藝的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn)，重點(diǎn)在鋼板樁內(nèi)外兩側(cè)邊1m范圍內(nèi)加高加密注漿，固結(jié)砂層以握裹鋼板樁根部，并在圍堰內(nèi)基底+2m標(biāo)高以下范圍全面注漿。這些工藝措施的改進(jìn)，基本上阻隔了外圍水壓，上、下游2個(gè)圍堰內(nèi)的干開(kāi)挖比較順利，其間出現(xiàn)一些基底滲水流沙的情況，通過(guò)局部壓載和疏導(dǎo)均可達(dá)到可控，從干開(kāi)挖到承臺(tái)首層混凝土澆筑過(guò)程均未發(fā)生“管涌”事故。當(dāng)然這些工藝措施實(shí)施后，圍堰基底的穩(wěn)定往往仍是處在有限的甚至是臨界的平衡狀態(tài)，圍堰外圍的水位變化升高都可能打破這種平衡。所以在開(kāi)挖到達(dá)承臺(tái)底標(biāo)高后，應(yīng)盡快進(jìn)行承臺(tái)首層混凝土的澆筑，唯有承臺(tái)首層的混凝土澆筑了，圍堰才具有可靠的安全保障。5 問(wèn)題與反思主橋圍堰施工經(jīng)歷了多次險(xiǎn)情和反復(fù)，不斷的根據(jù)實(shí)際情況變更設(shè)計(jì)和改變施工方案，施工期間出現(xiàn)的問(wèn)題和最終的解決方案有許多是值得我們反思和總結(jié)的，主要體會(huì)有以下幾點(diǎn)：在覆蓋層較淺的河床進(jìn)