20米跨裝配式T形簡支橋梁計算

1、目錄中英文摘要2第一章：設(shè)計資料 4第二章：主梁計算 62.1: 主梁荷載橫向分布系數(shù) 62.2：主梁內(nèi)力計算 72.3：荷載組合 14 2.4：截面設(shè)計、強(qiáng)度驗算 162.5：裂縫寬度驗算 22 2.6：變形驗算 22第三章：行車道板計算233.1：計算圖式 233.2：內(nèi)力計算 233.3：配筋計算 25第四章：蓋梁設(shè)計 274.1：荷載計算 274.2：內(nèi)力計算 354.3:配筋配筋設(shè)計 37第五章：橋梁墩柱設(shè)計415.1：荷載計算 415.2: 截面配筋計算 43第六章：鉆孔灌注樁設(shè)計466.1：荷載及內(nèi)力計算 466.2：樁長計算 476.3：樁身內(nèi)力計算 48 6.4：樁基配筋設(shè)計

2、及強(qiáng)度驗算 496.5：墩頂縱向水平位移計算49結(jié)語： 51參考文獻(xiàn)： 52摘要本畢業(yè)設(shè)計課題為中小跨徑簡支橋梁設(shè)計。該橋跨徑為20米，裝配式簡支t形梁橋。橋面凈寬7.0m+20.75m,荷載標(biāo)準(zhǔn)為公路-級和人群荷載3。下部結(jié)構(gòu)設(shè)計采用單排雙柱式墩，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。地基土為粗砂礫石土。所用材料t梁為c40混凝土，蓋梁、墩柱c30混凝土，樁身c25混凝土。鋼筋：主筋采用hrb335鋼筋,其他均采用r235鋼筋。對于整體計算方法采用極限狀態(tài)設(shè)計法。在計算t梁影響系數(shù)時，支點(diǎn)處用杠桿法，跨中采用偏心壓力法。在對t形梁配筋時，假設(shè)梁肋采用焊接鋼筋骨架，從而進(jìn)行計算如鋼筋重心位置等參數(shù)。蓋梁計算時選取五

3、個截面對各個截面進(jìn)行配筋計算，最后根據(jù)施工對其配筋。鉆孔灌注樁采用m法進(jìn)行內(nèi)力計算，按大偏心圓形受壓構(gòu)件進(jìn)行配筋計算。關(guān)鍵詞：簡支橋梁， 雙柱式墩， 鉆孔灌注樁， 極限狀態(tài)設(shè)計法， 焊接鋼筋骨架abstractthe subject of my graduation design is the medium-small span simple beam bridge design. the span of the bridge is 20 metres, the width of it is 7 metres and two double 0.75 metres. the bridge use

4、 the prepared t beam to afford the force. the standard load is the highway -load and the men load is 3. the substructure adopt the double-columns pier , the foundation pile is cast-in-place piles. the foundation is sand and gravelly soil . the material of the t beam is c40 concrete ,the column pier

5、and the bent-cap use c30 concrete , the piles use the c25 concrete. the main steel reinforcement employ the hrb335 bar. all the other parts employ the r235 bar reinforcement. and to all the design calculate use the limit state design method. when calculate the numerical value of the t beams influenc

6、e line, at the point of support of the beam take the lever method. at the middle of the beam employ the bias pressure method to count. when distribute steel to the t girder ,suppose the rib of the t girder use the welded steel reinforcement carcass. so to count the related value ,like the centre of

7、gravity of the reinforcement bar. when count the bent-cap select 5 sections to calculate the need of steel. and last to distribute the steel basing on the construction. the bored piles take the m method to calculate the force. when distribute steel based on the big bias circular compression member.

8、key words: simple bean bridge double-collumns pier cast-in-place piles limit state design method welded steel bar carcass第一章、設(shè)計資料1. 橋面凈空 凈-7+20.75m人行道2. 主梁跨徑及全長（3孔）標(biāo)準(zhǔn)跨徑 lb=20.00m（墩中心距離）計算跨徑 l =19.50m（支座中心距離）主梁全長 l全= 19.96m（主梁預(yù)制長度）3. 設(shè)計荷載 公路-級和人群荷載3kn/m24. 材料鋼 筋：主筋用hrb335鋼筋，其他用r235鋼筋。混凝土：t梁采用c40混凝土，橋

9、面鋪裝為6cm的瀝青混凝土，面層的容重為21kn/m3，墊層為厚度是12cm的c50水泥混凝土，墊層的容重為24kn/m35. 計算方法：極限狀態(tài)法6. 結(jié)構(gòu)尺寸，見附圖。 縱剖面 橫剖面7地質(zhì)與水文資料：地基土及填料為粗砂礫石土。8. 蓋梁、墩、樁尺寸與材料擬采用單排雙柱式墩，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)（全部為摩擦樁）。蓋梁、墩樁采用c30混凝土；樁身用c25混凝土，受壓彈性模量為ec=2.8104mpa。鋼筋：主筋采用hrb335鋼筋，其它均用r235鋼筋。9. 參考資料（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計原理教材（2）橋梁工程教材（3）公路橋梁設(shè)計手冊 梁橋（上、下冊） 人民交通出版社（4）橋梁計算示例叢書 混凝土簡支梁

10、(板)橋(第二版) 易建國主編 人民交通出版社（5）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtg d60-2004）,簡稱“橋規(guī)”（6）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtg 62-2004），簡稱“公預(yù)規(guī)”（7）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（jtg b01-2003）本課題要解決的問題：1、橋梁的橋位及方案的選擇，橋梁跨度的確定。2、橋梁的立面，斷面，平面布置圖。3、橋梁的設(shè)計作用確定及組合，計算內(nèi)力：4、主梁的截面尺寸（梁高，梁肋厚度，上翼緣尺寸，下翼緣尺寸）的擬定：5、橋臺，橋墩及樁基的設(shè)計驗算：本課題存在的一些問題：1、橋梁的抗震設(shè)計原理不夠先進(jìn)，大部分橋梁還是基于不倒塌的原理設(shè)計2、橋梁設(shè)計中，涉及的

11、作用多，現(xiàn)階段對沖撞等偶然荷載考慮少。3、橋梁的健康檢測與管理系統(tǒng)不夠完善：解決問題擬采用的手段;通過查閱以下文獻(xiàn)，橋梁方面相關(guān)的書，期刊，以及橋梁工程的相關(guān)規(guī)范對本 課程存在的問題有所了解，本課程需解決的問題進(jìn)行解決。對所需的圖紙用cad2004軟件畫圖。第二章、主梁的計算2.1 主梁的荷載橫向分布系數(shù)1跨中荷載橫向分布系數(shù)（按偏心壓力法）設(shè)此橋有剛度強(qiáng)大的橫隔梁，且其長寬比為： 故可按偏心壓力法計算。各主梁截面相等，則有：1號梁有： 以其值沿橫斷面連直線。根據(jù)該直線對其他的活載位置的影響系數(shù)進(jìn)行計算。則對1號梁汽車荷載： 人群荷載： 行車道板荷載： 其他各梁同理進(jìn)行計算。各梁的橫向分布系數(shù)

12、公路級 =1/2（0.575+0.350+0.188-0.038）=0.538 =1/2（0.294+0.238+0.197+0.141）=0.435 =1/2（0.200+0.200+0.200+0.200）=0.400人群荷載 =0.684， =0.500， =0.400人行道板 =0.742-0.302=0.440 =0.405-0.027=0.378 =20.20=0.4002梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級 =1/20.875=0.438 =1/21.000=0.500 =1/2（0.938+0.250）=0.594人群荷載 =1.422， =-0.422， =0各梁影響線圖如

13、下：圖1：各梁荷載跨中影響系數(shù) 圖 2：各梁荷載支點(diǎn)影響系數(shù)2.2 內(nèi)力計算2.2.1 恒載內(nèi)力（1）恒載：假定橋面構(gòu)造各部分重量平均分配給各主梁承擔(dān)表 1 ：鋼筋混凝土t形梁的恒載計算 構(gòu)件名構(gòu)件簡圖及尺寸（cm）單元構(gòu)件體積及算式(m3)容重每延米重量主梁161308187116025橫隔梁151308910025橋面鋪裝612160瀝青混凝土：0.061.600.096混凝土墊層（取平均厚12cm）: 0.121.60=0.1922124人28行道部28分10015 1514104104 250 2325252525182525一側(cè)人行道部分每2.5m長時重12.35kn,1.0m長時重

14、12.35/2.5=4.94kn/m。按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁旱陌逯貫椋?#、（5#）梁： 2#、（4#）梁： 3#梁： 表 2： 各梁的恒載匯總于表（單位：kn/m） 梁 號主 梁橫 梁欄桿及人行道鋪 裝 層合 計1（5）2（4）39.769.769.760.631.261.262.181.871.986.636.636.6319.2019.5219.63（2）恒載內(nèi)力計算 表 3：影響線面積計算表 項 目計 算 圖 式影 響 線 面 積0m1/2q1/2q0表 4：恒載內(nèi)力計算表 梁號m1/2(knm)q0(kn)q0q0q0q01（5）19.2047.53912.5819.209

15、.75187.202（4）19.5247.53927.7919.529.75190.32319.3347.53918.7519.339.75188.472.2.2 活載內(nèi)力（1）公路級荷載沖擊系數(shù) 式中 結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m） e結(jié)構(gòu)材料的彈性模量(n/m2)_ 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩(m4)結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量(kg/m) g結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（n/m） g重力加速度，g=9.81(m/s2)已知 表 5：最大影響線縱標(biāo)及影響線面積0表（p單位） 項 目影 響 線頂 點(diǎn) 位 置最大影響線縱標(biāo)0m1/2147.531支點(diǎn)處9.751/21/2處1/22.438人群荷載（每延米）p人： p

16、人=30.75=2.25kn/m(3)活載彎矩計算 表 6： 公路級荷載在各主梁跨中產(chǎn)生的彎矩和剪力（kn.m） 1號梁截面荷載均布荷載集中荷載1+mcys(kn.m或kn)sisqkm1/2汽7.8751801.3030.53847.534.875262.39615.14877.53人2.251801.3030.68447.5373.1vl/2汽7.8751801.3030.5382.4380.513.4663.0976.55人2.251801.3030.6842.4383.75 2號梁截面荷載均布荷載集中荷載1+mcys(kn.m或kn)sisqkm1/2汽7.8751801.3030.4

17、3547.534.875212.16497.37709.53人2.251801.3030.37347.5339.8vl/2汽7.8751801.3030.4352.4380.510.8851.0161.89人2.251801.3030.3732.4382.04 3號梁截面荷載均布荷載集中荷載1+mcys(kn.m或kn)sisqkm1/2汽7.8751801.3030.447.534.875195.09457.35652.44人2.251801.3030.447.5342.75vl/2汽7.8751801.3030.42.4380.510.0046.9156.91人2.251801.3030.

18、42.4382.19（4）活載剪力計算：計算活載剪力應(yīng)計入橫向分布系數(shù)延橋跨變化的影響。通常分兩步進(jìn)行a.跨中剪力q1/2計算b.支點(diǎn)剪力q0計算剪力的荷載橫向分布系數(shù)為：支點(diǎn)處按杠桿法計算的；支點(diǎn)/4在和間的直線變化。支點(diǎn)剪力計算式為： 式中： 相應(yīng)于某集中活載作用處的橫向分布圖縱座標(biāo)； 相應(yīng)于某集中活載作用處的剪力影響線圖坐標(biāo)； 相應(yīng)于某集中活載的數(shù)值；人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計算式為： 式中： 跨中橫向分布系數(shù)； 支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)；梁端剪力 計算圖式及剪力計算：公路級作用下如圖 圖3：公路級作用下各梁縱向影響系數(shù)人群荷載作用下如圖 圖4：人群荷載作用下各梁縱向影響系數(shù)a=4.9m c

19、=處支點(diǎn)剪力影響線坐標(biāo) =0.9161號梁則在均布荷載qk下有vqk= =1.30317.8750.5389.75+4.9/2(0.438-0.538)0.916=51.52kn集中荷載pk下：=1.30310.4381801.0=102.73kn1號梁支點(diǎn)處車道荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值：vqk+ vqk=154.25kn人群荷載作用下:vq2k= =18.73kn2號梁則在均布荷載qk下有vqk= =45.02kn集中荷載pk下： =1.30310.51801.0=117.27kn2號梁支點(diǎn)處車道荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值：vqk+ vqk=162.29kn人群荷載作用下:vq2k= 3號梁 則在均布

20、荷qk下有 vqk= 集中荷載pk下：=1.30310.5941801.0=139.32kn3號梁支點(diǎn)處車道荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值：vqk+ vqk=183.80kn人群荷載作用下:vq2k= 2.2.3：荷載組合：1.公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)時，應(yīng)采用：基本組合。 式中 承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值； 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本結(jié)構(gòu)安全等級采用一級取1.0； 第i個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，本結(jié)構(gòu)取1.2； 第i個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力.離心力）的分項系數(shù)，取=1.4。 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力.離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（

21、含汽車沖擊力.離心力）.風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取=1.4； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力.離心力）其他第j個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力.離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取=0.80；偶然組合本結(jié)構(gòu)中沒有。2公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值系

22、數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）0.7，人群荷載=1.0，溫度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值。表7：各梁內(nèi)力組合表：1號梁： 控制截面m控制截面v序號荷載及組合支點(diǎn)跨中支點(diǎn)跨中1結(jié)構(gòu)自重0912.58187.202汽車荷載0877.53154.2576.553人群荷載073.118.733.7541.2（1）01095.1224.64051.4（2）01228.54215.95107.1760.81.4（3）081.8720.984.27（4）+（5）+（6）02405.51461.57121.372號梁： 控制截面m控制截面v序號荷載及組合支點(diǎn)跨中支點(diǎn)跨中1結(jié)構(gòu)自重

23、0927.79190.3202汽車荷載0709.53162.2961.893人群荷載039.86.32.0441.2（1）01113.35228.38051.4（2）0993.34227.2186.6560.81.4（3）044.587.062.287（4）+（5）+（6）0215127462.6588.933號梁： 控制截面m控制截面v序號荷載及組合支點(diǎn)跨中支點(diǎn)跨中1結(jié)構(gòu)自重0918.75188.4702汽車荷載0652.44183856.913人群荷載042.756.762.1941.2（1）01102.5226.16051.4（2）0913.42257.32796760.81.4（3）0

24、47.887.572.457（4）+（5）+（6）02063.8491.0582.122.3 截面設(shè)計、強(qiáng)度驗算（1） 計算截面的確定翼緣厚度 翼緣的有效寬度在此 。（2） 截面受力類型判別 設(shè)計采用焊接鋼筋骨架，所以有： 故為第一類t型截面；（3） 配筋計算求受壓區(qū)高度： 所需受力鋼筋截面面積 選用32+228，實際配置鋼筋面積。保護(hù)層厚度取及規(guī)定，鋼筋間橫向凈距截面復(fù)核：則實際 屬于第一類t形截面。求x: 由 求得強(qiáng)度驗算： 合格。 主梁配筋圖詳見施工圖：(4). 斜筋配置；由上表可知，剪力以3號梁最大，因此采用3號梁的數(shù)值進(jìn)行配斜筋計算。 ， 1） 截面尺寸檢查：支點(diǎn)截面處截面有效高度

25、符合要求。2） 檢查是否需根據(jù)計算配置箍筋： 跨中段截面支座截面 因此在梁跨中某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配筋，其余區(qū)段應(yīng)按計算配置腹筋。3） 計算剪力分配 可由圖有： 根據(jù)橋規(guī)，在支座中心線附近h/2=650mm內(nèi) 箍筋的間距最大為100mm。則距其h/2處計算剪力值v， 由圖可得： 其中由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計算值為0.6=278.3kn 彎起鋼筋承擔(dān)的剪力計算值為0.4=185.5kn 4） 箍筋配置 根據(jù)橋規(guī) 5.2.11 2條進(jìn)行間距計算。 采用直徑為8mm的雙支箍筋，則 在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量等距布置。為計算簡便，式中的截面內(nèi)縱筋配筋率p及截面有效高度按支座截面和跨中截面的平

26、均值取用?？缰薪孛妫?取2.5， h0=1182mm支點(diǎn)截面： 則平均值 p= 1.61 h0=1215mm 箍筋間距計算： =110mm在離支座中心1300mm范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距 =100mm; 而后至跨中取=250mm。則有箍筋配筋率 且小于650mm和400mm。因此符合要求。5） 彎起鋼筋設(shè)計設(shè)焊接鋼筋骨架的架立筋（hrb335）的直徑為22mm，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離 。 鋼筋彎起角度45，擬彎起五排鋼筋。各排彎起鋼筋的上，下彎點(diǎn)之間垂直距離及 支座中心距離， 分配的剪力值，彎起鋼筋面積值如表： 按橋規(guī)第5.2.11 6條有 根據(jù)橋規(guī)有 第一排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座

27、中心截面處。 則：彎起鋼筋與梁縱軸線交點(diǎn)距支座中心距離為; 1125-1300/2-(35+34.5*1.5)=564mm對于第二排彎起鋼筋： 彎起鋼筋2的彎起點(diǎn)距支座中心距離為 1093+1128=2221mm彎起鋼筋與梁縱軸線交點(diǎn)距支座中心距離為：分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值為： 解得 其余各排彎起鋼筋計算同第二排彎起鋼筋的計算。表8：各排彎起鋼筋的計算彎起點(diǎn)12345彎點(diǎn)間垂直距離（mm）1128109310591024990距支座中心距離 (mm)11282221328043045294分配的計算剪力值 (kn)185.5165.43119.5775.1232.15需要的彎筋面積

28、()12491114805506216可提供彎筋面積 ()1609（232）160916091232308增設(shè)2根14的鋼筋彎筋中心到支心距離(mm)5641692278638446) 主筋彎起后正截面抗彎強(qiáng)度的校核： 繪制梁的彎距包絡(luò)圖，如下。 圖5： 彎起筋計算圖及梁彎矩包絡(luò)圖 表9：主筋彎起后各正截面受彎承載能力計算梁區(qū)段截面縱筋有效高度受壓區(qū)高度x(mm)抗彎承載力支中心1點(diǎn)2 32124815547.81點(diǎn)2點(diǎn)4 321231311109.32點(diǎn)3點(diǎn)6 321214461612.93點(diǎn)4點(diǎn)8 321197612094.84點(diǎn)5點(diǎn)832+228118274.6彎矩包絡(luò)圖有下列公式可得：

29、 有 7） 斜截面抗剪強(qiáng)度驗算：距h/2處截面的橫坐標(biāo)為x=9750-650-1248=7852mm 則該截面處的剪力及相應(yīng)的彎矩計算如下： 該斜截面上交點(diǎn)處正截面的有效高度 h0=1.231m, 則， =1.233411.4kn 滿足要求。同以上的計算過程對以下各斜截面進(jìn)行驗算。 在距支座1.128m處：x=7869mm 412.2kn, 838.62kn.m m=1.68 , c=1.2231.231該斜截面的斜角符合要求p=1.45412.2kn 滿足要求。 在距支座2.221m處： x=7886mm 412.87kn 831.8kn.m m=1.683 , c=1.21m1.214m斜

30、角符合要求。p=2.21,289.84+537.4=827.24kn 412.87kn 滿足要求。 在距支座3.28m處：x=7903mm 413.6kn 825.1kn.m m=1.687 ，c=1.196 413.6kn 滿足要求。在距支座4.304m處: x=7918mm 414.21kn 819.05kn.m m=1.68 ，c=1.1841.18斜角符合要求。p=2.5 ， 288.36+151.05=439.41kn 414.21kn 滿足要求。由上述驗算可知 ，斜截面抗剪強(qiáng)度是滿足要求的。8） 斜截面抗彎強(qiáng)度驗算：斜截面抗彎承載力驗算根據(jù)橋規(guī)第5.2.12條有：斜截面水平長度按：

31、 但根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，縱向受拉鋼筋和彎起鋼筋在構(gòu)造上按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面的抗彎強(qiáng)度可以得到保證而不必進(jìn)行驗算。 故在此不進(jìn)行驗算。2.4 裂縫寬度驗算鋼筋表面形狀系數(shù) ，與構(gòu)件形式有關(guān)的系數(shù) ； 荷載長期效應(yīng)影響系數(shù) ；截面配筋率 鋼筋應(yīng)力 ；縱向受拉鋼筋直徑 d=32mm；則t形梁的裂縫寬度 =1.92mm2mm 裂縫寬度滿足條件2.5 變形驗算.1:計算荷載引起的跨中彎矩鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的恒載和活載撓度，可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算，一般不需考慮混凝土徐變和收縮的影響。但當(dāng)恒載占全部荷載的大部分時，則以考慮混凝土徐變的影響為宜。對于恒載，其跨中撓度為：對于汽車荷載，如果已知該梁的跨中最大靜荷載

32、彎矩為m，則活載撓度為：按規(guī)范有最大豎向撓度不應(yīng)超過： 滿足要求。第三章、行車道板的計算3.1 計算圖式考到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計算，計算簡圖如下：圖6：行車道板計算簡圖3.2 恒載及其內(nèi)力每延米板上的恒載g;瀝青混凝土面層 c50混凝土墊層 t梁翼緣板自重 每延米板寬恒載合計 恒載產(chǎn)生的內(nèi)力彎矩 剪力 活載產(chǎn)生的內(nèi)力公路級：以重車后輪作用于鉸縫軸線上為最不利荷載布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如下圖） 圖7：車輛作用圖按“橋規(guī)”第4.3.1條 表4.3.2 后車輪著地寬度b2及長度為： 順行車方向輪壓分布寬度： 垂直行車方

33、向輪壓分布寬度： 荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度：單輪時 ： ； 沖擊系數(shù) 。 作用于每米寬板條上的彎矩為： 單個車輪是 取最大值 作用于每米寬板條上的剪力為： 荷載組合：按“公預(yù)規(guī)”有：恒+汽： 3.3 截面設(shè)計、配筋與強(qiáng)度驗算懸臂板根部高度h=14cm，凈保護(hù)層厚度a=2cm。若選用直徑為14的鋼筋，則有效高度為： 0.140.020.007=0.113m按第5.2.2條： 即 ，驗算 可以。按第5.2.3條： 得=18.41.00.0215/280=14=14查有關(guān)板寬1m內(nèi)鋼筋截面與間距表，當(dāng)選用直徑為14的鋼筋時，需要鋼筋間距為10cm,此時所提供的鋼筋截面面積為： 按第5.1.1

34、2條規(guī)定，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求。即 （滿足）按第5.1.13條，即 故不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用直徑為8的一級鋼筋，間距取20cm。強(qiáng)度驗算：解得： =0.021m 強(qiáng)度滿足要求。板配筋圖見施工圖：第四章：蓋梁設(shè)計4.1 荷載計算1.恒載計算上部結(jié)構(gòu)恒載見表10 表10：上部結(jié)構(gòu)恒載計算邊梁自重kn/m中梁自重 kn/m一孔上部結(jié)構(gòu)總重kn每一支座恒載反力kn1、5號2、4號3號1、5號2、4號3號19.219.5219.331847.08187.2190.32188.47蓋梁自重計算截面位置如圖8： 圖8：蓋梁自重計算截面位置表11

35、：蓋梁各截面自重計算截面編號蓋梁自重kn1-10.50.51.225+0.5/20.31.225+0.50.31.225=7.65+2.25+4.5=14.252-20.5(0.8+1.1) 0.51.225=14.523-31.10.61.225=19.804-41.10.51.225=16.505-51.11.61.225=52.8合計117.6kn表12：蓋梁各截面內(nèi)力計算截面編號彎矩m（knm）剪力（kn）（kn）1-1-1/27.50.5-2.250.5/8-4.5(0.3/2+0.1)=-3.83-14.25-14.252-2-1/20.61.2251/8-0.51.2250.51

36、.0-4.50.85=-14.33-28.5-28.53-3-1/20.61.225(1/8+0.6)-19.80.6/2-0.51.2251.11.0-4.51.45=-37.37-48.3069.304-4-/21.1(19.8+16.5)-9(1/8+1.1)-4.51.95+113.10.5=-9.0852.8052.805-51/22.7(19.8+16.5+52.8)-153.2-9(1/3+2.7)-4.53.55+113.12.1=25.03002.活載計算(1)活載橫向分布系數(shù)計算活載橫向分布系數(shù)計算時荷載對稱布置及采用杠桿原理方法進(jìn)行計算非對稱布置采用偏心壓力法。單列車對稱

37、布置時 見圖9 圖9：單列車對稱布置各梁影響系數(shù)雙列車對稱布置時 見圖10圖10：雙列車對稱布置時各梁影響系數(shù)單列車非對稱布置時 見圖11雙列車非對稱布置時 見圖11圖11：單列車與雙列車車布載位置單列車非對稱布置時各梁影響系數(shù)的計算：雙列車非對稱布置時：取e=0.55 則人群荷載布置 見圖12 圖12：人群荷載下各梁的影響系數(shù)人群荷載：q=0.753=2.25kn/m兩側(cè)有人時，對稱布置：單側(cè)有人群，非對稱布置：已知： (2)按順橋向活載移動情況，求支座活荷載反力的最大值布載長度l取19.65m單孔荷載（見圖13）單列車時支座反力，取三種情況中最大值： 取 當(dāng)為二列車時，則 雙孔荷載（見圖1

38、3）單列車時支座反力雙列車時支座反力2（b1 + b2）=2349.49=698.98kn 圖13：單孔荷載與雙孔荷載時反力計算 圖14：人群荷載下反力計算（3）：人群荷載 人群荷載均滿孔布載，如圖14： 單孔滿載時 雙孔滿載時 (4)載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力計算見表13。表13 ：主梁支點(diǎn)反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)車輛荷載單孔雙孔bribri杠桿原理單列對稱行車=0277.140349.490=0.28177.8898.21=0.438121.39153.080.28177.8898.21000雙列對稱行車=0.266277.1473.72349.4992.96=0.438121.

39、39153.08=0.594164.62207.600.438121.39153.080.26673.7292.96人群荷載=1.42222.4831.6844.5763.38=-0.422-9.40-18.81=000-0.422-9.40-18.811.42231.6863.38單列非對稱行車=0.463277.14128.32349.49161.81=0.33191.73115.68=0.20055.4369.900.06919.1224.11-0.063-17.46-22.02雙列非對稱行車=0.269554.28149.10698.98188.03=0.234129.70163.56

40、=0.200110.86139.80偏心壓力法0.16692.0116.030.13172.6191.57人群荷載=0.68422.2815.2444.5730.49=0.4429.8519.70=0.2004.468.91-0.042-0.94-1.87-0.281-6.33-12.66(4)各梁恒載、活載反力組合各梁恒載、活載反力組合計算見表10，表中均取主梁最大值。其中沖擊系數(shù)為： 影響線長度按雙孔計，該表中汽車荷載已計入沖擊系數(shù)。 表14：各荷載組合編號荷載情況1號梁r12號梁r23號梁r34號梁r45號梁r51恒載383.23389.62385.83389.62383.232汽-20 雙列 對稱104.67172.37233.65172.37104.673汽-20 雙列非對稱211.72184.17157.41130.65103.114人群 對稱63.38-18.8