工程技術(shù)論文編寫(xiě)要求及論文模板全解

1、-1 -工程技術(shù)論文投稿要求1、 要求論文語(yǔ)言流暢，邏輯關(guān)系明確。在不影響基本思想表述完 整性的前提下，請(qǐng)盡量精煉語(yǔ)句，精簡(jiǎn)圖表和公式，簡(jiǎn)化推導(dǎo)和證明 過(guò)程，宜將篇幅控制在 6000字以內(nèi)（包括圖表所占篇幅）。2、請(qǐng)寫(xiě)明題目的英譯文、 作者姓名的漢語(yǔ)拼音以及作者單位的英譯文，同時(shí)附38個(gè)中英文關(guān)鍵詞和 200400字的中文摘要及約 250 個(gè)實(shí)詞的英文摘要。摘要請(qǐng)采用第三人稱寫(xiě)法，應(yīng)是一篇獨(dú)立的短文，包含與論文同等量的主要信息，一般應(yīng)包括目的、方法、結(jié)果、結(jié)論四要素。3、文中和公式中字符（數(shù)字、希文、英文、羅馬字）的大小寫(xiě)、 上下標(biāo)及上下標(biāo)字母含義須明晰，公式應(yīng)用公式編輯器進(jìn)行編輯。圖 表中文

2、字、變量、單位、數(shù)字要清晰。圖表應(yīng)有中、英文標(biāo)題，并注 明物理量及其單位。4、應(yīng)引用5-10個(gè)參考文獻(xiàn)，并在文中標(biāo)示引用，參考文獻(xiàn)格式 參考論文模板。應(yīng)有作者簡(jiǎn)介，格式參考論文模板。5、論文應(yīng)用雙列排版，格式、字體、字號(hào)請(qǐng)嚴(yán)格按照論文模板編 輯。6、論文統(tǒng)一報(bào)送至 聯(lián)系人：張亞迪-2 -張燁1伍建明2田維立2趙震3張亞迪(1.四川省電力公司，成都市,610041 ； 2.四川電力送變電建設(shè)公司，成都市,610051 ； 3 .武漢大學(xué)，武漢市，430072;4.國(guó)家電網(wǎng)公司交流建設(shè)分公司，北京市,100052)ABSTRACT: With the dangerous

3、condition of electric power construction, the use of conventional human, animal transport can not meet the requirements, the role of freight ropeway in the field of construction of transmission lines and more important. For scientific and effective guidance cableway erection and selection must be a

4、lot of analysis and scientific computing. The theory is present in this paper, which is proved in the Sichuan-Tibet power grid connecting project.KEYWORDS: Carrying rope calculation; haul rope calculation; saddle shaft calculation and check; stent design calculation. 論的精確解，1691年幾何學(xué)家James Bemalli等人10

5、建立了懸鏈線的解，但由于是超越方程，計(jì)算較 為困難。本文在這些工作的基礎(chǔ)上，系統(tǒng)的總結(jié)了承載 繩計(jì)算，牽引索的計(jì)算，鞍座軸的計(jì)算與校核和支 架設(shè)計(jì)計(jì)算。0引言貨運(yùn)索道運(yùn)輸技術(shù)在地形復(fù)雜、條件惡劣的輸 電線路工程施工中具有特殊的競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)，尤其在貨運(yùn)量較大、現(xiàn)有運(yùn)輸手段很難甚至無(wú)法滿足要求時(shí) 其作用更加明顯1-4。而特高壓輸電線路施工中，地勢(shì)險(xiǎn)要以及起伏的區(qū)域占整個(gè)地形的近65% 5-7更加需要開(kāi)發(fā)一種大起重量、大運(yùn)量、安全、可靠、 靈活的輸變電施工貨運(yùn)架空索道。貨運(yùn)施工索道工作索中承載索設(shè)計(jì)計(jì)算的精 度直接影響索道在使用過(guò)程中的安全性以及經(jīng)濟(jì) 合理性，在安全系數(shù)的選取方面安全系數(shù)過(guò)小影響 施工運(yùn)

6、輸過(guò)程中的安全，安全系數(shù)過(guò)大則大大降低 工作索的使用壽命8，工作索精確的選型設(shè)計(jì)計(jì)算 能夠解決該問(wèn)題。牽引索設(shè)計(jì)計(jì)算可以在承載索設(shè) 計(jì)計(jì)算的基礎(chǔ)上遵循一定的規(guī)則展開(kāi)。計(jì)算承載索 受力的理論主要分懸鏈線法、拋物線法、懸索曲線 法和攝動(dòng)法 4種9。懸鏈線理論可以作為懸索理1承載索的計(jì)算1.1確定最大檔跨距根據(jù)索道路徑縱斷面圖，初步選定支架位置及 高度，確定最大檔跨距，以承載索空載狀態(tài)下，垂 跨比3%5%作為控制條件，按式1計(jì)算承載索初 始水平安裝張力式中：H0H0:H。2l2- 8 f cos:(1)承載索的初始安裝水平張力，N ;跨距，m;輸電線路貨運(yùn)索道系統(tǒng)計(jì)算理論摘要：隨著電力建設(shè)施工條件的

7、不斷艱險(xiǎn)，采用常規(guī)的人力、畜力運(yùn)輸已經(jīng)不能滿足要求，貨運(yùn)索道在輸電線路施工領(lǐng)域的作用越來(lái)越重要。為了科學(xué)有效的指導(dǎo)索道的架設(shè)和選材，必須進(jìn)行大量的分析和科學(xué)計(jì)算。 本文提岀了一種輸電線路貨運(yùn)索道系統(tǒng)計(jì)算理論，并在川藏聯(lián)網(wǎng)工程中驗(yàn)證了其正確性。關(guān)鍵詞：承載繩計(jì)算；牽引索的計(jì)算；鞍座軸的計(jì)算與校核；支架設(shè)計(jì)計(jì)算Transmission Line Tramway System-related Computational Theory12234ZHANG Ye WU Jianming TIAN Weili ZHAO Zhen ZHANG Yadi(1. Sichuan Electric Power C

8、orporation, Chengdu 610041, China ； 2. Sichuan Electric Power Transmission& Transformation Construction Company, Chengdu 610051, China; 3. Wuhan University, Wuhan 430072, China ; 4.State Grid AC Engineering Construction Company, Beijing 100052, China )川藏聯(lián)網(wǎng)工程科技項(xiàng)目Supported by the science project of Si

9、chuan-Tibet power grid connecting project-2 -2 -只有一個(gè)集中荷載時(shí):k2=13Q 3IcoQ2I22。3 -承載索單位長(zhǎng)度重量，N/m ;f 承載索在空載下的跨距中點(diǎn)最大弛度，m;3 對(duì)應(yīng)檔距高差角，。1.2計(jì)算最大水平張力利用有集中荷載和無(wú)集中荷載的承載索近似 狀態(tài)方程式，按式2計(jì)算集中荷載位于索道最大跨 距中點(diǎn)時(shí)承載索的最大水平張力H2 :H |2最&0$ 0 H ISEcoW（2）Ho24H2H224H2 k2式中：H2 集中荷載作用在最大跨距中點(diǎn)時(shí)，承載索的水平張力，N ;S 承載索截面積，mm2 ;E 承載索的彈性模量，N/mm2 ;k

10、2 集中荷載位于索道最大跨距中點(diǎn)時(shí)，對(duì)架空線索長(zhǎng)度的影響系數(shù)。要求同跨距內(nèi)作用有多個(gè)較輕的集中荷載時(shí)，多個(gè)較輕集中荷載重量之和不大于只有一個(gè)較重的集 中荷載（多個(gè)小荷載作用下的應(yīng)力和位移都比單個(gè) 大荷載作用下要?。? 對(duì)應(yīng)檔距高差角，。1.3計(jì)算支架對(duì)承載索的豎向支持力按式3至式8進(jìn)行計(jì)算。集中荷載及相鄰兩檔 示意見(jiàn)圖1所示。圖1集中荷載及相鄰兩檔示意圖Figi Schematic diagram of point loadVB右右右H22cos： I 右 2(6)VA = VA 左VA右(7)VB = VB左 VB 右(8)式中：Q 集中荷載重量，N ;H2 集中荷載作用在最大跨距中點(diǎn)時(shí)，

11、承載索的水平張力，N ;VA左支架 A對(duì)其左側(cè)檔承載索提供的支 持力，N;VA右支架A對(duì)其右側(cè)檔承載索提供的支 持力，N;VA 支架A對(duì)承載索提供的支持力，N ;VB左支架B對(duì)其左側(cè)檔承載索提供的支 持力，N;VB右一一支架B對(duì)其右側(cè)檔承載索提供的支 持力，N;VB 支架B對(duì)承載索提供的支持力， N ;1左 最大檔左側(cè)檔檔距，m ；h左一一最大檔左側(cè)檔高差（絕對(duì)值），m；1右一一最大檔右側(cè)檔檔距， m;-最大檔檔距，m；VA左I左2 cos :H2(3)h右一一最大檔右側(cè)檔高差（絕對(duì)值），m；VA右二 2cos 1Q-7H2(4)VB左(5)h 最大檔高差，m；3對(duì)應(yīng)檔距高差角，。1.4計(jì)算各

12、支架上承載索處的承載索張力H承iH承i+ P單特承瓦h(yuǎn)i（9）式中:-3 -4 -H124H2荷載對(duì)地面障礙物的安全距離y，按式11和式12(11)(12)F2COS2 :(1h )Q4f(14)式中：f 承載索的弧垂，m;l -索道最大檔檔距，m;h-索道最大檔高差,m;Q 集中荷載，N。P3 -克服運(yùn)行小車(chē)動(dòng)滑輪沿承載索的滾動(dòng)摩擦力，N,按式15計(jì)算：P3 i Q cos(15)(16)H承i 第i個(gè)支架上承載索處的承載索張 力，N ;H2 集中荷載作用在最大跨距中點(diǎn)時(shí)，承載索的水平張力，N ;P單一一單件最大荷載，N ;承 承載索單位長(zhǎng)度重力，N/m第i個(gè)支架支撐點(diǎn)到最大檔左側(cè)支架支點(diǎn)的

13、累積高差，第i個(gè)支架支撐點(diǎn)高時(shí)取正值， 反之取負(fù)值，m。求出各各支架上承載索處的承載索張力H承i后，取其最大值作為承載索選取依據(jù)。1.5檢驗(yàn)承載對(duì)地距離初選承載索規(guī)格后，應(yīng)校驗(yàn)承載索對(duì)地距離， 按下列步驟進(jìn)行計(jì)算：（1）計(jì)算集中荷載位于地面障礙物垂直 上方時(shí)承載索的水平張力Hx,按式10計(jì)算。（ 10）式中:H1 承載索的初始安裝張力，N ;Hx 集中荷載地面障礙物上方時(shí)，承載索的水平張力，N;kx集中荷載位于地面障礙物垂直上方時(shí)， 集中荷載對(duì)架空線索長(zhǎng)度的影響系數(shù)。只有一個(gè)集.c xQxkx =1 +12丁p. +|中荷載時(shí)：2 11八1丿，x為障礙物到低側(cè)支架的水平距離，m。（2）根據(jù)Hx

14、，計(jì)算集中荷載位于地面障礙物 垂直上方時(shí)，該處承載索的垂度f(wàn)x，進(jìn)而校驗(yàn)集中計(jì)算。式中：fx 單個(gè)集中荷載位于地面障礙物垂直上方 時(shí)，該處承載索的弧垂，m;Hx 單個(gè)集中荷載位于地面障礙物垂直上 方時(shí)，承載索的水平張力,N ;3 -承載索單位長(zhǎng)度重量，N/m ;h -承載索支持點(diǎn)的高差 ，m;x 地面障礙物到低側(cè)支架處的水平距 離,m;Y 跨距低側(cè)支架高度，m；hx 地面障礙物到低側(cè)支架處地面的相對(duì) 高差，m; -集中荷載下邊緣到承載索支持點(diǎn)的垂直距離，m。（4）承載索對(duì)地安全距離不符合要求時(shí)，應(yīng)通 過(guò)改變支架位置、增加支架高度、危險(xiǎn)點(diǎn)少量降方、 增加支架等方式進(jìn)行調(diào)整，設(shè)定控制條件重新進(jìn)行

15、計(jì)算與選型。（5）承載索計(jì)算工作量大，并需反復(fù)試算，宜 用計(jì)算機(jī)編程計(jì)算，以求得合理的施工技術(shù)參數(shù)。2牽引索的計(jì)算1）架空索道牽引索的最大總拉力刀P,按式13P = R +R +P3（13）P1牽引索初始張力， N。牽引索弧垂取承 載索安裝弧垂的1.31.5倍，根據(jù)張力與弧垂的關(guān) 系計(jì)算初始張力。P2克服集中荷載Q沿牽引索方向上的分力，N ;此力出現(xiàn)在高差最大的跨距內(nèi)，按式14計(jì)算：J . 10J10 R-5 -(19)Tb_4.5 。剪切應(yīng)力FA二Q 10彎矩拉應(yīng)力(17)FA、鞍座軸套筒口的剪切應(yīng)力，N ;式中：卩一一動(dòng)滑車(chē)輪軸間的滑動(dòng)摩擦系數(shù)，用青銅軸套，取 0.060.1,用滾動(dòng)軸承，

16、取 0.010.02;最小直徑 Dmin =int( 3 K X32 xMAZ +1).s式中：動(dòng)滑車(chē)的滑輪沿承載索的滾動(dòng)摩擦系數(shù)，取 0.050.06;R-動(dòng)滑車(chē)滑輪的外沿半徑，cm2)牽引索破斷拉力應(yīng)滿足安全系數(shù)Cs 屈服強(qiáng)度，材質(zhì)為Q235B，取值為235Mpa，材質(zhì)為 40Cr，取值為 785MPa;K 安全系數(shù)，此處取 3.0;3)按公式2-8計(jì)算由抗彎抗剪加權(quán)后所需的 最終軸承直徑：3圖2鞍座軸計(jì)算示意圖Fig2 Schematic diagram of saddle shaft calculation(3)鞍座軸的計(jì)算與校核按以下步驟進(jìn)行：1)計(jì)算軸承套筒口 (即A-A 截面)的

17、剪切應(yīng) 力、彎矩拉/壓應(yīng)力，按公式17、18計(jì)算：MAA 二FAA L/00二Q L/100(18)式中：MAA 鞍座軸套筒口的彎矩拉/壓應(yīng)力，N m；L -軸套中心到掛板的距離，m,根據(jù)設(shè)計(jì)初始條件最大鋼絲繩直徑 0 26,取托索輪厚度32mm , 考慮預(yù)留間隙及軸套伸出掛板距離，設(shè)定L=32/2+6=22mm，即校驗(yàn)時(shí)取 L=0.022m ;2)按公式19計(jì)算由彎矩造成的拉/壓應(yīng)力所需 要的軸承最小直徑：4支架設(shè)計(jì)計(jì)算4.1有限元計(jì)算基本步驟(1) 對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化，將其分割成若 干個(gè)單元，單元間彼此通過(guò)節(jié)點(diǎn)相連；(2) 求出各單元的剛度矩陣K(e)K (e是由單元節(jié)點(diǎn)位移量 (e)求

18、單元節(jié) 點(diǎn)力向量F (e)的轉(zhuǎn)移矩陣，其關(guān)系式為：F(e)= K(e) (e)(3) 集成總體剛度矩陣K并寫(xiě)出總體平衡方 程：總體剛度矩陣K是由整體節(jié)點(diǎn)位移向量求整體節(jié)點(diǎn)力向量的轉(zhuǎn)移矩陣，其關(guān)系式為F= K ，此即為總體平衡方程。(4) 弓|入支撐條件，求出各節(jié)點(diǎn)的位移節(jié)點(diǎn)的支撐條件有兩種：一種是節(jié)點(diǎn) n沿某個(gè) 方向的位移為零，另一種是節(jié)點(diǎn) n沿某個(gè)方向的位 移為一給定值。3鞍座軸的計(jì)算與校核門(mén)、F心/0心+314此/4314(20)(1) 鞍座設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算鞍座軸的彎矩拉應(yīng) 力(彎矩壓應(yīng)力)和剪切應(yīng)力，進(jìn)而計(jì)算求得鞍座 軸的所需直徑。(2) 鞍座軸的計(jì)算與校核示意圖見(jiàn)圖 2所示。式中:Cb

19、抗拉強(qiáng)度，取值按照0.6-0.8 J取值,材質(zhì)為 Q235B, 225-300MPa ;-6 -(5)求出各單元內(nèi)的應(yīng)力和應(yīng)變。4.2單元?jiǎng)偠染仃嚨奶匦詥卧獎(jiǎng)偠染仃嚐o(wú)論在局部坐標(biāo)系中還是在整 體坐標(biāo)系中都具有相同的三個(gè)特性：(1) 對(duì)稱性由材料力學(xué)中的位移互等定理可知，對(duì)一個(gè)構(gòu) 件，作用在點(diǎn)j的力引起點(diǎn)i的繞度等于有同樣大 小而作用于點(diǎn)i的力引起的點(diǎn)j的繞度，即kij (e) =kji (e),表明單元?jiǎng)偠染仃囀且粋€(gè)對(duì)稱矩陣。(2) 奇異性無(wú)逆陣的矩陣就叫做奇異矩陣，其行列式的值 為0，即|k (e) |=0，這一點(diǎn)可以從例題直接得到驗(yàn) 證。其物理意義是引入支撐條件之前，單元可平移。(3) 分

20、塊性有前面所講的內(nèi)容可以看出，矩陣 k( e)可 以用虛線分成四塊，局部坐標(biāo)系中單元(e)按局部碼標(biāo)記的節(jié)點(diǎn) m、n之間的剛度子矩陣。4.3剛架結(jié)構(gòu)中非節(jié)點(diǎn)載荷的處理的方法在剛架結(jié)構(gòu)以及其他較復(fù)雜的結(jié)構(gòu)上，他們所 受的載荷可以直接作用在節(jié)點(diǎn)上，又可以不直接作 用在節(jié)點(diǎn)上而作用于單元節(jié)點(diǎn)間的其他位置上。后 一種情況下的載荷稱為非節(jié)點(diǎn)載荷。有限元分析 時(shí)，總體剛度方程中所用到的力向量是節(jié)點(diǎn)力向 量。因此在進(jìn)行整體分析前應(yīng)當(dāng)進(jìn)行載荷的移植， 將作用于單元上的力移植到節(jié)點(diǎn)上。移植時(shí)按靜力 等效的原則進(jìn)行。處理非節(jié)點(diǎn)載荷一般可直接在整體坐標(biāo)系內(nèi) 進(jìn)行，其過(guò)程為：(1) 將各桿單元看成一根兩端固定的梁，分

21、 別求出兩個(gè)固定端的約束反力。其結(jié)果可直接利用 材料力學(xué)的公式求得；(2) 將各固定端的約束反力變號(hào)，按節(jié)點(diǎn)進(jìn) 行集成，獲得各節(jié)點(diǎn)的等效載荷。4.4總體剛度矩陣的集成法使用剛度矩陣獲得的方法獲得總體剛度矩陣。 在此將其擴(kuò)展到由整體坐標(biāo)系中的單元?jiǎng)偠染仃?的子矩陣集成總體剛度矩陣。步驟如下：(1 )對(duì)一個(gè)有n個(gè)節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)，將總體剛度 矩陣K劃分為n x n各子區(qū)間，然后按節(jié)點(diǎn)總碼的 順序進(jìn)行編號(hào)；(2) 將整體坐標(biāo)系中單元?jiǎng)偠染仃嚨母髯泳?陣根據(jù)其下標(biāo)的兩個(gè)總碼對(duì)號(hào)入座，寫(xiě)在總體剛度 矩陣相應(yīng)的子區(qū)間；(3) 同一子區(qū)間內(nèi)的子矩陣相加，成為總體 剛度矩陣中的相應(yīng)的子矩陣。4.5總體剛度矩陣的特性

22、(1 )對(duì)稱性：因?yàn)橛纱颂匦?，在?jì)算機(jī)中只 需存儲(chǔ)其上三角部分；(2) 奇異性：物理意義仍為在無(wú)約束的情況 下，整個(gè)結(jié)構(gòu)可做剛體運(yùn)動(dòng)；(3) 稀疏性：K中有許多零子矩陣，而且在 非零子矩陣中還有大量的零元素，這種矩陣稱為稀 疏矩陣。大型結(jié)構(gòu)的總體剛度矩陣一般都是稀疏矩 陣；(4) 分塊性：和單元?jiǎng)偠染仃囈粯印?.6使用MIDAS有限元軟件計(jì)算索道門(mén)架針對(duì)各種型號(hào)門(mén)架，建立各種規(guī)格的有限元模 型，按照計(jì)算結(jié)果后分類。在索道門(mén)架有限元模型中，門(mén)架采用了兩種單 元形式分別為桁架單元和梁?jiǎn)卧?。偏于安全考慮， 門(mén)架橫梁梁端采用鉸接方式。(1) 桁架單元及只受拉、只受壓?jiǎn)卧旒軉卧?、只受拉單元以及只受壓?jiǎn)?/p>

23、元一般用 于空間網(wǎng)架、索結(jié)構(gòu)、支撐等只承受軸向力的構(gòu)件 和對(duì)接觸面的模擬上。例如：桁架單元可以用于既 承受壓力也承受張力的空間網(wǎng)架、桁架上；只受拉 單元可以用于可以忽略垂度的索上，也可以用于長(zhǎng) 細(xì)比比較大從而幾乎不能承受壓力的抗風(fēng)斜支撐 上；只受壓?jiǎn)卧梢杂糜诮Y(jié)構(gòu)間的接觸面模擬上， 也可以用于模擬只能受壓力的地基邊界條件；當(dāng)有 初始張力作用時(shí)，可以給桁架或只受拉單元施加初 拉力。桁架單元、只受拉單元以及只受壓?jiǎn)卧獩](méi)有旋 轉(zhuǎn)方向的剛度，其兩端節(jié)點(diǎn)沒(méi)有旋轉(zhuǎn)方向的自由 度。沒(méi)有旋轉(zhuǎn)方向自由度的單元之間連接時(shí)，程序 分析過(guò)程中將發(fā)生奇異現(xiàn)象( Singular Error )。當(dāng) 模型有這種非正常連接

24、時(shí)，MIDAS/CIVIL 在程序內(nèi)部自動(dòng)約束相應(yīng)節(jié)點(diǎn)的旋轉(zhuǎn)自由度，從而防止因 分析時(shí)發(fā)生奇異而退出計(jì)算的情況發(fā)生。桁架單元、只受拉單元以及只受壓?jiǎn)卧葲](méi)有 旋轉(zhuǎn)方向的剛度的單元與具有旋轉(zhuǎn)方向剛度的單 元(如梁?jiǎn)卧?連接時(shí)，程序無(wú)需在內(nèi)部做調(diào)整， 也不會(huì)發(fā)生奇異現(xiàn)象。另外，當(dāng)只受拉單元(或只受壓?jiǎn)卧?受壓力 荷載(或受張力)時(shí)，單元可以退出工作。(2) 梁?jiǎn)卧?7 -一般梁/變截面梁?jiǎn)卧话阌糜跅U系構(gòu)件或變 截面(如楔形變截面)構(gòu)件上，也可以作為連接自 由度不同的兩種單元的連接構(gòu)件。梁?jiǎn)卧奢d類型有集中荷載、均布荷載、梯形 荷載、三角形荷載、溫度荷載、預(yù)應(yīng)力荷載等。MIDAS/CIVIL 中的

25、梁?jiǎn)卧哂辛鶄€(gè)自由度， 并默認(rèn)計(jì)算剪切變形。當(dāng)用戶不想考慮剪切變形 時(shí)，可將截面特性值的剪切面積設(shè)為零。梁?jiǎn)卧澡F摩辛柯的梁理論(垂直于中和軸的-8 -x軸方向的約束，并y軸方向的約束，并z軸方向的約束，并截面，在變形后保持平面形狀，但不一定要繼續(xù)垂 直于中和軸）為基礎(chǔ)，分析時(shí)考慮剪切變形。當(dāng)截 面尺寸與構(gòu)件長(zhǎng)度的比大于1/5時(shí)（深梁），軸向的剪切變形的影響將顯著增加，這種情況推薦用戶 使用板單元建模并劃分較詳細(xì)的網(wǎng)格。梁?jiǎn)卧孛嫣匦灾抵械呐まD(zhuǎn)剛度（torsio nal resista nee）與截面的極慣性矩（ polar mome nt of inertia ）是不同的（圓形截面時(shí)，兩個(gè)值

26、相等）。扭轉(zhuǎn)剛度一般由實(shí)驗(yàn)確定，當(dāng)扭轉(zhuǎn)變形較大時(shí)，應(yīng) 給予注意。梁?jiǎn)卧ɑ蜩旒軉卧┍焕硐牖癁榫€單元，截 面的特性值均以中和軸為基準(zhǔn)，因此程序不能自動(dòng) 考慮梁?jiǎn)卧B接的剛域效果（梁柱節(jié)點(diǎn)）以及中和 軸不同引起的效果。當(dāng)需要考慮梁?jiǎn)卧B接的剛域 效果（梁柱節(jié)點(diǎn)）以及中和軸不同引起的效果時(shí)， 需要利用梁端偏心功能或幾何約束條件（在主菜單 中選擇模型 邊界條件 剛域效果）。當(dāng)構(gòu)件為變截面時(shí)，在截面中選擇變截面表單 輸入。建立曲梁模型時(shí)，單元的劃分應(yīng)盡量細(xì)一些。（3）釋放橫梁梁端約束當(dāng)梁?jiǎn)卧瞬繛殂q接或?yàn)闈L動(dòng)支座時(shí)，可使用 釋放梁端部約束功能，釋放相應(yīng)自由度方向的約 束。當(dāng)在一個(gè)節(jié)點(diǎn)釋放多個(gè)桿件的端部

27、約束時(shí)，注 意可能會(huì)發(fā)生奇異現(xiàn)象。當(dāng)不可避免地發(fā)生這種情 況時(shí)，需要在相應(yīng)自由度方向加一具有微小剛度的 彈性連接單元或彈性約束。決定選定節(jié)點(diǎn)在單元局部坐標(biāo)系中各自由度 方向的約束條件。選擇某個(gè)方向自由度時(shí)，表示將釋放該自由度 方向上的約束。在后面的輸入框中可以輸入釋放后 殘留的約束能力（按百分比輸入）。例如左圖中，i節(jié)點(diǎn)（N1端節(jié)點(diǎn)）彎矩My系數(shù)為0.3,表示My抗 彎剛度30%有效。右側(cè)j節(jié)點(diǎn)（N2端節(jié)點(diǎn)）彎矩My 系數(shù)為0，表示My抗彎剛度為0,即成為鉸支。Fx：釋放單元局部坐標(biāo)系 按需要輸入部分約束比率。Fy：釋放單元局部坐標(biāo)系 按需要輸入部分約束比率。Fz：釋放單元局部坐標(biāo)系 按需要輸

28、入部分約束比率。Mx :在相應(yīng)端釋放繞單元局部坐標(biāo)系x軸方向的扭矩，并按需要輸入部分約束比率。My :在相應(yīng)端釋放繞單元局部坐標(biāo)系y軸方向 的彎距，并按需要輸入部分約束比率。Mz :在相應(yīng)端釋放繞單元局部坐標(biāo)系z(mì)軸方向的彎距，并按需要輸入部分約束比率。（4）應(yīng)力驗(yàn)算MIDAS軟件提供了顯示荷載作用下應(yīng)力的輸 出。其中：Sax：?jiǎn)卧植孔鴺?biāo)系 x軸方向的軸向應(yīng)力。 Ssy :單元局部坐標(biāo)系 y軸方向的剪應(yīng)力。Ssz :單元局部坐標(biāo)系 z軸方向的剪應(yīng)力。Sby :繞單元局部坐標(biāo)系 y軸的彎曲應(yīng)力。Sbz:繞單元局部坐標(biāo)系 z軸的彎曲應(yīng)力。 門(mén)架各個(gè)桿件應(yīng)力不超過(guò)允許應(yīng)力。（5）屈曲分析控制輸入結(jié)構(gòu)屈曲分析的荷載工況及相關(guān)數(shù)據(jù)。屈 曲分析采用子空間迭代法。MIDAS/Civil做屈曲分析的步驟如下：結(jié)構(gòu)做屈曲分析時(shí)需要構(gòu)成幾何剛度。為了構(gòu) 成幾