化工原理客觀題集下冊

1、化工原理客觀題集（下冊） 第九章傳質(zhì)系統(tǒng) 一、相內(nèi)傳質(zhì) 定律，其表 。當溫度升高時， 則氣相中物質(zhì)擴散系數(shù) ,若液體 :9-1-1-t 在恒定溫度壓力下，均相混合物中的分子擴散服從 達式為，式中“一”的物理意義是 則氣相中物質(zhì)擴散系數(shù) ,壓力升高時， 粘度增加，則物質(zhì)擴散系數(shù) 。 氨水密度910kg/m3則氨的摩爾濃度為 :9-1-2-t :氨水中含 NH326 % （ wt% ）, 3 kmol/m。 :9-1-3-t:穩(wěn)定擴散的意思是 。 :9-1-4-t:通進停滯的B組份層，A組份的傳質(zhì)通量 Na與擴散通量Ja、摩爾分率Xa 的關(guān)系是 。B組份的總體流動通量NXb與擴散通量Jb的關(guān)系是

2、o 二、相際傳質(zhì) :9-2-1-t 由可溶氣體 A與惰性氣體B組成的混合氣同 A與溶劑S組成的液相進行接 觸時，則或時發(fā)生吸收。 對流擴散包括 和。 在氣體吸收操作中，若1/ ky m / kx，則吸收過程屬 :9-2-2-t: :9-2-3-t: 程。 :9-2-4-t: 控制過 吸收時，氣液相間傳質(zhì)速率方程 Na=Ky( 式中的 Ky的單位是 O :9-2-5-t: 制，用水吸收氨是 用濃NaOH溶液吸收CO2是 控制。 控制，用水吸收 C02是 :9-2-6-t : 在某吸收系統(tǒng) 知ky 3.8 10 4kmol/m2 s ， 2 2 kx 1.25 10 kmol / m s，平衡關(guān)系

3、為 y2 mx(m 1），則 Ky= 此氣體是 氣體，此吸收屬于 控制, 強化此過程應該 阻力。 :9-2-7-t:解吸時，液相傳質(zhì)推動力為 相際傳質(zhì)推動力為 ，或。 :9-2-7-x 對氣體吸收系統(tǒng)，在平衡時若氣體在溶液上方的分壓 屬于溶氣體，若平衡時氣體在溶液上方的分壓 ,氣相傳質(zhì)推動力為 組分在氣相分壓 于液相中的 分壓，吸收就能繼續(xù)進行, 為止。 A、大 C、難 E、平衡 :9-2-9-x 兩組分的擴散通量總是大小相等，方向相反的說法 B、小 D、易 則 則是溶氣體，只要 直到達到新的 B、不對 A、對 C、由具體條件而定 :9-2-10-x 當yx平衡線為直線，且氣體濃度都很低時,

4、的說法是錯誤的。 A、ky沿塔高的變化可以忽略不計 B、Yy隨濃度的變化可以忽略不計 C、kx隨塔高的變化可以忽略不計 D、Ky隨溶解度的變化可以忽略不計 :9-2-11-X 吸收的推動力（P-P*）是指氣相的分壓與平衡時溶液上空吸收質(zhì)的平衡分 壓之差，在吸收過程中，他們是 A、不變的 C、不一定 :9-2-12-X:由于亞銅氨絡離子才使吸收 這種考慮是 A、正確的 B、變化的 B、不正確的 CO氣體的有用組份，因此銅的比例越高越好, C、要看具體情況而定 第十章氣體吸收 一.相平衡 ，亨利系數(shù) 10-1-1-t氣液兩相達到傳質(zhì)平衡時，易溶氣體的平衡分壓 E；難溶氣體的平衡分壓，亨利系數(shù)E.

5、10-1-2-t流體的流動對傳質(zhì)阻力的影響是：在kYaG0.7時，對易溶氣體（m較?。?，傳 質(zhì)阻力通常集中在,氣體流量的大小及湍動情況對傳質(zhì)阻力的影響是 ;對難溶氣體（m較大）傳質(zhì)阻力通常集中在 ，液體流量的大小及湍 動情況可改變氣側(cè)阻力，而對總阻力的影響 ，液體流量的大小及湍動情況對傳質(zhì) 總阻力的影響是 O 10-1-3-t已知氣膜吸收系數(shù) kg=9.87*10-7kmol/m2,h.N/m 2,液膜吸收系數(shù) kL=0.25k mol/m2,h.N/m 3,亨利常數(shù) H =666.7N.m/k mol,則氣相吸收總 系數(shù) Kg= k mol/m 2.h.N/m 2,該氣體屬 氣體。 10-1

6、-4-t已知某服從亨利定律的低濃度氣體吸收過程，其氣膜吸收分系數(shù) kg=0.1kmol/m 2.h.atm,液膜吸收分系數(shù) kL=0.25kmol/m 2.h.kmol/m 3,溶解度系數(shù) H=0.2kmol/m 3.mmHg,則氣相吸收系數(shù) Kg=kmol/m 2.h.atm,該氣體屬 氣 體。 H、E、m均是 10-1-5-X亨利定律各種表達式中的幾個系數(shù) A無因次常數(shù) B有因次常數(shù) 不一定 D分別有不同因次 5 A 大于B 小于 10-1-7-X在情況下， AyX平衡線極平（斜率極?。?C平衡線為y=mx，常數(shù)m極小 平衡濃度。 10-1-6-X解吸操作能夠進行的條件是實際狀態(tài)濃度 C

7、等于 出現(xiàn)液相擴散控制。 B 溶解度系數(shù)H極高 D 系統(tǒng)服從亨利定律，亨利系數(shù)E極高 10-1-8-X用吸收操作線與平衡線的位置關(guān)系，可說明過程進行的方向，若操作線在平 衡線下方，則說明該過程是 A 溶解B 平衡 C 解吸 D 要具體分析 10-1-9-X當氣液平衡關(guān)系可寫成y=mx而m為已知常數(shù)時，則 A B C D 濃度對 濃度對 濃度對 濃度對 Ky沒有顯著影響 Ky有顯著影響 Ky的影響程度與ky/kx無關(guān) Ky的影響程度與濃度范圍有關(guān) 10-1-10-x已知S02水溶液在溫度ti、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為E1=3.5X 102 Pa, E2=1.1 X 103Pa, E3=6.2

8、5 X 102Pa,貝U A. t1 t2 二.填料吸收塔 10-2-1-t在填料吸收塔中，其 是分散相，而 內(nèi)有較充分的氣液傳質(zhì)表面，在塔頂常有 裝置。 10-2-2-t 逆流吸收操作塔，氣體、液體分別以穩(wěn)定的進塔濃度丫1、X2由塔底、塔頂 進入，出塔濃度分別為丫2、X1,操作條件下，平衡關(guān)系符合 Y=mX，則此裝置發(fā)生吸收的 條件是或;或;其傳質(zhì)推動力， 或，塔頂 或 ;吸收的最大極限，塔底 ，塔頂或O 10-2-3-t用清水逆流吸收 A、B氣體混合物中的 A組分，若Y1下降， 不變，則回收率的變化將 為 O 10-2-4-t 一穩(wěn)定逆流操作的填料吸收塔，氣液平衡關(guān)系和操作線如圖所示，則塔

9、頂、 塔底的氣、液組成為 ，以液相濃度表示的塔頂總推動力為 以氣相濃度表示的塔底總推動力為 ，最小液氣比時的全塔吸收理論操作線 塔底可以獲得的理論最大液相濃度為 O B.t3 t2 D. t3 ti .是連續(xù)相，為使塔 塔底 L、V、P、T 等 ，若L增加，其余操作條件不變，出塔液體濃度變化 O 化工原理客觀題集(下冊) 7 10-2-5-t吸收過程的極限是推動力是 10-2-6-t寫出低濃度氣體吸收時，全塔的平均推動力表達式 直線時，上式的具體形式是 10-2-7-t在吸收操作中，當L/Vm時，氣體的極限濃度決定于吸收劑初始 ，當平衡線為 L/V的增大而 ，與吸收劑的用 量 10-2-8-t

10、在同樣條件下, 并流時所需要的 完成相同分離任務，逆流操作所需要的( (L/V ) min ,因此，從平衡觀點，逆流會 L/V ) min大大地 并流。 逆流操作可得到更好的分離效果，是因為逆流平均推動力 并流，因此，從速率觀點，逆流 并流。 10-2-10-t在操作溫度和壓力一定的條件下，當吸收氣體流量，氣體進、出口組成和液 相進口組成不變時，若減少吸收劑用量，則操作線將 平衡線，氣液相間傳質(zhì)推動 力將，設備費將 O 10-2-11-t在吸收操作中，當總壓P、T、Yi、丫2、X2、Ls一定時，若混合氣量增加， 則 YmO 10-2-12-t 雙膜理論的基本要點是 , 10-2-9-t在同樣條

11、件下, 10-2-13-t雙膜理論的適用范圍是 10-2-14-t影響吸收的因素主要是 三大方面。 10-2-15-t 氣體吸收中， L/V值增大，則表示推動力 ，因而塔高就要 O 10-2-16-t分離某氣體混合物，用純?nèi)軇┠媪魑眨嗥胶怅P(guān)系符合 Y=mX ,則最小液 氣比與溶質(zhì)回收率0的關(guān)系為 ，現(xiàn)已知Hog，且實際液氣比為0 =1時的 (L/V ) min的1.2倍，則填料高的計算式應為 。它說明: 用純?nèi)軇┪栈旌蠚怏w中的可溶組分時，最小液氣比及一定液氣比下所需塔高只取決于 ,而與無關(guān)。 10-2-18-t 10-2-17-t在逆流操作的填料吸收塔中， 度很小的氣體屬于控制， 的比值

12、，當 AX B XmaxX或Ximax t . C. 基本不變 D . 不一定 10-2-40-X在填料塔內(nèi)進行吸收操作時，氣液兩相的主要傳質(zhì)表面是 填料比表面 填料總表面 被潤濕的填料總表面 10-2-41-X 氣膜 液膜 兩膜 10-2-42-X 造成的危害越大。 采用化學吸收，是有利于減少 側(cè)阻力。 對一吸收過程，在同量溶液循環(huán)條件下，溶液吸收率越高，循環(huán)引起返混 即獲得相同分離任務時，Z循環(huán)z無循環(huán)，此說法 一.概述 11-1-1-t 第十一章蒸餾 蒸餾操作是利用液體混合物在一定壓力下各組份 特性以達到分離的目的. 11-1-2-t蒸餾操作按操作方式，可分為 化工原理客觀題集(下冊)

13、11-1-3-t蒸餾操作按蒸餾方法，可分為 11-1-4-t蒸餾操作按操作壓力，可分為 二雙組份溶液的汽液平衡 11-2-1-t 對雙組份汽液平衡物系的自由度數(shù)有 11-2-2-t p0A、 p0B 組份 XA、yB溶液中, P蒸汽總壓， 則泡點方程XA = 11-2-3-X 已知雙組份汽液平衡物系 A、 B在溶液溫度下的飽和蒸汽壓， 組份 A , B的組成，摩爾分率； N /m2o 露點方程yA = 已知雙組份汽、液混和物系，在一定的溫度和壓力下，則平衡關(guān)系為 N /m2； 11 A . B . C. D . (注： 均對易揮發(fā)組份而言。 11-2-4-X 總壓力為 C.a Ya ?1Xa

14、1Xa D. Pa /Xa Pb /Xb x和y是固定的 固定x時，y才能確定 此時x與y的關(guān)系為一條yx平衡線 此時x與y的關(guān)系為兩條平衡線，即 tx平衡線，ty平衡線 A、B腳號時, X、y分別為液相和汽相中易揮發(fā)組份的組成，以下各題未加 ) 在雙組份連續(xù)精餾的汽一一液平衡關(guān)系中，若混和液為理想溶液，且已知 P,汽相組成為 yo p0A= f(t)、p0B= f(t),貝U x為定值，不固定 x為不固定，t為固定 X、t為定值 X、t無法確定 11-2-5-X在雙組份連續(xù)精餾計算中所用的yX曲線，甲認為是一定壓力下的汽液平 衡曲線，乙認為是一定壓力和溫度下的汽液平衡曲線，你認為 A . 甲

15、對乙不對 B . 乙對甲不對 C. 兩個都不對 D . 兩個都對 11-2-6-x液相不是理想溶液，汽相為理想氣體，對于兩組份汽液物系，以嚇式子中 錯誤的是 a = P 0A/p0B a = UA/uB 式中a 相對揮發(fā)度 液體混合物中兩組份相對揮發(fā)度越接近于 11-2-7-X 時，分離。 A .越容易 11-2-8-t 1，表示用精餾方法分離該溶液 B.越難于 C.越完全 D.越不能 在總壓一定時，理想溶液的相對揮發(fā)度隨液體泡點的升高而 ，但變化 11-2-9-t 液體混合物的組成一定時， 混合物的泡點隨總壓的升高而 11-2-10-t 間的相對揮發(fā)度越 11-2-11-t在精餾塔操作中，若

16、有不凝氣體進入塔內(nèi)，在操作壓力不變的情況下，將 使汽相中各組分的蒸汽分壓,平衡溫度 ,對汽液相平衡關(guān)系影響 組成一定的液體混合物，總壓越高，各組分的飽和蒸汽壓越 ，各組分 11-2-12-X 當分離沸點較高，且又是熱敏性混合物時，操作壓力應采用 A.常壓 11-2-13-X B.加壓C.減壓D.先常壓后加壓 當分離常壓下為氣態(tài)的混合物時，操作壓力應采用 B.加壓C.減壓D.先常壓后加壓 A.常壓 三.簡單蒸餾 11-3-1-t簡單蒸餾主要適用于 11-3-2-t當餾出液的量相同時，簡單蒸餾得到餾出液中易揮發(fā)組份的濃度比平衡蒸餾 得到餾出液中易揮發(fā)組份的濃度 O 11-3-3-t在平衡蒸餾操作中

17、，當氣化率相同時，操作壓力越低，液體混合物的分離效 果越O 11-3-4-t對于雙組份理想溶液，若原料組成XF,原料量F，操作壓力P和最終溫度tw 均相同時，采用簡單蒸餾操作得到的餾出液濃度 Xd簡，餾出液量 D簡，釜殘液濃度 Xw簡， 而采用平衡餾操作得到的餾出液濃度Xd平，餾出液量 D平，釜殘液濃度 Xw平，比較兩種 操作結(jié)果: (1) Xd 簡Xd 平; (2) D 簡 D平； (3) Xw 簡Xw 平; (注：用 符號表示) 四.雙組份精餾塔理論板數(shù)的確定 11-4-1-t在精餾塔內(nèi)，滿足恒摩爾汽化，恒摩爾溢流的條件為(1) (2) , (3) 11-4-2-t在精餾塔內(nèi)，滿足理論板塔

18、板的條件是 11-4-3-t在精餾塔內(nèi)，精餾段第 n板上汽相露點溫度為 tvn,液相泡點溫度為tLn,提 餾段第 m板上汽相露點溫度為tvm，液相泡點溫度為tLm，此四個溫度的相對大小為 化工原理客觀題集（下冊） O 11-4-4-t 蒸餾塔的塔頂溫度低于塔底溫度，其原因是（1 ） （2） 11-4-5-X在做全塔總物料衡算和易揮發(fā)組份物料衡算時，以下說法中錯誤的是: A.可以用質(zhì)量單位 C.只能用比摩爾單位 11-4-6-t B. 可以用摩爾單位 D.可以用質(zhì)量單位，也可以用摩爾單位 提餾段和提餾段的操作線方程式中各物理量只能用 11-4-7-t 液體的濃度X, 11-4-8-t 線方程式為

19、 段操作線討論的范圍；進料板下流 進料板上升蒸汽的濃度 y，應屬于 應該屬于段操作線討論的范圍。 進料熱狀態(tài)參數(shù) q的定義式為 , q值的計算式為 ，此方程為 線與線交點的軌跡方程。 ，進 11-4-9-t兩組份理想溶液精餾中，當q等于0.7時，表示進料狀態(tài)為 料中飽和蒸汽量占O 11-4-10-t若用連續(xù)精餾塔分離雙組份溶液，全塔的總物料衡算式寫為： FZf=Dxd+Wx W 式中Zf進料中易揮發(fā)組份的總摩爾分率。 yF表示進料中汽相部分易揮發(fā) 若以Xf表示進料中液相部分中易揮發(fā)組份的摩爾分率， 組份的摩爾分率，q表示進料中液相所占分率。 則冷料進料和泡點進料時， Zf = _ 飽和蒸汽和過

20、飽和蒸汽進料時， Zf = 汽液混合進料時，Zf=O 11-4-11-t 在設計計算理論板時，進料理論板的特點是： O 11-4-12-t已知連續(xù)精餾塔的進料濃度xf，進料熱狀態(tài)參數(shù)q，餾出液的濃度XD，回 流比R，則精餾段操作線與提餾段操作線的交點坐標為yd =, xd = O 11-4-13-t 在連續(xù)精餾塔的計算中，已知q = 0.6, R= 2, F = 100kmd/h （以下各量單 位相同），D = 20,則 L =, L= , V =, V= W = O O 對全塔：液相為受處理相，汽相為處理相。 對全塔：汽相為受處理相，液相為處理相。 對精餾段：汽相為受處理相，液相為處理相。

21、對提餾段：汽相為受處理相，液相為處理相。 精餾塔發(fā)生以下變化無助于分離效果的提高是 11-4-14-X對于吸收操作，若稱氣相為受處理相，液相為處理相，則在精餾操作中可 類似地認為 A . B . C. 11-4-15-x D . A .在V 一定的情況下減少餾出液產(chǎn)量 B .在進料XF 一定的情況下將料液冷卻 C.增加提餾段上升的汽量 D .增加提餾段回流的液量 進料熱狀態(tài)參數(shù) 11-4-16-x A . B . C. V/ L / q值減小，將使 D . 11-4-17-x 精餾段操作線斜率增大 精餾段操作線斜率減小 提餾段操作線斜率增大 提餾段操作線斜率減小 當F、XF、XD、XW 定情況

22、下，進料熱狀態(tài)參數(shù)q值發(fā)生變化，將使 A. B. C. D. D變，W不變 D不變，W變 D和W同時發(fā)生變化 D和W都不發(fā)生變化 11-4-18-x 當F、xF、D和W 一定，并保持實際操作氣速不變時，q值減小，設計計 算確定的塔徑為 精餾段塔徑不變， 精餾段塔徑增大， 精餾段塔徑減小， 精餾段塔徑減小， B. C. D. 提餾段塔徑減小 提餾段塔徑不變 提餾段塔徑增大 提餾段塔徑減小 11-4-19-x A.大于 C .等于 11-4-20-x 提餾段操作線的斜率為 1B. 1D. 下面表示的提餾段操作線方程式中， O 小于1 等于0 錯誤的公式是 B. C. ym 1 Ym ym 11-4

23、-21-t 均以物系的 L yXm L qF L qF W xm (R 1) D(1 RDq WXw L qF W Xw Xm q) (R Xw q) Xm (R 1) D(q 1) (R 1) D(q 1) 理論塔板數(shù)的確定，通常采用 禾n Xw 法或法。兩種方法 為依據(jù)。 11-4-22-t當塔頂蒸汽全部冷凝，冷凝液一部分作產(chǎn)品，另一部分作回流時，則塔頂 蒸汽組成y1與相同。 作用。 11-4-23-t當塔釜用間按蒸汽加熱時，蒸餾釜將起 15 化工原理客觀題集（下冊） 11-4-24-t 用逐板計算法確定理論塔板數(shù)時，利用汽液平衡關(guān)系式可以求得 ，利用操作線方程可以求得 11-4-25-t

24、 說明下圖中各點或各線段的濃度關(guān)系。 a點表示 b點表示 c點表示 ab線段表示 be線段表示O 11-4-26-t設計連續(xù)精餾塔時，當保持餾出液組成 變下列參數(shù)之一(其它參數(shù)不變)，則所需理論塔板數(shù) (1)增加進料量F (塔能正常操作) XD和易揮發(fā)組分的收率一定，改 Nt (2) 加大回流比 (3) 提高操作壓力 R_ P (4)提高進料溫度 tF 19 11-4-27-t設計連續(xù)精餾塔時，若保持XF、XD、 、R，進料熱狀態(tài)和確定的操作 F 氣速一定，則增大進料量將使塔徑 ,所需的理論塔板數(shù) 11-4-28-t 當XF、XD、xw、R和其它條件保持不變，將沸點進料改為冷料進料，將 使所需

25、理論塔板數(shù) ，其原因在于 O 11-4-29-t設計連續(xù)精餾塔時，當其它條件保持不變，只降低回流液的溫度， 將使理 論塔板數(shù)，使塔釜加熱蒸汽消耗量 11-4-30-X設計精餾塔時，若 F, XF, XD, XW, V保持不變，將進料熱狀態(tài)參數(shù)q=1變 為q=1.2，則所需理論塔板數(shù) O A. 增加B.減少 C.不變D.依據(jù)不夠，不能確定 11-4-31-X設計連續(xù)精餾塔時，當塔釜用間歇蒸汽加熱，塔頂用全凝器滿足泡點回 流，為完成分離任務塔內(nèi)所需理論塔板數(shù)為Nt，若塔釜仍用間接蒸汽加熱，而塔頂用分凝 器冷凝的泡點液體作回流，未冷凝的蒸汽在全凝器中冷凝作為塔頂產(chǎn)品，XF, XD, XW, q和R

26、均與前方案相同，此時塔內(nèi)所需理論塔板數(shù)為Nt,則 A.Nt N t C.Nt =N tD. Nt FLO( Ht+hw) HdO Ht+hw Hd Ht+hw 12-4-11-x 當塔板間距一定時，降液管的截面積 Af減小，浮閥塔板負荷性能圖中的液相 負荷下限線發(fā)生 向左移 向右移 向上移 A B C D不發(fā)生變化 12-4-12-X對于單溢流式弓形降液管，其截面積Af增大浮閥塔板負荷性能圖中的液相負荷 向左移 向右移 向下移 向上移 下限線發(fā)生 A B C D 12-4-13-x當塔徑和溢流堰Iw與直徑D的比值一定時塔板間距HT增大，則浮閥塔板負 荷性能圖中的液泛線發(fā)生 A向下移 B向左下方

27、移 C向右下方移 D向右上方移 12-4-15-X當塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)確定時，氣液比逐漸增大，則塔的操作控制上限變化趨勢為 A由霧沫夾帶線變?yōu)橐悍壕€ B由液泛線變?yōu)橐合嘭摵缮舷蘧€ C由液泛線變?yōu)殪F沫夾帶 D由霧沫夾帶變?yōu)橐合嘭摵缮舷蘧€ 12-4-16-t當液氣比較小時，控制浮閥塔生產(chǎn)能力的因素是 控制浮閥塔生產(chǎn)能力的因素是 12-4-17-t 12-4-18-t 五、填料塔 12-5-1-t 12-5-2-t (4)， 12-5-3-t 12-5-4-t O 浮閥塔板的設計點是指 O 在負荷性能圖上確定浮閥塔的操作彈性是 填料塔在操作上的特點是(1) , (2) 選用填料塔內(nèi)的填料時， 主要要求是(

28、1), (2) (5) O 填料一般分為和兩大類。 階梯環(huán)填料與鮑爾環(huán)填料相比，其改進主要之處在于 ，當液氣比較大時, ,(3) ,其優(yōu)點是 O 12-5-5-t在填料塔內(nèi)用稀硫酸吸收三氧化硫，填料材質(zhì)應選 二氧化碳，填料材質(zhì)又應選 O 12-5-6-t 填料堆放塔內(nèi)的方法 ，主要根據(jù)填料 ,若用稀堿液吸收 12-5-7-t 12-5-8-t 12-5-9-t 質(zhì)傳遞 12-5-10-t 若填料塔內(nèi)填料是亂堆，一般常采用裝填。 填料塔內(nèi) 為分散相，為連續(xù)相。 在塔內(nèi)亂堆填料，將有助于液體在填料表面上發(fā)生 填料塔內(nèi)填料尺寸與塔徑的比值越小，出壁流現(xiàn)象越 ,使液體內(nèi)部的物 12-5-11-t 產(chǎn)能

29、力 12-5-12-t 應有較好的 12-5-13-t 填料塔內(nèi)填料層的空隙率大，則氣體通過填料塔的阻力 ，填料塔的生 ，裝置，地部 填料塔內(nèi)為使氣體量相接觸良好，它的頂部應有較好的 裝置。填料塔較高時，一般還應安裝 ). 當填料塔操作氣數(shù)達到泛點氣數(shù)時，充滿全塔空隙，并在塔頂形成 急劇增高。 12-5-14-t在相同填料層高度和操作條件下，分別采用相同大小的拉西環(huán)，鮑耳環(huán)，階 梯環(huán)，矩鞍形填料進行流體力學性能試驗，則壓力將最小的填料是： A拉西環(huán)B C階梯環(huán)D 12-5-15-t A、拉系環(huán) B、鮑爾環(huán) 12-5-16-X 在載點以后， 這是因為 、鮑耳環(huán) 、矩鞍形 C、階梯環(huán) D、鍍鋅鐵絲

30、環(huán) 泛點以前，壓降 -氣速曲線的斜率大于載點以前該曲線的斜率, A、 B、 C、 持液量隨氣速的增大而增加 氣體穿過越來越多的液層 液相轉(zhuǎn)變成連續(xù)相 液體沿壁流下的量增多 12-5-17-X對于相同物系和相同的操作條件，采用以下相同大小的填料進行設計時，所 ,持液量分為 兩部分。持液量小, 需塔徑較小的填料是 A、 階梯環(huán) B、 鮑爾環(huán) C、 拉西環(huán) D、 矩鞍環(huán) 12-5-18-t 填料 則阻力 O 12-5-19-t填料塔的液體噴淋密度為 12-5-20-t填料塔的填料潤濕率為 12-5-21-t填料塔泛點和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖應用： (3) O 六、板式塔與填料塔的選用 12-6-1-t 對

31、于容易起泡的物系，宜采用填料塔，因填料對泡沫有 作用。 12-6-2-t對于有腐蝕性的物系分離，采用填料塔更適用，因填料可采用 成。 ，液體在填料塔內(nèi)停留的時間比板式 12-6-3-t填料塔內(nèi)的滯液量比板式塔 塔 12-6-4-t填料塔的壓降板式塔 ，更適用于 操作。 化工原理客觀題集（下冊） 12-6-5-t 當精餾操作中，物料有少量聚合物生成時， 最好采用 塔。 當氣體吸收過程中，有較多溶解熱或反應熱需用冷卻器移走熱量時，適宜采用 _塔。 12-6-7-t填料塔的操作范圍小，這是由于液體負荷較小時，使填料 荷較大時，容易發(fā)生 12-6-6-t ,當液體負 12-6-8-X以下幾種物系分離操

32、作，不宜選用填料塔。 腐蝕性物料 熱敏性物料 精餾操作中有側(cè)線出料 需要在真空下進行分離 對于處理量小，或所需的塔不大時，應選用 A、 B、 C、 D、 12-6-9-t 塔。 第十三章固體干燥 一、濕氣體的性質(zhì)與空氣-水系統(tǒng)的濕度圖 13-1-1-X（1）氣體的濕度是指濕氣體中（），（2）濕度的單位（ （1） A.單位千摩爾氣體所帶有的濕份蒸汽的千摩爾數(shù)。 B. 單位重量絕干氣體所帶有的濕份蒸汽的重量。 C. 單位質(zhì)量絕干氣體所帶有的濕份蒸汽的質(zhì)量。 D. 單位體積絕干氣體所帶有的濕份蒸汽的體積。 （2） A. kmol（濕份蒸汽” kmol（絕干氣體） B. m3（濕份蒸汽” m3（絕干氣

33、體） C. kg （濕份蒸汽” kg （絕干氣體） D. kk （濕份蒸汽）/ kk （絕干氣體）+kk （濕份蒸汽） 13-1-2-X氣體的相對濕度是指在一定的總壓下濕氣體中濕份蒸汽分壓與（ ）之比。 A. B. C. D. 13-1-3-x (1) 熱量。 氣體的總壓 濕分在氣體濕球溫度下的飽和蒸汽壓 濕分在氣體露點溫度下的飽和蒸汽壓 濕分在氣體干球溫度下的飽和蒸汽壓 （1）氣體的濕比熱被定義為（），單位是（）。 A.定壓下1 kk絕干氣體和其所帶有的H kk的濕份蒸汽的溫度升高1C所需的總 B. 定壓下1 kmol絕干氣體和其所帶有的H kmol的濕份蒸汽的溫度升高1C所 1C所需的總熱

34、量。 1C所需的總熱量。 需的總熱量。 C. 定壓下1 kk的濕氣體的溫度升高 D. 定壓下1 kmol濕氣體的溫度升高 （2） A. kJ/ kk濕氣體-C B. kJ/ kk絕干氣體-C C. kJ/1 kk絕干氣體+ H kk濕份蒸汽- D. kJ/kmol 絕干氣體-C 13-1-4-X（1）氣體的濕焓是（）,（2）單位是（ H kmol濕份蒸汽的焓之和 kg濕份蒸汽的焓之和 （1） A. 1 kk濕氣體中絕干氣體的焓和濕份蒸汽的焓之和。 B. 1 kmol絕干氣體的焓和所帶有的 C. 1 kg絕干氣體的焓和所帶有的H D. 1 kk濕氣體中絕干氣體所具有的焓 （2） A. kJ/ k

35、k濕氣體 B. kJ/ kk絕干氣體 C. kJ/ kmol絕干氣體 D. kJ/1 kk絕干氣體+ H kk濕份蒸汽 13-1-5-X（1）氣體的濕比容為（）,其單位是（ （1）A、1kg濕氣體中絕干氣體占所有的體積 B、1kg濕氣體占所有的體積 C、 1kg絕干氣體和所帶有的Hkg的濕份蒸汽共同占有的體積 D、1kg濕氣體中濕分蒸汽所占有的體積 B、m3 （濕份蒸汽）/kg （絕干氣體） （2） A、m3 （濕氣體）/kg （絕干氣體） C、m3 （濕氣體）/kg （濕氣體） D、m3（絕干氣體）/kg （濕氣體） 13-1-6-t總壓一定時，氣體的相對濕度與 ）有關(guān)。 13-1-7-t

36、體用作干燥介質(zhì)，可以采用（ 13-1-8-t對于濕份分壓一定的氣體, 定濕度的氣體在加熱器中進行加熱時，其相對濕度（ ）的方法來提咼載濕能力。 固定氣體溫度而增大總壓，其露點溫度 ），欲將某飽和氣 td ( ）， 39 A、甲對乙不對B、甲不對乙對 C、甲乙都對D、甲乙都不對 13-1-11-X相對濕度為 1的空氣經(jīng)一間接蒸汽加熱的預熱器后，其相對濕度變?yōu)?1 （ ）2。 A、大于 B、等于 C、小于 13-1-12-t濕度H 定時，不飽和空氣的溫度越低， D、不大于 其相對濕度 越（ 2,則 ），總壓一 定，不飽和空氣的水汽分壓越高，其濕度H越（ 13-1-13-t空氣中的水蒸汽分壓是通過測

37、量（ ）的方法來確定的。 若固定總壓而升高溫度，則td（ 13-1-9-x在梅雨季節(jié)里，空氣為水汽所飽和，而處于飽和狀態(tài)的氣體不能用作干燥介質(zhì)。 因此，甲認為，梅雨季節(jié)干燥作業(yè)本必須停產(chǎn)，而乙認為不必停產(chǎn)。 你認為（）。 A、甲對乙不對B、甲不對乙對 C、甲乙都對D、甲乙都不對 13-1-10-X甲認為，如果把純水蒸汽加熱到水的臨界溫度Tc=373.94C以上，可以用作干燥 ()。 介質(zhì)，乙認為無論把純水蒸汽加熱到多高的溫度都不能用作干燥介質(zhì)。你認為 13-1-14-t 絕干氣體是指（ 。的空氣，其相對濕度為（ 13-1-15-t 飽和空氣是指（ 。的空氣，其相對濕度為（ 13-1-16-X

38、I氣體的濕球溫度tw是（）。 A、氣體對液體的對流傳熱速率等于液體氣化的吸熱速率時的氣體溫度 B、氣體和液體在傳熱傳質(zhì)達到平衡時氣液兩相的共同溫度 C、氣體對液體的輻射和傳導傳熱速率等于液體氣化的吸熱速率時的液體溫度 D、氣體對液體在對流傳熱速率等于液體汽化的吸熱速率時的液體溫度 13-1-17-t 定濕度的氣體，通過加熱器進行加熱，其濕球溫度，甲將濕球溫度計置于室 內(nèi)，待讀數(shù)穩(wěn)定后讀取其值作為該室內(nèi)的濕球溫度，乙對甲的測法不以為然， 他搬來電扇對 A、甲對乙不對 B、甲乙都對 13-1-19-X上題中，你認為（ A、甲測得的溫度較高 C、甲乙測得的溫度相等 C、甲不對乙對 D、甲乙都不對 B

39、、乙測得的溫度較高 D、甲乙兩人測得的結(jié)果都低于td 著濕球溫度計吹風，將溫度計上穩(wěn)定的溫度值作為濕球溫度。你認為（）。 你認為（ A、甲對乙不對B、甲乙都不對 C、甲乙都對D、乙對甲不對 13-1-21-X將被水分充分潤濕的物料送入對流干燥器中用熱空氣進行干燥, 段物料的表面溫度等于空氣的（。溫度。 A、干球B、露點 C、濕球D、平均 飽和空氣在總壓不變的情況下進行冷卻，其相對濕度（ 。，露點溫度（）。 為水蒸汽所飽和的空氣，在恒壓下冷卻，其溫度從ti降至 ）,濕球溫度tw=（）,露點溫度td=（ 在恒速干燥階 13-1-22-t 濕球溫度（ 13-1-23-t 濕度2( t2. 。，濕度（

40、 ）， 冷卻后空氣的相對 ）。 13-1-24-t 在干燥作業(yè)中，常用（ 。來測量空氣的濕度。 13-1-25-X 下列參數(shù)中哪一個與氣體的溫度無關(guān)？ A、相對濕度B、 C、露點溫度 濕球溫度 濕份飽和蒸汽壓 13-1-26-X濕空氣在間壁式換熱器中進行加熱或冷卻，若空氣的溫度升高， 據(jù)此，甲推斷：若空氣的溫度降低，其濕度也一定不變。乙則認為：當空氣溫度降低時，其 濕度有可能降低。你認為（ 則其濕度不變, 13-1-20-X在裝有對流裝置的紅外干燥箱中，對濕物料進行恒速階段的干燥，甲認為，此 時物料的表面溫度即是濕球溫度乙認為，此時物料的表面溫度高于濕球溫度， 化工原理客觀題集（下冊） A、甲

41、對乙不對B、乙對甲不對 C、甲乙都對D、甲乙都不對 13-1-27-t絕熱飽和過程中，氣體放出的總的顯熱()液體汽化所吸收的總的 潛熱，此過程達到平衡時，氣體溫度()液體溫度。 13-1-28-X氣體的絕熱飽和溫度tas和濕球溫度tw的區(qū)別在于：(1 ) tas是絕熱飽和過程中 , ( 2 ) t W是氣液進行穩(wěn)定傳熱傳質(zhì)時 ； ( 3 )氣液達到tas時氣體和液體之間的 ；(5)氣液達到tas 傳熱和傳質(zhì)_ 時等于 (1) A 氣液平衡溫度 B氣體的干球溫度 C 液體的冷凝溫度 D氣體的露點溫度 (2) A 氣液平衡溫度 B氣液的平均溫度 C 氣體溫度 D液體溫度 (3) A 正在進行 B已

42、經(jīng)終止 C 已經(jīng)完成 D達到穩(wěn)定 (4) A 正在進行 B已經(jīng)終止 C 已經(jīng)完成 D達到穩(wěn)定 (5) A 氣體放出的總顯熱 液體氣化的吸熱速率 B 氣體放熱速率 液體吸熱速率 C 氣體的吸熱量 液體的放熱量 D 氣體放出的總顯熱 液體氣化吸收的總顯熱 當液體達到 ,(4)而當液體達到 _ ； (6) tw時氣液之間的傳熱傳質(zhì) tw時則等于 氣體對液體的對流傳熱速率液體氣化的吸熱速率 氣體對液體的傳熱量 液體氣化的吸熱速率 氣體對液體的對流傳熱速率液體氣化的總吸熱量 氣體放出的總顯熱液體氣化吸收的總潛熱 對于被水蒸氣所飽和的空氣，則其干球溫度t，濕球溫度tw絕熱飽和溫度tas, t dt as

43、13-1-29-t 露點溫度td之間的關(guān)系是t 13-1-30-X濕空氣通過預熱器進行加熱以升高溫度，它的 的。 t Wo 是不隨溫度的變化而變化 A相對濕度 C濕球溫度 13-1-31-X 對于相對濕度 系為 =80%勺濕空氣, 絕熱飽和溫度 露點溫度 其干球溫度t，使球溫度tw和露點溫度t d的關(guān) A t=t w=t d B tt wt wt d 13-1-32-x欲使空氣減濕, 以下。 A C w=t d D tt 則應在總壓不變的情況下，使此空氣的溫度降低到它的 絕熱飽和溫度 露點溫度 13-1-33-x 干球溫度 濕球溫度 對于不飽和氣體，其露點溫度低于絕熱飽和溫度，甲的解釋是：露點

44、溫度是通 過減濕降溫至飽和而得到的，絕熱飽和溫度則是通過增濕恒溫而得到的“增濕恒溫”比“減 濕降溫”更易飽和，故 tdVtaso乙的解釋是：露點溫度恒濕冷卻而得到的，絕熱飽和溫度是 增濕冷卻而得到的，“增濕”比“恒溫”更易飽和，故有tdtas，你認為 B 甲、乙都對 A 甲對乙不對 C 乙對甲不對 D 甲、乙都不對 13-1-34-t計算氣體在對流干燥器中放出的熱量時，如果比熱用氣體的干基濕比熱， 則氣體的質(zhì)量流率應當用 ;如果比熱用濕氣體的平均比熱，則氣體的質(zhì)量流 率應當用 13-1-35-t 已知濕度為H的氣體的干基濕比容為 Vh，則此氣體的密度的計算式為PH 13-1-36-t 的基準態(tài)

45、取為_ 13-1-37-t 對干燥利O 13-1-38-t 在干基濕焓的計算中， 絕干氣體的焓的基準溫度取為 _0的態(tài)濕分。 當濕氣體的溫度和濕度一定時，提高系統(tǒng)的總壓，相對濕度 當濕氣體的溫度和濕度一定時，提高系統(tǒng)的總壓，濕度 C,濕分的焓 13-1-39-X 2,則 A 、 當t、H 一定時, 已知總壓 P1時的相對濕度為 1, P2時的相對濕度為 1 1= P2 2 1P2 = 2P1 13-1-40-t P P2 P1 = 1- 2 、P 1-P 2= 1/ 2 固定氣體的濕度不變，提高系統(tǒng)總壓，則氣體的露點溫度 td 13-1-41-t 現(xiàn)象。 13-1-42-t 溫度濕球溫度。 1

46、3-1-43-X 在空氣-水系統(tǒng)濕度圖中, 干燥器出口處氣體的溫度 t2不能低于 溫度，否則會發(fā)生 充分濕潤的物料置于靜止的高溫氣體中進行干燥, 露點溫度相等的線是 物料表面達到的穩(wěn)定 A 、 C 13-1-44-t 、等焓線 、絕熱冷卻線 、等相對濕度線B 、等濕度線D I空氣-水系統(tǒng)濕度圖中，位于同一絕熱冷卻線上各點的絕熱飽和溫度 溫度為20C，相對濕度為80%的空氣在1atm下預熱到100C，下列參 不定量）：絕對濕度 ,相對濕度，濕球溫度 ，露 13-1-45-t 數(shù)如何變化（只定性， 點溫度，焓O 二、干燥過程的物料衡算和熱量衡算 13-2-1-t已知濕物料的總質(zhì)量為G,其中所含的絕

47、干物料質(zhì)量為GC,則濕基濕含 量為 w=,干基濕含量 X=O 13-2-2-t在氣體濕度 H和物料干基濕含量X的定義中，共同之處濕二者都是以 作為計算基準來定義的。 13-2-3-X A 實現(xiàn)理想干燥過程的必充條件是 干燥器的熱損失為零 干燥處于恒速干燥階段 濕物料的表面溫度為濕球溫度 C、 43 化工原理客觀題集（下冊） D、 13-2-4-t 氣放出的熱量全部用于使水分汽化 理想干燥過程中，氣體的焓值 ,氣體狀態(tài)大體上沿 線變 化。 干燥器內(nèi)部無補充加熱的情況下，進干燥器的氣體狀態(tài)一定，干燥任務 t2越高，干燥器的熱效率越 ，離開干燥器的廢氣的濕 13-2-5-t 一定，則離開干燥器的廢氣

48、溫度 度H2越高，干燥器的熱效率越 。 13-2-6-t在沒有干燥器補充熱量的情況下，干燥器的熱效率是指 之比。 之比，干燥器的干燥效率是指 13-2-7-t 13-2-8-t 的熱效率越。 三、干燥過程的基本規(guī)律 13-3-1-t物料在與空氣接觸的過程中，到底是增濕還是干燥， 理想干燥過程的干燥效率等于 。 在沒有干燥器補充加熱時，進入干燥器的氣體的溫度 t1越高，則干燥 是由濕分在空氣和 47 物料間的所決定的。當濕含量 X小于吸濕濕含量Xh的物料和飽和空氣接觸時, 物料將。當濕含量X大于吸濕濕含量 X.的物料和飽和空氣接觸時，物料將 若充分濕潤的物料與飽和空氣接觸時，物料的濕含量 。 1

49、3-3-2-t物料中超過的那部分水被稱為非結(jié)合水，該水分具有同 干燥階段被除去的。 一樣的寶和蒸汽壓，這部分說水分通常是在 13-3-3-t 水分的一部分。 自由水分是指在干燥過程中可以 的水分, 水分屬于自由 13-3-9-t 干燥速率的單位是 ，干燥速率（即干燥通量）的單位是 13-3-4-t 物料種類 一定時，平衡濕含量 X的數(shù)值主要與空氣的和 有關(guān)， 若空氣的濕度 H下降，X將 。 13-3-5-X 物料中的平衡水分一定是 。 A 、非結(jié)合水 B 、結(jié)合水分 C 、自由水分 D 、臨界水分 13-3-6-t 恒定干燥條件是指干燥介質(zhì)的 、以及 都不發(fā)生變化的情況。 13-3-7-X 恒

50、速干燥階段出去的是 水分，降速階段出去的是高于平衡水分的 那一部分 水分。 A 、結(jié)合水分 非結(jié)合水分 B 、平衡水分 自由水分 C 、結(jié)合水分 自由水分 D 、非結(jié)合水分 結(jié)合水分 13-3-8-X 甲認為， 物料的結(jié)合水分含量等于它的的臨界含量Xc；乙則認為，物料 的結(jié)合水分含量等于它的吸濕濕含量。你認為 。 A 、甲對乙不對 B 、乙對甲不對 C 、甲和乙都對 D 、甲和乙都不對 13-3-10-t對流干燥是 同時進行的過程，熱氣體 濕物料，濕物 料吸熱而使水分并以氣態(tài)形式氣膜氣流主體中去，并同時伴隨著 從物料表面象內(nèi)部的傳遞和 從物料內(nèi)部向表面的擴散。 恒定干燥條件下出現(xiàn)恒速干燥階段的

51、根本原因是物料表面的 13-3-11-X 持不變。 A、濕含量B、自由水分 C、濕分蒸汽壓D、氣體流速 13-3-12-t恒定干燥條件下，只要物料表面上濕分的 不變，則干燥速率 不變。 ，物料表面上濕 13-3-13-t 恒定干燥條件下的降速干燥段， 物料的溫度不斷 分的蒸汽壓主要由物料的 和共同決定其值在不斷 13-3-14-t 階段, 如果要求產(chǎn)品濕含量高于一定干燥條件下的臨界濕含量，則干燥只出 若物料的初始濕含量低于它的臨界濕含量，則干燥只出現(xiàn) 階段。 恒速干燥階段的干燥速率與物料的內(nèi)部結(jié)構(gòu) 燥速率與物料的內(nèi)部結(jié)構(gòu) 關(guān)。 物料的尺寸越小，提供的干燥面積越大，因而干燥速率 13-3-15-

52、t .關(guān)，降速干燥階段的干 13-3-16-t 速度 13-3-17-X A、 ，干燥 C、 D、 13-3-18-X 下列哪種氣固接觸方式對干燥最有利? 氣流平行流過粉粒狀物料層的表面 氣流自上而下穿過粉粒層 氣流自下而上穿過粉粒層形成的固定床 粉粒狀物料分散并懸浮于氣流之中 干燥介質(zhì)的溫度越高，濕度越低， 對流速度越大，其干燥速率越大。 你認為上述觀點O A、正確 C、部分正確 13-3-19-X A 、干燥介質(zhì)的濕度 、干燥介質(zhì)的相對濕度 C 、干燥介質(zhì)的對流速度 、物料本身的 13-3-20-t 濕分在 傳遞的快慢是降速段干燥的控制步驟。 、錯誤 、基本正確 下列哪種參數(shù)對于干燥產(chǎn)品的

53、質(zhì)量好壞影響最大？ 13-3-21-X 欲提高間速段的干燥速度， 可以通過減小物料尺寸來實現(xiàn)，這是因為 A、 尺寸減小，干燥面積增大 B、 尺寸減小，氣固接觸會更好 C、 尺寸減小，使?jié)穹值耐鈹U散阻力降低 D、 尺寸減小，濕分內(nèi)擴散長度縮短， 因而傳質(zhì)阻力減小。 13-3-22-t 對于同種物料，厚的物料比薄的物料的臨界濕含量 提高恒速段的干燥速率，則臨界濕含量增大，意味著降速段干燥時 因此，甲認為應當盡量減小恒速段的干燥速率，乙認為存在一個適 13-3-23-X 間的拖長，對干燥不理。 宜的恒速段干燥速率，使恒速段和降速段干燥時間之和位最小，你認為 A C 13-3-24-t 的溫度 甲對乙

54、不對B、乙對甲不對 甲、乙都對D、甲、乙都不對 對流干燥過程中，當傳導和輻射傳熱的作用不可忽略使，物料表面 濕球溫度。 13-3-25-t影響恒速段干燥速率的因素主要是 ，影響降速段干燥速率 的因素主要是 13-3-26-X恒定干燥條件下，干燥含水25%的濕物料，初始時干燥速率恒定不 變，當干燥至含水量位 5%時，干燥速率開始下降，再繼續(xù)歸納咱至物料恒重，并測得此時 的含水量位0.08%，則物料的臨界含水量為 A、5%B、0.08% C、25%D、15% 13-3-27-t 溫度30C，水汽分壓為 2kpa的濕空氣水水溫 40 C的水接觸，則傳 熱方向：水 空氣，傳質(zhì)方向：水 空氣（用箭頭表示） 注：水飽和蒸汽壓計算式 s= (kpa) Zexp18.5916 399111 式中TS為水溫。 13-3-28-t 目的的過程。 13-3-29-X 對流干燥是指熱能以 方式傳給 以達到 A、 D . 13-3-30-t 實現(xiàn)物料干燥的必要條件是 空氣溫度高于物料溫度 空氣濕