碼頭畢業(yè)設計任務書講解

1、華北水利水電大學畢業(yè)設計任務書設計題目：珠江小虎島XX碼頭結構設計專 業(yè)： 港口航道及海岸工程 班級學號：姓 名:指導教師：張先起設計期限：2016年2月29日開始2016年5月20日結束水利學院2016 年 1 月 20 0、畢業(yè)設計的目的通過對珠江小虎島碼頭平面布置與結構設計， 了解碼頭規(guī)劃布置與碼頭結構設計基 本程序，掌握重力式碼頭與高樁碼頭結構計算方法，熟悉碼頭細部構造設計內容與處理 方法。通過繪制畢業(yè)設計圖紙，與整理撰寫畢業(yè)設計說明書，熟練掌握采用 CAD 繪制 工程設計圖紙的方法，熟悉工程設計說明書基本內容與撰寫方法。二、主要設計內容及基本要求（一）主要設計內容 隨著珠三角地區(qū)經(jīng)濟

2、的快速發(fā)展，珠三角地區(qū)貨物運輸量急增。廣東小虎島位于珠 三角地區(qū)的中心地帶，在該地區(qū)進行貨物中轉、倉儲有著比較好的區(qū)位優(yōu)勢，也是適應 珠三角地區(qū)發(fā)展的大趨勢。 在該地區(qū)建設碼頭是適應當?shù)丶柽\， 促進經(jīng)濟發(fā)展的需要。 但該地還沒有規(guī)模比較大的專業(yè)中轉碼頭。在該地區(qū)的建設碼頭是廣東小虎島為實現(xiàn)自身發(fā)展的需要。 為適應不斷增加的吞吐 量要求，擬建XX專用泊位及港口配套的進港鐵路、道路、庫場、加油站等設施。本次 畢業(yè)設計包括碼頭總平面布置、裝卸工藝、碼頭水工建筑物方案和結構等進行設計。具 體是：1、港口平面布置總平面布置原則、泊位數(shù)的計算、總平面布置、港口水域布置及碼頭、港口陸域布置2、裝卸工藝工藝

3、設計原則、設計參數(shù)、裝卸工藝流程設計、碼頭人員確定、主要技術經(jīng)濟指標3、碼頭結構方案設計碼頭結構型式的選擇原則、設計依據(jù)、碼頭結構選型的論證、荷載的確定、寬樁臺 高樁碼頭建筑物結構布置及尺寸擬定、驗算寬樁臺高樁碼頭建筑物結構尺寸、沉箱結構 設計方案的尺寸擬定與構造設計、投資估算、結構方案比選4、結構計算、面板計算、縱梁計算、橫向排架計算5、配筋計算面板配筋計算、軌道梁配筋計算、深受彎構件的正常使用極限狀態(tài)二） 基本要求1 、提交一份外文文獻的中譯文2、碼頭總平面布置3、裝卸工藝流程設計及主要技術經(jīng)濟指標4、碼頭結構形式的選擇，方案比選5、碼頭作用荷載的確定，斷面尺寸的確定6、結構穩(wěn)定性驗算，構

4、件計算7、計算機、手工繪圖三、重點研究內容本次畢業(yè)設計的重點研究內容是：碼頭規(guī)劃布置與碼頭結構設計基本程序、重力式 碼頭與高樁碼頭結構方案設計與結構計算方法、 碼頭細部構造設計內容與地基處理方法 等。四、主要技術路線了解規(guī)劃任務、分析原始資料，并在規(guī)定時間內寫出開題報告。在此基礎上，根據(jù) 設計任務依次進行資料整理與分析、碼頭布置、結構方案設計、結構計算和繪制圖紙， 編制設計說明書等項內容。主要技術路線如下：（一） 資料分析首先熟悉設計資料，分析其特點，了解各項資料的來源、用途和碼頭設計的關系， 在此基礎上，確定碼頭設計的有關數(shù)據(jù)。具體為：1、分析水文資料，確定設計水位，校核水位和施工水位，這里

5、的施工水位可在具 體結構方案設計后確定。2、分析地質資料，繪制碼頭縱向和橫向地質剖面圖，由此了解個土層的縱橫向變 化情況，再根據(jù)鉆探和土工試驗分析各土層的性質，包括壓縮性、硬度和承載力等，確 定擬建碼頭的硬臥土層。初步確定碼頭結構方案。3、分析地形資料，繪制地形斷面圖，以確定岸坡坡度及碼頭寬度。4、分析營運資料，為船舶裝卸機械、碼頭輪廓尺寸和碼頭設計荷載做準備。（二）碼頭布置1、根據(jù)貨鐘、貨運量等確定碼頭裝卸機械，并確定其工藝流程。2、根據(jù)裝卸機械確定船時效率，并計算碼頭泊位數(shù)，驗算泊位利用率是否符合要求。3、碼頭平面布置和斷面型式確定。4、繪制碼頭工藝流程圖，碼頭斷面圖及平面布置圖。（三）結

6、構方案設計1、根據(jù)荷載、水文、地質條件等選擇合適的結構型式（按規(guī)范應選兩種以上） 并加以論證。2、根據(jù)選定的方案擬定斷面方案。3、對選定的斷面方案進行初步計算。4、對選定的斷面除了進行內力計算外，還應驗算踢腿穩(wěn)定、穩(wěn)定性和整體穩(wěn)定性 計算。（四）結構計算 對碼頭結構的計算，在確定碼頭結構型式的基礎上，根據(jù)時間和進度指定部分構件 施工設計，結構計算包括：1、根據(jù)設計荷載和結構型式確定結構計算圖式及有關參數(shù)。2、進行內力計算，并繪制相應的內力包絡圖。3、進行配筋計算，并畫出構件的配筋圖。4、有關結構細部構件圖及構件連接處理大樣圖。（五）繪制圖紙 設計圖必須按港口工程制圖標準進行繪制。本設計一般應有

7、：1、碼頭平面布置圖、裝卸流程圖；2、碼頭結構平面、立面、斷面圖；3、繪制主體構件的配筋圖；4、有關構件的細部構造圖。（七） 編制設計說明書、計算書。五、畢業(yè)設計進度初步安排1、資料分析、總平面布置2周2、裝卸工藝設計2周3、碼頭結構方案設計2周4、結構計算2周5、繪圖6、整理、匯總設計說明書2周2周六、補充說明由于本次畢業(yè)設計內容多，工作量大，同時受畢業(yè)設計時間的限制，因此，在保證 每位同學設計工作量飽滿的前提下，將設計任務進行了相應分配。設計任務經(jīng)分配后， 每位同學的設計任務以副標題的形式反映其側重部分的內容。，,-/：l Mcl*、0茫?版 MWk-mi kliftijl /iUfii

8、、 氏i_1r：iGkX-kLufi加帥卜叭汽單kn Wfrijim 右聲“Shiji LV iI蠱工趕血lunt1ktFDiST hangpiiIEuuitniianic陽J.Naniciu 嚴 X JIniLbfh附SlliivwmlMirkFu僭1八c（一）廣東小虎島碼頭工程概況1地理位置擬建碼頭工程位于廣州市南沙區(qū)，碼頭所在的板沙尾河段寬約800m兩岸筑有堤圍。碼頭所在的番順聯(lián)圍堤防的防洪標準為 50年一遇，堤頂高程4.24.5m。工程河段屬感 潮河段，同時受上游來水和下游出?？诔毕绊?，水文情勢復雜。地理坐標113 3343 E， 22 50 24 N。擬建工程地理位置見圖2-1。S

9、idLiiing.la;圖2-1擬建工程地理位置示意圖2氣象資料采用東莞氣象臺（東經(jīng)113 45 ,北緯23 02 ,海拔高度19.3m） 1957年1997年的氣 象觀測資料統(tǒng)計得：2.1氣溫多年平均氣溫：22.0 C極端最高氣溫：38.2C 1994年7月2日極端最低氣溫：-05C 1957年2月11日歷年平均_35的日數(shù)：4.9天2.2降水多年平均降水量：1774.1mm歷年最大降水量：2394.9mm歷年最小降水量：972.2mm最長連續(xù)降水量：481.3mm日最大降水量：367.8mm多年日降水_10mm的天數(shù)：46.9天多年日降水_25mm的天數(shù)：21.0天多年日降水_50mm的天

10、數(shù)：7.7天多年日降水_100mm的天數(shù)：1.4天雨季月份：49月降水日數(shù)占全年的百分比：40.8%2.3霧多年平均霧日數(shù)（能見度1000米）：5.7日最多年份日數(shù)：15日年分布情況：14月多,68月少日分布情況：早晨多，午間少霧日占全年的百分比：1.56%2.4濕度多年平均相對濕度：79%最高相對濕度：100%濕度年內分布情況：39月大，其余各月少2.5日照歷年平均日照時間1932.1h。2.6風況風向的變化主要受季風環(huán)流的影響。由表 2-1和圖2-2可知，全年以北風為主導風 向，南風次之，出現(xiàn)頻率分別為13.2%和12.7%，西北偏北風（主要出現(xiàn)在秋冬季節(jié)） 的出現(xiàn)頻率也較高，為11.3%

11、，全年靜風頻率為8.0%，偏西風出現(xiàn)機率最少，頻率在2%以下表2-1風向風速特征值風向 項目 NNNENEENEEESESESSE平均風速(m/S2.02.0平均風向 頻率(%)6.45.2向 項目XSSSWSWWSWWWNWNWNNW平均風速(m/S2.13.1平均風向 頻率(%)3.611.3多年年平均風速為 2.6m/s,偏北風(NNW-N-NNE )的風速較大，為 3.1-3.3m/s, 其次為偏南風(SSE-S-SSW)，平均風速在2.1

12、-2.5m/s之間。2.7臺風臺風影響期：4月至次年1月臺風盛行期：79月平均每年次數(shù)：2.6次臺風過境情況最大風速： 26m/s, 東南東風瞬時風速： 35m/s, 東南東風3 水文資料3.1 潮汐（1）潮汐性質港址所在水域具有河口的潮汐性質，據(jù)附近的泗盛圍站，（Hki+Hoi） /Hm2=0.98,屬不規(guī)則半日混合潮型。在一個太陰日內有兩次高潮和兩次低潮，但相鄰的高潮（低潮） 的潮位和潮時不相等， 出現(xiàn)潮汐周日不等現(xiàn)象。 在一個太陰月中， 隨著溯望月周期變化 本海區(qū)也有一個由大潮到小潮、再由小潮到大潮的月變化規(guī)律。海域屬弱潮區(qū)，潮差相對較小，一般是春、秋分潮差最大，夏、冬至潮差最小，汛 期

13、又普遍小于枯水期。（ 2）潮位特征值水位特征值采用泗盛圍站的 19641978年的數(shù)值，泗盛站位于東莞河上，其位置東 經(jīng)113 36,北緯22 55,距河口 2km。以下所有水位值均換算到當?shù)乩碚撟畹统?面起算。歷年最高潮位：2.26m （1989 年）歷年最低潮位：-0.09m （1968 年）平均海平面：1.88m平均高潮位：2.68m平均低潮位：1.07m漲潮最大潮差：3.02m落潮最大潮差：3.35m平均潮差：1.64m平均漲潮歷時：5時 45分平均落潮歷時：6時 45分3）設計水位設計水位采用泗盛圍站 1974完整一年潮位推算。設計高水位（高潮 10%）： 3.27m設計低水位（低潮

14、 90%）： 0.56m4）極端水位極端水位用泗盛圍站 19641992年年極值水位求得。極端高水位（ 50 年一遇）： 4.35m極端低水位（50年一遇）：-0.15m（5）乘潮水位表2-2高潮乘潮水位（單位：m）累積頻率（%）102030405060708090高潮1小時3.283.072.922.802.702.592.462.322.17高潮2小時3.092.922.792.682.582.492.3潮流（1）流入擬建工程水域的落潮流，主要有珠江干流和東江四口門（東江干流、麻涌、 淡水和東莞水道）及沙灣水道，就落潮量來講，珠江干流遠比東江四口門及沙灣水道大。 因

15、此，珠江干流落潮水流仍是該水域落潮流的主要動力因素。（2）本水域處于珠江干流和東江四口門（潮汐水道）的交匯處，水深流急。流速：本 河道水流較急，實測流速，A站漲潮最大流速0.60m/s，落潮最大流速為1.15m/s。B站 漲潮最大流速0.75m/s,落潮最大流速為1.00m/s。C站漲潮最大流速1.35m/s,落潮最大 流速為0.85m/so A、B兩站落潮流速均大于漲潮流速，而 C站卻相反，漲潮最大流速大 于落潮最大流速，這主要是由于C站所處的地理位置，潮流受小虎山角及小虎礁影響的 結果。坭洲頭N沙仔沙仔瀝A測點小虎島-B測點T C測點南沙洲小虎礁坭西大坦道虎水大虎島圖2-3小虎島碼頭測流點

16、位置示意圖（3）三站漲落潮流向因所處位置不同，受岸線及地形影響，漲落潮流向各有不同。但仍可以看出擬建工程水域的水流基本上是順水道方向的往復流。A站：漲潮流向295度，WNW向；落潮流向115度，ESE向。B站：漲潮流向300315度，NW向；落潮流向155度，SE向。C站：漲潮表層流向330度，NNW向，中底層30度，NNE向；落潮流向210 250度，SW 向。（4）擬建工程水域的外海潮波，從伶仃洋傳入，通過虎門水道進入獅子洋向向黃埔方 向逐漸消弱。漲潮時受徑流的頂托；落潮時徑流和潮流一起下瀉。因此，落潮平均流速 大于漲潮平均流速；落潮歷時相對的大于漲潮歷時。3.3波浪港區(qū)位于珠江口喇叭頂以

17、內，外海傳進來的波浪受沿程眾多島嶼（特別是上、下橫 擋島，大虎島）、河床地形及水深等因素影響，傳到港區(qū)逐漸消能，波浪不大，因而只 需考慮小風區(qū)的風生波。表2-3極端高水位下波浪要素方向重現(xiàn)期（年）H1%H4%H5%H13%HmTmLE502.321.961.891.581.003.2016.0252.021.701.641.37.863.0012.0101.581.331.291.07.672.8022.006.2NE501.661.391.351.12.702.7011.4251.46.602.6010.59.

18、74.462.3051.805.1N501.691.421.371.14.722.9013.1251.501.261.221.01.632.8012.2101.221.012.6012.106.9SE501.581.331.291.07.672.8012.2251.46.602.6010.5101.221.012.5022.006.24泥沙運動4.1泥沙來源本工程位于珠江干流與小虎瀝出口相匯處，處于珠江獅子洋河段。其泥沙主要來源

19、 于上游下瀉的泥沙（珠江干流與沙仔瀝）和隨潮流挾帶的上溯泥沙，還包括少量河道內 的局部搬運泥沙。以珠江干流下泄的泥沙及潮流挾帶的泥沙為主。主要為懸移質輸沙，影響泥沙運動的主要因素為潮流，風浪、船行波及徑流的影響相對較小。4.2含沙量變化據(jù)冬、夏兩季實測水文資料分析，虎門以上河道水體含沙量的大小與季節(jié)性有關。一般認為洪季含沙量大，枯季含沙量小，但新沙港區(qū)以下河段則相反，洪季含沙量較低， 全河段平均值為0.055kg/m3,枯季較高，全河段平均值為 0.14kg/m3，見表2-12。這種 變化現(xiàn)象表明，虎門至新沙港區(qū)河段的泥沙受潮流輸入的影響較明顯。而潮流帶來的懸 移質泥沙主要來源于三個方面：一是

20、來自虎門口外的伶仃淺灘，隨漲潮流帶入河道；二 是從本河道內沖刷起來的泥沙：三是鳧州水道下泄的高濃度含沙水體隨漲潮流的直接輸 入。表2-4虎門以上河段實測平均含沙量結果單位：kg/ m3站名1991年12月1992年7月1999年9月總平均漲潮落潮平均漲潮落潮平均漲潮落潮平均墩頭基1站70.070.080.08一一一0.12新沙碼 頭1站60.050.070.06一一一0.11海心沙1站0.140.060.100.050.060.060.080.090.090.08坭洲1站0.140.080.110.030.040.040.08

21、東莞 河口一一一一一一0.260.280.270.27虎門 上游70.050.050.050.060.060.060.09全河段平均0.1390.055一4.3垂線分布虎門以上河段含沙量垂線分布，無論洪季還是枯季，均呈上層小下層大規(guī)律。其中: 在洪季，整個水域含沙量都很小，因此各垂線上層和下層含沙量變化也小，表層平均含 沙量均介于0.030.05kg/m3,底層均介于0.050.12kg/ m3;該結果表明，在洪季，本 河段水體中的泥沙主要以徑流挾帶的懸沙影響為主。在枯季，整個水域含沙量遠大于洪 季，而且各垂線上層和下層含沙量變化也明顯增大，表層均介于0.050.06kg

22、/ m3,底層均介于0.120.25kg/ m3，底層約為表層的4倍，枯季比洪季高出2倍以上；可見， 枯季在潮流控制下，除進入本河段的水體含沙量大于洪季外，底部流速還將掀起河床表 面的部分泥沙懸浮而隨流運動，這種泥沙的影響也是虎門以上河段含沙量增大的重要原因之一4.4 含沙量沿程分布及變化趨勢在近岸河口的含沙量變化，由于受多種動力因素的影響（如潮汐、潮流、徑流、波 浪及鹽水楔等），其運動特征及變化規(guī)律十分復雜。但對虎門以上河段而言，風浪對含 沙量增減的影響有限，同時河道內水體含鹽量也不大，特別是洪季咸淡水已基本混合， 因此鹽度對含沙量的影響可以不考慮。 而本河道含沙量的變化主要與季節(jié)和水流的影

23、響 密切相關。根據(jù) 1991年12月、 1992年7月及 1999年9月三次全潮測驗的平均值看， 虎門以上河道沿程含沙量的分布基本呈兩頭大，中間小趨勢，而量值變化除東莞河口附 近人為采沙造成局部水域含沙量較高外，自上而下的含沙量均介于0.080.12kg/ m3之間，這一結果與以往的研究結果基本一致。據(jù) 1992 年以前的資料統(tǒng)計，經(jīng)虎門入海的徑流量及輸沙量，分別占流域總量的 18.5%和 9.3%，而近年來按最新實測資料的對比結果分析，兩者分別占流域總量的16%和 5.6%，尤其是輸沙量呈減小趨勢較為明顯。因此，利用珠江干流水多、沙少的優(yōu)勢， 在河道內建設大型港口或開挖深水航道其前景是樂觀的

24、。4.5 泥沙淤積（1）懸移質淤積量初步估算開挖后的水域淤強從內向外呈遞減趨勢：泊地最大 （1.00m/a），其次是調頭 地水域（0.80m/a）,連接水域最?。?.50m/a）。全港年淤積總量約1030萬m3，通過定期 的清淤，可以確保碼頭的正常營運。（2）推移質淤積量河道推移質計算是一個十分復雜的問題。 如果說航道開挖后的懸沙淤積量計算盡管 亦不盡成熟，但借助于實踐經(jīng)驗和有關計算式尚可取得與實際淤強在量級上相近的結 果，那么推移質計算迄今尚遠達不到這種水平。采用不同的計算式，其結果差距甚遠， 很難滿足工程的要求。 所以，在這里只能就推移質對港區(qū)淤積的影響進行一些定性判斷。 根據(jù)珠江水利委員

25、會、 中山大學以及交通部天津水運工程科學研究所等單位的勘測及研 究結果表明，珠江河道推移質輸沙量占懸移質輸沙量的2%左右。依此計算，珠江干流每年推移質總量僅在10萬m3左右。如果按珠江流域上游的馬口、山水、博羅及流溪河 四個水文站 1991年、 1992年兩年及 1999年 9月 1822日平均流量統(tǒng)計，并假定推移 質輸沙量與流量成正相關，則流溪河站、博羅站及山水站和馬口站下泄而流經(jīng)本港河段 的流量僅占四個水文站總流量的 12%20%之間。也就是說，每年流經(jīng)本港河段的推移 質沙量應在2萬m3以內。而且這部分推移質主要循深槽區(qū)及近側高流速區(qū)的床面運移， 近岸帶的運移數(shù)量十分有限。 即使考慮近岸帶

26、， 每年流經(jīng)港區(qū)的推移質輸沙量也僅在 0.1 萬 m3 以內，因此推移質輸沙對本港淤積的影響甚微。這一分析，與粵海石化油碼頭、 建滔碼頭和珠江電廠煤碼頭迄今未出現(xiàn)粒徑較粗的推移質在港池上沿集中淤積的實際 狀況相一致。所以，淺灘推移質輸沙，無論從宏觀還是局部看都不會對港口水深的維護 帶來困難。（3）驟淤驟淤是特殊天氣（如臺風過境）或河流強輸沙條件下，短期（如12天）內在人工開挖港池或航道所發(fā)生的泥沙強淤積現(xiàn)象。這種短期內的強淤，通常僅是一個相對概 念，即與正常相比淤積較重。顯然上述對驟淤的闡述缺少工程概念。近年來隨著生產實 踐和認識的深化，一些科研、設計、疏浚及港口的工程技術人員，對驟淤一詞開始

27、賦予 新的內涵，并趨于認識上的一致性。一般認為，驟淤是指短期內港口淤積嚴重，影響船 舶正常停靠或航行或者使突擊清淤困難的泥沙淤積現(xiàn)象。下面，從這一概念出發(fā)來衡量 一下本港的“驟淤”。任何一個港口，其淤積的發(fā)生必須具備兩個條件，即沙源和沉積環(huán)境。驟淤的出現(xiàn) 也不例外。對本港區(qū)而言，由于某些泊地及調頭地水域建在自然水深較小的邊灘地帶， 各區(qū)平均相對開挖深度一般在 2.8m7.0m之間，港口建成后流速降低是必然的。也就 是說，隨著碼頭的興建必將為泥沙落淤提供相應的沉降環(huán)境。在這樣的條件下，港口驟 淤的有無及其大小則取決于來沙條件。從泥沙運移途徑看，本區(qū)懸移質含沙量的大小取 決于徑流輸沙和潮流輸沙兩種

28、狀況。先看徑流輸沙及水體含沙量：珠江水系主要由西江、北江、東江和流溪河組成。多年平均徑流量3020億m3,平均含沙量0.284kg/m3。據(jù)1999年前的資料統(tǒng)計，經(jīng)虎門入 海的徑流量及輸沙量分別占流域總量的 18.5%和 9.3%；近幾年的資料對比分析， 二者分 別占 16%和 5.6%。低沙豐水的特征明顯。從1992年7月及1999年9月兩次汛期的實測含沙量來看， 虎門 2站的落潮平均含 沙量分別為0.14kg/m3和0.06kg/m3。在驟淤計算時，即使采用其中的大值（0.14kg/m3）， 其量亦甚微。再看漲潮潮段最大含沙量： 1 986年3月1 1日1 3時至3月12日16時，虎門河

29、段漲、 落潮實測瞬時最大垂線平均含沙量分別為 0.48kg/m3和0.39kg/m3。1991年12月1992 年1月及1992年46月，伶仃水道實測瞬時最大平均含沙量也僅在 0.5kg/m3以內，當 大風天氣出現(xiàn)時，其含沙量的增加值也很有限。另據(jù)“八五”攻關期間在伶仃洋的波浪 觀測，極值最大波高（H1%）僅為2m；即使臺風過境風速達10級以上，但由于風向具有 較強的旋轉性，加之伶仃洋掩蔽條件良好，所以亦難于形成波高較大、歷時較長的穩(wěn)定 波，從而大大削弱了波浪的掀沙能力。據(jù)有記載的伶仃水道風季含沙量看，其最大值亦 僅為0.75kg/m3，此值雖遠高于本區(qū)的正常含沙量，但就其絕對量值與我國同類港

30、口相 比仍屬較低范疇。出于本港建設泥沙淤積的安全考慮，假設伶仃洋水域（含淺灘）臺風期的含沙量為2kg/m3（為最大觀測值的2.7倍），并隨漲潮流上溯至本港區(qū)；按照虎門以上潮量占79%， 徑流占 21%的比例關系計算，在上述含沙量的條件下，本港區(qū)漲、落潮平均含沙量約為 1.6kg/m3。相應日最大淤積厚度亦在5cm以內，不會影響船舶的正常?？考昂叫校礋o 驟淤之慮。所以，本港泊地及調頭地水域設計水深的確定，可以不考慮特殊天氣條件下 泥沙淤積的影響。5. 地質條件5.1 地質構造 珠江三角洲在大地構造單位上屬于華南準地臺之桂湘贛粵褶皺帶與東南沿海斷褶 帶之交接帶上，即粵中拗褶斷束的南部，根據(jù)沉積建造、構造運動、巖漿活動和變質作 用等綜合特征，可劃分為四個構造階段：加里東構造階段：形成了北東及東西方向不甚標準的全形褶皺，同時有廣泛 的巖漿侵入活動，區(qū)域變質和混合巖化作用；華力西印支構造階段：形成比較緊密的北北東方向褶皺，并伴隨有花崗巖 侵入活動；燕山構造階段：在三迭紀末、早侏羅紀末及侏羅紀以后有三次以上構造運動 發(fā)生，形成北東向、局部為北西向的寬展型褶皺， 燕山階段有廣泛的侵入活動， 有大規(guī)模的斷裂活動，從方向上看，主要有北東向和北西向兩組斷層，北東向 斷層占絕對優(yōu)勢，北西向斷層形成較晚；喜馬拉雅構造階段：