濟(jì)鋼厚板組織性能項目結(jié)題報告課堂PPT

1、1軋制技術(shù)及連軋自動化國家重點實驗室軋制技術(shù)及連軋自動化國家重點實驗室(東北大學(xué)東北大學(xué))中厚板熱軋過程組織性能中厚板熱軋過程組織性能預(yù)測的研究預(yù)測的研究結(jié)題報告結(jié)題報告2一、項目完成的主要內(nèi)容及過程1 1、建立了描述濟(jì)鋼厚板軋制及層流冷卻過程中的溫度和建立了描述濟(jì)鋼厚板軋制及層流冷卻過程中的溫度和 組織演變的物理冶金學(xué)模型。組織演變的物理冶金學(xué)模型。2 2、建立了濟(jì)鋼厚板的軋制工藝數(shù)據(jù)庫；通過熱軋實驗及熱建立了濟(jì)鋼厚板的軋制工藝數(shù)據(jù)庫；通過熱軋實驗及熱模擬實驗確定了溫度場和組織演變模型的關(guān)鍵參數(shù)，獲得模擬實驗確定了溫度場和組織演變模型的關(guān)鍵參數(shù)，獲得了適用于濟(jì)鋼厚板生產(chǎn)的工藝參數(shù)。了適用于濟(jì)

2、鋼厚板生產(chǎn)的工藝參數(shù)。 3 3、通過回歸方法和神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)建立了描述濟(jì)鋼厚板的組織通過回歸方法和神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)建立了描述濟(jì)鋼厚板的組織性能對應(yīng)關(guān)系模型，包括預(yù)報厚板沖擊功的神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模性能對應(yīng)關(guān)系模型，包括預(yù)報厚板沖擊功的神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型。型。1.1 項目完成的主要內(nèi)容項目完成的主要內(nèi)容 3 1）2004年年6月月2004年年12月，現(xiàn)場調(diào)查和采集數(shù)據(jù)，月，現(xiàn)場調(diào)查和采集數(shù)據(jù)，編寫各模塊基礎(chǔ)程序，建立軋制工藝數(shù)據(jù)庫。編寫各模塊基礎(chǔ)程序，建立軋制工藝數(shù)據(jù)庫。 2）2004年年122005年年6月，第一次實驗室軋制實驗及月，第一次實驗室軋制實驗及熱模擬實驗，確立各模塊的關(guān)鍵參數(shù)，建立了針對熱模擬實驗，確立

3、各模塊的關(guān)鍵參數(shù)，建立了針對612mm厚板的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度的預(yù)測模型。厚板的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度的預(yù)測模型。 3）2005年年62005年年12月，第二次實驗室軋制實驗，月，第二次實驗室軋制實驗，建立了建立了1240mm厚鋼板的組織性能模型，包括屈服強(qiáng)厚鋼板的組織性能模型，包括屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、延伸率、沖擊功的預(yù)測模型；完善軟度、抗拉強(qiáng)度、延伸率、沖擊功的預(yù)測模型；完善軟件各部分功能和完成軟件界面設(shè)計。件各部分功能和完成軟件界面設(shè)計。一、項目完成的主要內(nèi)容及過程1.2 項目完成的主要過程項目完成的主要過程 4二、項目的主要創(chuàng)新點2.1 厚板軋制過程溫度變化的智能化預(yù)報模型厚板軋制過程溫度變

4、化的智能化預(yù)報模型 52.2 厚板常溫沖擊功的預(yù)報模型厚板常溫沖擊功的預(yù)報模型 cs ihm npsl y su t svj ic v n ( j )二、項目的主要創(chuàng)新點62.3 針對濟(jì)鋼厚板生產(chǎn)工藝，建立組織性能預(yù)測模型針對濟(jì)鋼厚板生產(chǎn)工藝，建立組織性能預(yù)測模型 厚板的軋制及冷卻工藝厚板的軋制及冷卻工藝 實驗室模擬厚板熱軋實驗實驗室模擬厚板熱軋實驗 鋼種鋼種q235、q345、q460的熱模擬熱軋實驗的熱模擬熱軋實驗二、項目主要創(chuàng)新點7三、組織性能預(yù)報的建模思路3.1 3.1 組織性能預(yù)報基本思路組織性能預(yù)報基本思路 化學(xué)成分 軋制 加熱 冷卻 晶粒長大 產(chǎn)品 力學(xué)性能 強(qiáng)度指標(biāo) 韌性指標(biāo)

5、軋制參數(shù) 冷卻參數(shù) 碳氮化物 的溶解 再結(jié)晶 碳氮化物 的析出 碳氮化物 的析出 相變 1 2 3 1 1 1 1 2 2 2 2 83.2 組織性能預(yù)報的基本思路（針對濟(jì)鋼厚板）組織性能預(yù)報的基本思路（針對濟(jì)鋼厚板）三、組織性能預(yù)報的建模思路9三、組織性能預(yù)報的建模思路3.3 3.3 模型的建立模型的建立溫度場模塊：各階段換熱系數(shù)的確定溫度場模塊：各階段換熱系數(shù)的確定組織演變：組織演變：a)a)加熱奧氏體晶粒尺寸變化模型加熱奧氏體晶粒尺寸變化模型b)b)軋制過程靜態(tài)、動態(tài)及亞動態(tài)再結(jié)晶動力學(xué)方程，沉淀軋制過程靜態(tài)、動態(tài)及亞動態(tài)再結(jié)晶動力學(xué)方程，沉淀析出動力學(xué)模型析出動力學(xué)模型c)c)奧氏體向

6、鐵素體（奧氏體向鐵素體（f f）、珠光體（）、珠光體（p p）和貝氏體（）和貝氏體（b b）轉(zhuǎn)）轉(zhuǎn)變的動力學(xué)方程變的動力學(xué)方程d d）組織性能對應(yīng)關(guān)系模型：強(qiáng)度、延伸率、沖擊功各）組織性能對應(yīng)關(guān)系模型：強(qiáng)度、延伸率、沖擊功各影響參數(shù)的確定影響參數(shù)的確定10三、組織性能預(yù)報的建模思路3.4 3.4 需要調(diào)整的參數(shù)表需要調(diào)整的參數(shù)表 溫度場溫度場組織演變組織演變性能性能空冷換熱系數(shù)，除鱗空冷換熱系數(shù)，除鱗階段換熱系數(shù)，層流階段換熱系數(shù)，層流冷卻階段換熱系冷卻階段換熱系數(shù)數(shù).靜態(tài)再結(jié)晶，動態(tài)靜態(tài)再結(jié)晶，動態(tài)再結(jié)晶，析出，相再結(jié)晶，析出，相變變組織性能間的關(guān)系，組織性能間的關(guān)系，神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)參數(shù)的選神經(jīng)

7、元網(wǎng)絡(luò)參數(shù)的選擇擇表表1 1 各模塊需要調(diào)整的參數(shù)各模塊需要調(diào)整的參數(shù)11四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果實驗室軋機(jī)基本參實驗室軋機(jī)基本參數(shù)：軋輥直徑數(shù)：軋輥直徑450mm,最大軋制最大軋制力力4000kn，軋制速，軋制速度度01.5m/s;輥縫最輥縫最大開口度大開口度170mm;電電機(jī)功率機(jī)功率400kw;冷冷卻速度卻速度0400/s 實驗室軋制實驗使用設(shè)備實驗室軋制實驗使用設(shè)備 12四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果鋼種csimnpsnbvq235b0.130.250.420.250.034-q345b0.150.401.570.020.015-q460c0.120.351.620.0280.0200.

8、0340.015鋼種粗軋溫度二階段開軋溫度開冷溫度終冷溫度冷卻速度(/s)q235b10501150950/920/870800870620700010q345b10501150950/920/870 800870600700010q460c10001200950 800870600700015 表表1 鋼種的化學(xué)成分鋼種的化學(xué)成分 表表2 軋制的工藝參數(shù)軋制的工藝參數(shù) 13 表表3 軋制的工藝規(guī)程軋制的工藝規(guī)程 成品厚度(mm)粗軋壓下規(guī)程精軋壓下規(guī)程6241812 12868282014 1411810302420 24181310 1230262424181412 16100887157

9、4540 4030221816 20100857060 60534535292624 30100857060 605347403430 36100857060 6052463936 四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果14四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果4.1 4.1 終軋溫度對組織的影響終軋溫度對組織的影響(a) (b) (c)(a) (b) (c)不同終軋溫度對晶粒大小的影響不同終軋溫度對晶粒大小的影響a,790a,790；b b，810810；c c，90090015780800820840860880900340350360370380390400410420 終軋溫度()屈服 強(qiáng)度(mpa)10mm

10、,空冷8101214晶 粒大小(um) 終軋溫度對組織和性能的影響終軋溫度對組織和性能的影響(q345b)(q345b) a a屈服強(qiáng)度屈服強(qiáng)度 b b常溫沖擊功常溫沖擊功四、軋制實驗結(jié)果8608809009209406080100120140160180 常 溫 沖 擊功屈 服強(qiáng) 度終 軋 溫 度()常溫沖擊 功 (j)38539039540040516mm屈服 強(qiáng)度 (mpa)4.1 4.1 終軋溫度對組織和性能的影響終軋溫度對組織和性能的影響16（a a） (b) (c)(b) (c) 終軋產(chǎn)品厚度對微觀組織的影響終軋產(chǎn)品厚度對微觀組織的影響 (a)6.5mm(a)6.5mm； (b)1

11、2mm(b)12mm； (c)16mm (c)16mm 四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果4.2 4.2 產(chǎn)品厚度對顯微組織的影響（產(chǎn)品厚度對顯微組織的影響（q345bq345b）176.06.57.07.58.08.59.09.510.010.5350400450500550600屈服 、抗拉強(qiáng)度（ mpa）終軋厚度（ mm） lys utsq345b,終軋800，空冷a a 冷卻速度隨板厚變化情況冷卻速度隨板厚變化情況 b b 性能隨終軋厚度的變化性能隨終軋厚度的變化四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果4.3 4.3 產(chǎn)品厚度對強(qiáng)度的影響（產(chǎn)品厚度對強(qiáng)度的影響（q345bq345b）010203040506

12、00.00.51.01.52.02.53.03.54.0冷卻速度(/s)板 坯 厚度(mm)18 （a a） (b) (c)(b) (c) 軋后冷卻速度對軋后冷卻速度對q345bq345b微觀組織的影響微觀組織的影響 (a)1.5(a)1.52.3 k/s (b)4.0 k/s (c)6.0 k/s2.3 k/s (b)4.0 k/s (c)6.0 k/s四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果4.4 4.4 層流冷卻速度對產(chǎn)品微觀組織的影響（層流冷卻速度對產(chǎn)品微觀組織的影響（q345bq345b）19四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果4.5 4.5 層流方式實驗層流方式實驗 軋后層流冷軋后層流冷卻段的冷卻方式卻段

13、的冷卻方式可分為三種：可分為三種：a)a)前段冷卻前段冷卻 b)b)后后段冷卻段冷卻 c)c)兩段兩段冷卻冷卻 軋后層流冷卻方式示意圖軋后層流冷卻方式示意圖20 (a) (b) (c) (a) (b) (c) 軋后層流冷卻方式對組織的影響軋后層流冷卻方式對組織的影響(a)(a)后段冷卻后段冷卻 (b)(b)兩段冷卻兩段冷卻 (c)(c)前段冷卻前段冷卻四、軋制實驗結(jié)果4.6 4.6 層流方式對微觀組織的影響（鋼種層流方式對微觀組織的影響（鋼種q345bq345b）21 (a) (b) (c) (a) (b) (c) 軋后層流冷卻方式對組織的影響軋后層流冷卻方式對組織的影響(a)(a)強(qiáng)度強(qiáng)度

14、(b)(b)延伸率延伸率 (c)(c)常溫沖擊功常溫沖擊功四、實驗室模擬熱軋實驗結(jié)果4.7 4.7 層流冷卻方式對性能的影響（層流冷卻方式對性能的影響（q345bq345b）0123456789101112380400420440460480500520540q345b,16mmalys,模 式 uts,模 式 lys,模 式 uts,模 式 強(qiáng)度(mpa)試 樣 號02468101220222426283032q345b,16mm延伸率(%) 試樣號 控冷模式 控冷模式 0123456789101112708090100110120130140150q345b,16mmcharpy沖擊 功

15、(j)試 樣 號冷 卻 模 式 冷 卻 模 式 22五、c-mn鋼組織演變模擬計算結(jié)果5.1 5.1 軋制全程溫度模擬軋制全程溫度模擬(fdm)(fdm) 利用前述的組織演變模型及熱模擬和軋制實驗結(jié)果對各利用前述的組織演變模型及熱模擬和軋制實驗結(jié)果對各參數(shù)的調(diào)整，模擬濟(jì)鋼厚板熱軋過程材料在變形過程中溫度、參數(shù)的調(diào)整，模擬濟(jì)鋼厚板熱軋過程材料在變形過程中溫度、再結(jié)晶分?jǐn)?shù)、晶粒尺寸、軋制力、位錯密度等的變化。再結(jié)晶分?jǐn)?shù)、晶粒尺寸、軋制力、位錯密度等的變化。 軋軋 制制 過過 程程 溫溫 度度 變變 化化 曲曲 線線 05010015020025030035070080090010001100120

16、0表 面角部1/2h處心部溫度()時 間(s)表 面中心14mmq235b1#23五、c-mn鋼組織演變模擬計算結(jié)果-200204060801001201408509009501000105011001150fem計算值 溫度()時 間(s) 神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)預(yù) 報值 -200204060801001201408509009501000105011001150fem計算值溫度， 時 間,s 線性回歸模型計算值600700800900100011001200600700800900100011001200fem計算 值 , bp網(wǎng)絡(luò)預(yù) 報值 , bpbp網(wǎng)絡(luò)模型對厚板溫度的預(yù)報網(wǎng)絡(luò)模型對厚板溫度的預(yù)報

17、a a 斷面平均溫度（線性回歸和斷面平均溫度（線性回歸和femfem） b b 斷面平均溫度（斷面平均溫度（bpbp和和femfem） c c 表面溫度表面溫度(bp(bp和和fem fem ）5.2 5.2 軋制全程溫度模擬軋制全程溫度模擬( (神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)) )24五、c-mn鋼組織演變模擬計算結(jié)果370375380385390395600650700750800850q345b,18mm溫度()時 間(s)邊 角表 面h/4處h/2處a370375380385390395400450500550600650700750800850q345b,18mmb溫度()時 間(s) 邊 角

18、表 面h/4處h/2處370375380385390395600650700750800q345b,18mmc時 間(s) 溫度()表 面邊 角h/4處h/2處冷卻方式對冷卻方式對18mm18mm厚板溫度分布的影響厚板溫度分布的影響a a 緩冷緩冷 b b 前段急冷前段急冷 c c 后段急冷后段急冷5.3 5.3 層流冷卻方式對厚板溫度場的影響層流冷卻方式對厚板溫度場的影響(fdm)(fdm)25五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果 鋼坯在加熱爐中鋼坯在加熱爐中加熱時，加熱時，初始晶粒初始晶粒尺寸取決于加熱溫度、尺寸取決于加熱溫度、升溫速率、保溫時間升溫速率、保溫時間以及鋼的等效碳當(dāng)量以及鋼的等效碳當(dāng)

19、量等因素。右圖示出了等因素。右圖示出了奧氏體晶粒尺寸隨加奧氏體晶粒尺寸隨加熱溫度的變化熱溫度的變化 加熱過程奧氏體晶粒尺寸變化曲線加熱過程奧氏體晶粒尺寸變化曲線 1250130013501400145050100150200250300 晶 粒 尺 寸(m)溫 度(k)5.4 加熱過程中奧氏體晶粒尺寸變化加熱過程中奧氏體晶粒尺寸變化26五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果 粗軋階段細(xì)化晶粒的效粗軋階段細(xì)化晶粒的效果非常明顯，可以將奧氏體果非常明顯，可以將奧氏體晶粒尺寸從出加熱爐的幾百晶粒尺寸從出加熱爐的幾百m細(xì)化到粗軋結(jié)束后的細(xì)化到粗軋結(jié)束后的4050m(q345b)；而精軋的；而精軋的細(xì)化效果沒粗軋

20、明顯，由粗細(xì)化效果沒粗軋明顯，由粗軋的軋的40m下降到下降到20m左右左右(q345b)。圖中還示出了。圖中還示出了q460的奧氏體晶粒變化圖。的奧氏體晶粒變化圖。軋制過程奧氏體晶粒尺寸變化曲線軋制過程奧氏體晶粒尺寸變化曲線 0100200300400020406080100奧 氏體晶 粒大小(um)軋制時 間(s) nb-v c-mn5.5 5.5 軋制過程中奧氏體晶粒尺寸變化軋制過程中奧氏體晶粒尺寸變化27 對于對于c-mnc-mn鋼，厚鋼，厚板在粗軋過程中由于板在粗軋過程中由于溫度較高，道次間隙溫度較高，道次間隙時間較長，所以發(fā)生時間較長，所以發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶較為完全，靜態(tài)再結(jié)晶較為完全，

21、而而nbnbv v鋼（鋼（q460q460）由）由于固溶于鋼中微合金于固溶于鋼中微合金元素的牽制作用，發(fā)元素的牽制作用，發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶較為困生靜態(tài)再結(jié)晶較為困難，所以再結(jié)晶不完難，所以再結(jié)晶不完全。全。變形過程中再結(jié)晶分?jǐn)?shù)的變化曲線變形過程中再結(jié)晶分?jǐn)?shù)的變化曲線 五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果5.6 5.6 軋制過程中再結(jié)晶分?jǐn)?shù)變化軋制過程中再結(jié)晶分?jǐn)?shù)變化28 5.7 5.7 厚板厚向上的組織演變結(jié)果厚板厚向上的組織演變結(jié)果 五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果05010015020025030035020406080100120140q345b,24mmaustenite grain size(um)

22、time(s) surface 1/4h 1/2h01234567890.600.650.700.750.800.850.900.951.001.05q345b,24mmstatic recrystallization fractionpass number surface 1/4h 1/2h軋制過程中軋制過程中奧氏體晶粒大小奧氏體晶粒大小及及靜態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)靜態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)變化變化(q345b)(q345b) a a奧氏體晶粒大小奧氏體晶粒大小 b b 靜態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)靜態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)290123456789-0.020.000.020.040.060.080.100.120.14q345b,24m

23、mdynamic recrystallization fractionpass number surface 1/4h 1/2h1/81/41/2121518212427q345b,24mmferrite grain size(um)distance 1# 1# 2# 2#五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果軋制過程中動態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)及鐵素體晶粒大小變化軋制過程中動態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)及鐵素體晶粒大小變化 a a 動態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)動態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù) b b 鐵素體晶粒大小鐵素體晶粒大小 5.7 5.7 厚板厚向上的組織演變結(jié)果（厚板厚向上的組織演變結(jié)果（q345bq345b） 30 在熱變形過程中，在熱變形過程中，金

24、屬未變形前位錯密度金屬未變形前位錯密度一般為一般為 左右左右 ，熱變，熱變形后位錯密度會急劇上形后位錯密度會急劇上升，可以達(dá)到升，可以達(dá)到 左左右。隨著道次間再結(jié)晶右。隨著道次間再結(jié)晶的發(fā)生，位錯密度會逐的發(fā)生，位錯密度會逐漸降低。漸降低。 變形過程中位錯密度的變化曲線變形過程中位錯密度的變化曲線 0204060801001201401e121e131e141e15位 錯 密 度(m-2)軋 制 時 間(s)五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果121015141010 5.8 5.8 位錯密度演變結(jié)果（位錯密度演變結(jié)果（q345bq345b） 31軋制力軋制力(kn)(kn)隨溫度的變化隨溫度的變化(

25、c-mn)(c-mn)五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果114011201100108010601040102015000200002500030000350004000045000軋制力(kn)道次溫度() 實測值 預(yù) 測值 5.9 5.9 軋制力預(yù)報結(jié)果軋制力預(yù)報結(jié)果(q345b)(q345b) 耦合耦合流變應(yīng)力模流變應(yīng)力模型和再結(jié)晶組織演變型和再結(jié)晶組織演變模型對厚板軋制過程模型對厚板軋制過程中軋制力的預(yù)報。中軋制力的預(yù)報。32相變過程組織分?jǐn)?shù)隨溫度的變化情況相變過程組織分?jǐn)?shù)隨溫度的變化情況 (q235b)五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果650660670680690700710720730740

26、7500.00.20.40.60.81.0q235b,16mm ferrite volume fraction second phase fractiontransformation fractiontemperature() 對于冷卻中的相對于冷卻中的相變過程，濟(jì)鋼厚板主變過程，濟(jì)鋼厚板主要發(fā)生的是要發(fā)生的是a af f，a ap p，最終的組織為，最終的組織為f fp p組織，也有少量組織，也有少量的貝氏體存在。的貝氏體存在。 5.10 5.10 相變過程組織演變的模擬相變過程組織演變的模擬 33五、厚板組織演變模擬計算結(jié)果253035404550253035404550計算值(m)實測值

27、(m)681012141618202224262830681012141618202224262830 predicted grainsize(um)measured grainsize(um)5.11 組織演變結(jié)果驗證（組織演變結(jié)果驗證（q235b,q345b,16mnr,q460）020406080100020406080100 prediction phase fractionmeasured phase fraction ferrite volume fraction second phase volume fraction厚板組織組成預(yù)報結(jié)果厚板組織組成預(yù)報結(jié)果a a 奧氏體晶粒尺寸

28、奧氏體晶粒尺寸 b b 鐵素體晶粒尺寸鐵素體晶粒尺寸 c c 最終相組成最終相組成 34六、性能預(yù)報效果及分析6.1 6.1 強(qiáng)度的預(yù)報強(qiáng)度的預(yù)報 對對4 4個鋼種熱軋狀態(tài)下的個鋼種熱軋狀態(tài)下的屈服和抗拉強(qiáng)度進(jìn)行了預(yù)屈服和抗拉強(qiáng)度進(jìn)行了預(yù)報，實測值和預(yù)報值的相報，實測值和預(yù)報值的相對誤差在對誤差在8%8%以內(nèi)。以內(nèi)。 150200250300350400450500550600650700150200250300350400450500550600650700 predicted strength(mpa)measured strength(mpa) q345b,lys q345b,uts q

29、235b,lys q235b,uts 16mnr,lys 16mnr,uts q460c,lys q460c,uts熱軋熱軋c-mnc-mn及微合金鋼強(qiáng)度的預(yù)報及微合金鋼強(qiáng)度的預(yù)報351015202530354010152025303540 predicted elongationmeasured elongationq345bq235b16mnrq460c6.2 6.2 延伸率的預(yù)報延伸率的預(yù)報 對對4 4個鋼種熱軋個鋼種熱軋狀態(tài)下的延伸率進(jìn)行狀態(tài)下的延伸率進(jìn)行了預(yù)報，其絕對誤差了預(yù)報，其絕對誤差5656在在2 2 以內(nèi)，以內(nèi)，9595在在5 5以內(nèi)。以內(nèi)。 六、性能預(yù)報效果及分析熱軋熱軋c

30、-mnc-mn及微合金鋼延伸率的預(yù)及微合金鋼延伸率的預(yù)報報36020406080100120140160180200220240260280020406080100120140160180200220240260280 predicted cvn(j)measured cvn(j)q345bq235b16mnrq460c六、性能預(yù)報效果及分析6.3 6.3 沖擊功的預(yù)報沖擊功的預(yù)報 利用神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)利用神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)和物理冶金學(xué)模型相和物理冶金學(xué)模型相結(jié)合的方法對濟(jì)鋼厚結(jié)合的方法對濟(jì)鋼厚板的板的4 4個鋼種的常溫沖個鋼種的常溫沖擊功進(jìn)行了預(yù)報擊功進(jìn)行了預(yù)報, ,其絕其絕對誤差在對誤差在30j30j以

31、內(nèi)。以內(nèi)。熱軋熱軋c-mnc-mn及微合金鋼常溫沖擊功及微合金鋼常溫沖擊功的預(yù)報的預(yù)報37六、性能預(yù)報效果及分析6.4 6.4 性能預(yù)報完成對照性能預(yù)報完成對照鋼種合同規(guī)定指標(biāo)完成情況16mnrq345b力學(xué)性能預(yù)測值與實測值對比在 8以內(nèi) 強(qiáng)度預(yù)測值與實測值在6以內(nèi)，延伸率實測和預(yù)測值在10，沖擊功在30j顯微組織預(yù)測值與（晶粒尺寸、相分?jǐn)?shù)）實測值對比在8以內(nèi) 鐵素體晶粒尺寸及分?jǐn)?shù)實測和預(yù)測值都在8以內(nèi)386.5 charpy v6.5 charpy v型缺口沖擊功影響因素分析（型缺口沖擊功影響因素分析（q345bq345b）0.140.150.160.170.180.190.201201301401501601701801.351.401.451.50a cv(j)mnc0.0000.0040.0080.0120.0160.0201001101201301401501601701801.351.401.451.50b cv(j)mns六、性能預(yù)報效果及分析c c和和mnmn含量對含量對charpycharpy沖擊功的沖擊功的影響影響s s和和mnmn含量對含量對charpycharpy