水運結構與地基要點

1、第一篇 結構檢測技術（一）1、碼頭由主體結構和碼頭設備兩部分組成，其結構形式有重力式、板樁式、高樁式等，碼頭主體結構包括：上部結構、下部結構、基礎。2、標準養(yǎng)護室內應保持溫度為20±3，相對濕度90%以上。3、實測尺寸與公稱尺寸之差不超過1mm，可按公稱尺寸進行計算；試件承壓面的不平整度，不應大于試件邊長的0.05%；承壓面與相鄰面的不垂直度，不應大于±1°。4、劈裂抗拉強度試驗時的加荷速率：0.040.06MPa/s。5、彈性模量測試：預壓時，以0.20.3 MPa/s的速度連續(xù)均勻地加荷至軸心抗壓強度值的40%，然后以同樣的速度卸荷至零，反復預壓3次。6、測彈

2、性模量的3個試件中，如果有一個試件在測定彈性模量后的抗壓強度值與用以決定試驗控制荷載的軸心抗壓強度值之差超過后者的20%，則彈性模量值為其余兩個試件試驗結果的平均值；如有兩個試件的抗壓強度值超出上述規(guī)定，則試驗結果無效。7、冷軋帶肋鋼筋為熱軋盤條經冷軋?zhí)幚淼玫?，其牌號由CRB和抗拉強度最小值構成，如CRB550/650/800/970，CRB550為普通混凝土用鋼筋，其他牌號為預應力混凝土用鋼筋。8、螺紋鋼筋按屈服強度劃分級別，其代號PSB加上規(guī)定屈服強度最小值表示。9、測鋼筋彈性模量時的加荷速率：2MPa/s，鋼筋拉伸試驗時，彈模<150GPa，應力速率取20 MPa/s；彈模>

3、150GPa，應力速率取60 MPa/s。10、規(guī)定塑性延伸強度：由試驗得到應力延伸率曲線圖，畫一條與曲線的彈性直線段部分平行且在延伸軸上與此直線段的距離等效于規(guī)定塑性延伸率，例如0.2%的直線。11、原則上只有斷裂處與最接近的標距標記的距離不小于原始標距的1/3情況方為有效。但斷后伸長率大于或等于規(guī)定值時，不論斷裂位置處于何處測量均為有效。（二）1、回彈儀的率定：分四次旋轉彈擊桿，每次轉90°，彈擊6次，共計24次。中型、高強度型回彈儀率定值：80±2，重型回彈儀率定值：63±1。2、回彈儀的常規(guī)保養(yǎng)條件：彈擊超過3000次；對檢測有懷疑；率定值不合格。3、回彈

4、儀的檢定：新回彈儀啟用前；超過檢定有效期；累計彈擊次數(shù)超過6000次；按常規(guī)保養(yǎng)后鋼鉆率定值仍不合格；遭受嚴重撞擊或其他損害。4、經碳化修正后的混凝土強度換算值：fcuRe=fcuRom（1- t·e）。對于專用測強曲線，t=0.5，e自行求得；對于通用測強曲線，t=1.0，e=0.14。5、超聲回彈綜合法一個測區(qū)上由4個超聲波測點（4個邊角區(qū)）和16個回彈值測點組成。6、出現(xiàn)下列情況應重復測量3次：兩個測點聲時值的相對誤差大于15%；首波幅A0值小于3mm；接受信號的波形不規(guī)則。7、選取鉆頭直徑不應小于粗骨料最大粒徑的2倍，取芯位置應符合下列原則：應在混凝土質量具有代表性的部位；應

5、在受力較小的部位；應避開主筋，不得在預埋鐵件和管線等位置；當用于修正非破損檢測結果時，應在非破損方法計算所得的混凝土強度推定值的平均值鄰近測區(qū)鉆??；鉆取芯樣試件留下的空穴，應及時修補。8、芯樣中鋼筋允許含量：芯樣直徑100mm的試件，可含一根直徑22mm的鋼筋，且與試件受壓面平行；芯樣直徑<100mm的試件，可含一根直徑6mm的鋼筋，且與試件受壓面平行。9、芯樣試件的兩個端面宜用高強砂漿、硫磺砂漿或107膠與水泥混合成膠液修整，厚度不超過1.5mm，修整完畢靜置24h，再移至標養(yǎng)室或20±3的水中養(yǎng)護48h。10、芯樣抗壓強度試驗試件破型后，若出現(xiàn)下列情況，應剔除該試件的試驗結

6、果：含有大于芯樣直徑0.5倍粒徑的粗骨料；含有蜂窩和孔洞等缺陷；端面出現(xiàn)裂縫或抹平層分離；試件側面出現(xiàn)斜向裂縫。11、當芯樣直徑小于100mm時，抗壓強度試件的抗壓強度值應乘以換算系數(shù)1.12，折算成高度與直徑均為100mm的抗壓強度值。12、制備5個芯樣，其抗壓強度代表值的確定：先剔除芯樣試件中強度最大值或最小值，取剩余芯樣試件抗壓強度平均值；按公式計算t值，當t2.4時，取5個芯樣試件強度的平均值；當t>2.4時，對剩余4個芯樣按、步驟再計算t值；當t2.9時，取4個芯樣試件強度的平均值；當t>2.9時，則鉆孔芯樣無強度代表值。13、混凝土出現(xiàn)缺陷的原因：施工原因；溫度應力或失

7、水過快造成的表面裂縫；長期在腐蝕介質或凍融作用下形成的表層缺陷或表層脫落；外力作用。14、混凝土均勻性檢測的測點數(shù)不宜少于30個，測點間距不宜大于0.5m；當mv3500, v5.0，可判定混凝土均勻性合格，反之不合格。15、當相鄰測點均為可疑測點，或有單個測點為警告測點，則可判定混凝土該部位有缺陷。16、每條裂縫的測區(qū)不宜少于3個，每個測區(qū)的測點不宜少于4點，可選取有代表性的混凝土裂縫，粘結5cm×3cm石膏楔子，觀察裂縫開裂變化。（三）1、靜力試驗中，加載速度很慢，結構或構件的變形也很慢，不需要考慮加速度引起的慣性力，不需要考慮由于加載速度快、結構變形快而引起的材料性能變化等。2

8、、簡支梁受均布荷載q時的支座反力為1/2qL，跨中彎矩M=1/2qL×L/2-1/2qL×L/4=1/8 qL2；簡支梁受三分點荷載時彎矩M=P/2(L/3+L/6)P/2×L/6=PL/6，令兩者跨中彎矩相等，得等效荷載P=3/4 qL。3、當荷載小于荷載標準值時，每級荷載不應大于標準荷載的20%，當荷載大于荷載標準值時，每級荷載不應大于標準荷載的10%；當荷載接近抗裂檢驗荷載時，每級荷載不應大于標準荷載的5%；當荷載接近承載力檢驗荷載時，每級荷載不應大于荷載設計值的5%。4、撓度跨中位移兩側支座沉降平均值。5、如混凝土構件試驗采用分級加載，在某一級荷載的加載過

9、程中達到破壞，應取前一級荷載作為極限荷載實測值；在某一級荷載的規(guī)定持續(xù)時間內達到破壞，應取該級荷載與前一級荷載的平均值作為極限荷載實測值；在某一級荷載的規(guī)定持續(xù)時間結束后達到破壞，應取該級荷載作為極限荷載實測值。6、當采用三分點荷載作為均布荷載的等效荷載時，所得跨中撓度應該乘以0.98進行修正。7、自重引起的撓度=自重產生的跨中彎矩/構件出現(xiàn)裂縫前一級實際加載產生的跨中彎矩×構件出現(xiàn)裂縫前一級實際加載產生的跨中撓度；對于其他情況，構件的彎矩及撓度可以取荷載撓度曲線的初始直線段末端的荷載（荷載標準值）所產生的跨中彎矩和相應的撓度。8、撓度檢驗允許值：s1/f，考慮荷載長期作用對撓度增大

10、的影響系數(shù)，按混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）取值；f受彎構件的撓度限值，按國標取值。（四）1、結構動力特性主要包括結構的自振頻率、阻尼系數(shù)、振型等基本參數(shù)，這些特性是結構本身所固有的性能，與外荷載無關。2、如果要測量振動體的位移，應使/n（振動體振動頻率，n傳感器自振頻率）盡可能大些，取510或更大，這樣質量塊的位移振幅與振動體的位移振幅趨于相等，相位趨于相反；如果要測量振動體的加速度，應使/n盡可能小，這樣質量塊的位移振幅和振動體的加速度振幅成正比，Y0n2/am趨于1，相位差趨近于180°。3、結構動力特性測試方法有：人工激振法、環(huán)境隨機振動法。人工激振法又分為

11、：自由振動法、強迫振動法（也叫共振法）。4、自由振動法結構阻尼比：=1/（2K）×(xn/xn+1)，K周期，X位移峰值；共振法阻尼比：=1/2（實測動力的放大系數(shù)）。5、由于地殼內部的微小振動、城市中的車輛運行等各種激振因素，地面一直處于微小的振動中，這一現(xiàn)象稱為地脈動；地脈動對建筑物而言是一個激振力，它會引起建筑物產生振幅很小的振動，即脈動（是一種強迫振動）。（五）1、港口水工建筑物檢測與評估技術規(guī)范（JTJ 302-2006）規(guī)定：對梁、板、樁、樁帽等構件進行保護層厚度檢測時，應取構件數(shù)量的2%且不少于5個構件，其中板類構件應不少于6根鋼筋，其余構件對全部受力鋼筋進行保護層厚度

12、檢測，每根鋼筋的代表性部位測量3點。2、作為檢測評估的耐久性專項檢測，不同區(qū)域內應各抽取構件數(shù)的2%且不少于3個構件進行檢測，每個構件不得少于2個檢測點。3、腐蝕電位正向大于-200mV時，發(fā)生腐蝕的概率小于10%；腐蝕電位負向大于-350 mV時，發(fā)生鋼筋腐蝕概率大于90%；腐蝕電位在-200mV-350 mV時，腐蝕性狀不確定。4、混凝土含氯量檢測：抽取構件數(shù)量的5%且不少于10個構件，取樣位置選擇主筋附近并避開裂縫和缺陷；對鋼筋腐蝕造成影響的主要是游離氯離子含量，樣品使用蒸餾水浸泡24h可獲得水溶性氯離子。5、鋼管樁壁厚檢測：抽取總數(shù)的5%且不少于10根，同一根樁代表性部位測點數(shù)不少于3

13、個；宜沿碼頭岸線不大于30m選取一組構件，同一部位應分別對凹面和凸面進行厚度測試。6、涂層厚度檢測方法：當厚度120m時，采用劃割法；當厚度為（120m，250m】時，采用切割法（檢測數(shù)量：鋼管樁或鋼板樁每10根檢測1根，其他鋼結構每200m2檢測數(shù)量不應少于1次，且總檢測數(shù)不得少于3次）；當厚度250m時，采用拉開法。7、內部垂直位移觀測點應沿鉛垂線方向布置，每一土層不少于1點；最淺的觀測點應設在基礎底面下不小于0.5m處，最深的觀測點設在超過壓縮層理論深度處或經論證后的適當處。8、應同時進行安全性、使用性、耐久性三項內容評估的水工建筑物為：已達到或者超過使用年限需繼續(xù)使用的建筑物；需提高使

14、用功能的建筑物；改變使用條件的建筑物；9、鋼結構涂層劣化評估分級標準和處理要求：等級外觀涂層干膜厚度涂層粘結力處理措施A級無粉化變色或輕微粉化變色，無裂紋、起泡、脫落生銹設計厚度90%1.5 MPa不必處理B級有明顯粉化變色，裂紋、起泡、脫落生銹面積0.3%【75%，90%）【1.0，1.5）及時進行局部修補C級較嚴重粉化變色，裂紋、起泡、脫落生銹面積為（0.3%，1.0%】75%設計厚度1.0 MPa立即進行修補D級嚴重粉化變色，裂紋、起泡、脫落生銹面積大于1.0%75%設計厚度刀刮易剝離立即進行全面修補（六）1、海港工程中常采用的鋼結構防腐蝕措施：增加鋼結構的腐蝕裕量；選用耐腐蝕的鋼材品種

15、；采用表面涂層或包覆層保護；采用陰極保護（是水下區(qū)鋼結構防腐蝕的最有效手段之一，可使腐蝕速度下降到0.02mm/a）。2、金屬熱噴涂的噴涂材料有鋁、鋁合金、鋅。其中，氣噴法適用于鋅涂層，電弧法適用于鋁涂層；包覆層防腐是以玻璃纖維為骨架、用樹脂作粘合劑組成的防腐層。3、表面粗糙度與清潔度的檢驗數(shù)量：鋼管樁或鋼板樁，不少于總樁數(shù)的10%，且每工作班不少于1根；小型鋼構件，不少于構件總數(shù)的10%，且每工作班不少于5件；大型、整體鋼構件，每50m2對照檢查一次，且每工作班不少于1次。4、涂層厚度檢測的干膜測厚可分為無損檢測、破壞性檢測。無損檢測又分為磁性法、超聲法、機械法；破壞性檢測有顯微鏡法。5、目

16、前使用較多的磁性測厚儀，通過儀器探頭與鋼材表面之間的磁通量大小反映涂層的厚薄，磁通量越大，表面涂層厚度越大。6、磁性測厚的檢測方法：海港工程鋼結構防腐蝕技術規(guī)范（JTS 153-3-2007）；檢測數(shù)量：鋼管樁及鋼管樁每根不少于3個測點；大型鋼構件每10m2不少于3個測點；小型鋼構件每2m2不少于1個測點。測點值達到設計厚度的測點數(shù)不少于總數(shù)的85%，且最小測點值不小于設計厚度的85%。第二篇 基樁檢測技術（一）1、若樁頂傳下的荷載大部分由側阻力承擔，端承力只占其中一小部分，則稱為端承摩擦樁；若樁頂傳下來的荷載大部分由端承力承擔，側阻力只占其中一小部分，則稱摩擦端承樁。2、下列情況下宜采用混凝

17、土灌注樁：地質條件復雜、巖面起伏較大或地下障礙物較多，打入樁施工有困難時；采用打入樁不經濟；錘擊沉樁可能導致岸坡穩(wěn)定性不足或附近有重要建筑物時；受施工條件限制，難以使用大型水上沉樁設備時；需避免擠土影響時。3、改變落錘高度及墊層剛度是調整樁身錘擊應力行之有效的方法。4、樁端進入持力層深度：對粘性土或粉土，不應小于2倍樁徑；對中等密實砂土，不應小于1.5倍樁徑；對密實砂土、碎石類土、強風化巖，不小于1倍樁徑。5、水沖沉樁：利用高壓水破壞樁側及樁端處的土體，減小沉樁阻力，使樁在較小的外力作用甚至僅有的自重作用下沉樁。按水沖沉樁工藝不同分為：內沖內排、內沖外排、外沖外排。6、混凝土灌注樁分為：鉆孔灌

18、注樁、沖孔灌注樁、挖空灌注樁、沉管灌注樁；成樁后在樁底、樁側注漿，可消除沉渣和泥皮對承載力的影響，提高樁端承力和側摩阻力。7、對施工前為設計提供依據(jù)的試驗樁，按港口工程樁基規(guī)范（JTS 167-4-2012）規(guī)定，在離試驗樁310m范圍內應有鉆孔，這是為了準確掌握試驗樁的樁周土質情況；若是水平靜載荷試樁，在地表下16倍樁徑深度范圍內每隔1m應有土樣的物理力學試驗指標，這是因為承受水平荷載樁的第一彎矩零點一般在泥面以下1316倍樁徑。（二）1、我國港口工程樁基規(guī)范（JTS 167-4-2012）明確規(guī)定單樁軸向承載力除以下四種情況外均應根據(jù)靜載荷試驗確定：附屬建筑物；樁數(shù)較少，并經技術論證的建筑

19、物；附近工程有試樁資料，且地質條件相近、沉樁工藝相同的建筑物；有其他可靠的替代試驗方法。2、采用自平衡法進行試樁時，對驗證承載力起到一定的作用，但難以測出樁的極限承載力。3、錨樁和反力梁提供的反力應大于預估最大試樁荷載的1.31.5，錨樁與試驗樁之間的中心距離不應小于4倍樁徑，并不應小于2m。4、在平臺上堆放重物時，應以試驗樁為中心分層對稱堆放，且宜在加載前一次將荷載堆足。5、基準樁與試樁之間的中心距不小于4倍樁徑，且不小于2m；基準樁與錨樁之間的中心距不小于3倍樁徑。對樁端進入良好持力層且樁徑1.2m的試驗樁，試驗樁與錨樁、基準樁的中心距均不應小于3倍樁徑。6、同一根試驗樁應設置4個沉降測點

20、，沿樁周對稱布置，沉降觀測點平面應該選擇在樁頂以下20100cm處的樁身位置。7、港口工程樁基規(guī)范（JTS 167-4-2012）建議荷載加載分級成1012級，若要提高精度，可將最后幾級荷載一分為二，每次加半級；卸載也要分級進行，每次卸載量按2倍加載級差進行；規(guī)定1h內樁頂沉降量小于0.1mm時可認為該級荷載已達穩(wěn)定，可進行下一級加載。8、慢速維持荷載法每級卸載維持60min，卸載至零后維持3h，直至樁頂沉降位移相對穩(wěn)定。9、快速維持荷載法每1h加一級荷載，直至達到破壞標準或設計要求控制荷載為止；快速卸載時每級荷載維持15min，卸載至零后維持60min。10、港口工程樁基規(guī)范（JTS 167

21、-4-2012）終止加載標準：當QS曲線出現(xiàn)可判定極限承載力的陡降段，且樁頂總沉降量超過40mm；采用慢速維持荷載法時，在某級荷載作用下24h未達到穩(wěn)定；QS曲線沒有明顯陡降段，樁頂總沉降量達到6080mm，或達設計要求的最大允許沉降量；驗證性試驗已達設計要求的最大加載量。11、實際試樁過程中終止加載的情況：錨樁已被拔起；用工程樁作錨樁，錨樁上拔量已達設計要求；長徑比超大的鋼管樁或大直徑混凝土樁，QS曲線變形緩慢，這時宜采用樁頂總沉降量控制。12、試樁過程中樁頂位移偏大的原因：樁的垂直度不滿足規(guī)范要求；加載時千斤頂合力中心偏離樁的中軸線，形成偏心加載；水上試樁時樁的自由長度大，在軸心荷載大時容

22、易引起失穩(wěn)；樁頂面不平。13、當QS曲線出現(xiàn)有可判定極限承載力的陡降段時，取明顯陡降的起始點所對應的荷載為該樁軸心抗壓極限承載力。14、容易出現(xiàn)陡降型QS曲線的樁有摩擦型樁、孔底沉渣較厚的混凝土灌注樁或樁身破壞時的樁。15、Slgt曲線能較明顯反映每一級維持荷載下樁頂沉降量隨時間的變化，可取曲線尾部明顯向下彎曲或曲線斜率明顯變陡的前一級荷載為樁的極限承載力。16、當某些試驗樁的QS曲線無明顯陡降段時，采用SlgQ曲線可使曲線后面的陡降變得明顯，一般取曲線尾部陡降直線段的起始點荷載作為樁的極限承載力。17、當QS曲線的陡降段不明顯時，通過雙對數(shù)變換后，容易找出其拐折點，其中第一拐折點稱為樁的屈服

23、荷載，第二拐折點是樁的極限荷載。18、長徑比超大的鋼管樁或大直徑混凝土樁，QS曲線變形緩慢，無明顯陡降段時，在QS曲線上取樁頂總沉降量S=40mm對應的荷載為極限承載力，對樁徑D800mm的樁，可取S=0.05D對應的荷載值，當樁長大于40m時，宜考慮樁身彈性壓縮。 19、當工程中各試驗樁的極限承載力最大值與最小值之比不大于1.3時，取各試驗樁極限承載力的平均值作為該工程單樁軸向抗壓極限承載力的標準值。20、在某級荷載作用下樁身A截面與B截面之間的軸力差Q1-Q2即為該級荷載時A、B兩截面之間的樁側摩阻力。21、樁軸向剛性系數(shù)K（K=SQ）是指樁在單位軸向力作用下的樁頂沉降量（m/kN），它由

24、兩部分組成，一是樁自身的彈性壓縮；二是地基土的壓縮變形。22、負摩阻力的產生是由于樁側土的沉降大于相應的樁身沉降，在樁的側面形成一下拉荷載。原位足尺試驗是確定樁負摩阻力最好的方法。23、港口工程樁基規(guī)范（JTS 167-4-2012）對混凝土灌注樁的樁底沉渣厚度的規(guī)定：以摩擦力為主的樁10cm；以端承力為主的樁5cm；對抗拔、抗水平力樁20cm。24、港口工程樁基規(guī)范（JTS 167-4-2012）規(guī)定：打入黏性土中樁的休止期不應少于14d；淤泥質土中不應少于25d；砂土不少于3d；水沖沉樁不少于28d（此規(guī)定為最少的休止期）。25、無論單樁還是群樁，都是休止前期的承載力增長較快，后期趨于緩慢

25、；獨立單樁的承載力在休止前期增長速度比群樁中的單樁快，但后期的增長速度則不如群樁中的單樁。26、長樁承載力增長所需的休止期比短樁長，增長幅度也比短樁大；黏性土中樁承載力的增長速率及幅度要高于砂性土中的樁。27、鉆孔灌注樁在成孔過程中會引起孔壁土的應力釋放，出現(xiàn)孔壁土的松弛效應，導致樁的側摩阻力降低，降低幅度與樁周土的類別及孔徑大小有關，一般認為砂土、碎石土的降低幅度要大于黏性土，且孔徑越大降低的幅度越大。樁的這種承載力隨孔徑增大而減小的幅度稱為承載力的尺寸效應系數(shù)。28、在相同土層中，長徑比小、剛度大的樁所發(fā)揮的單位面積側阻力和端阻力要高于其他條件相同時長徑比大、剛度小的樁。（三）1、在壓縮荷

26、載下，樁側鄰近土體設豎向應力由于樁側摩阻力的傳入而提高；在拉拔荷載作用下正好相反，樁側土的受力方向及位移向上，此時土體內的豎向應力減小，土有松弛現(xiàn)象，這是樁抗拔側摩阻力一般情況下小于抗壓側摩阻力的原因。2、相同邊界條件下，抗拔側摩阻力一般為抗壓側摩阻力的0.50.9，這個比值，黏性土一般高于砂性土，長樁要高于同類的短樁；主要是黏性土中樁的側摩阻力主要依賴黏聚力，砂質土中樁的側摩阻力主要依賴樁與樁周土的摩擦角和側壓力系數(shù)。3、從實體樁的抗拔試驗結果分析，絕大多數(shù)等截面樁上拔時的剪切破壞出現(xiàn)在靠近樁側壁的土體中，一般出現(xiàn)在樁側面距樁壁5mm左右的土體中。4、擴底樁下段一定范圍內土的剪切破壞面出現(xiàn)在

27、距樁中心軸1/2擴底直徑處，而樁上段的剪切破壞出現(xiàn)在沿樁壁的土中。5、當采用天然或加固過的地基承擔反力時，地基最終承受的壓應力不宜超過地基承載力特征值的1.5倍。6、同一根樁在抗壓試驗后進行抗拔試驗，則壓樁結束至拔樁開始之間的休止時間不少于3d。7、抗拔試驗終止荷載條件：在某級荷載下受拉鋼筋的拉應力達到鋼筋抗拉強度設計值；在某級荷載下，樁頂上拔量大于前一級荷載上拔量的5倍；樁頂累計上拔量超過10cm；對于檢驗性試驗，加載量已達到設計要求的最大上拔荷載。8、若樁頂位移迅速增加而上拔荷載突然下跌，此時不排除樁身斷裂的可能。9、對于陡升型U曲線，取陡升起始點對應的荷載為單樁軸向抗拔極限承載力；對于l

28、gt曲線，取尾部明顯向上彎曲的前一級荷載為抗拔極限承載力。10、抗拔試驗過程中因主筋強度不足導致抗拔鋼筋斷裂，或因樁的接頭強度不夠而斷樁時，應取前一級荷載作為該樁的抗拔極限承載力。（四）1、通過試驗樁測得樁周土的地基反力特性，即地基土的水平抗力系數(shù)（視為土的固有特性），然后根據(jù)實際工程樁的情況，確定土抗力大小，進而計算單樁設水平承載力和彎矩。2、港口工程樁基規(guī)范（JTS 167-4-2012）規(guī)定：水平荷載試驗宜采用單循環(huán)維持荷載法，每級荷載加載量為預估最大荷載的1/10，每級卸載量為加載量的2倍；加載每級維持20min，卸載每級維持10min，從零開始每5min讀一次；卸載至零后維持30mi

29、n，每10min讀一次。3、港口工程樁基規(guī)范規(guī)定的終止加載條件：在某級荷載下，橫向變形急劇增加、變形速率明顯加快、地基土出現(xiàn)明顯的斜裂縫、達到試驗要求的最大荷載或最大位移。4、單樁水平臨界荷載的確定：取單向多循環(huán)加載法時的H0tY0曲線或慢速維持荷載法時的H0Y0曲線出現(xiàn)拐點的前一級水平荷載；取水平力位移梯度（H0Y0/H0）曲線或水平力作用點位移雙對數(shù)（lgH0lgY0）曲線上第一拐點對應水平荷載值。5、單樁水平極限荷載的確定：取單向多循環(huán)加載法時的H0tY0曲線產生陡降的前一級水平荷載或取慢速維持荷載法時的Y0lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯彎曲的前一級水平荷載值；取水平力位移梯度（H0Y0/H0）

30、曲線或水平力作用點位移雙對數(shù)（lgH0lgY0）曲線上第二拐點對應水平荷載值；取樁身折斷或受拉鋼筋屈服時的前一級水平荷載值。6、建筑樁基技術規(guī)范（JGJ 94-2008）規(guī)定：取樁頂高程處水平位移1cm對應荷載的75%為單樁水平承載力設計值（特征值）；建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ 106-2014）規(guī)定：當樁身不允許開裂時，取水平臨界荷載的75%作為水平承載力特征值，若按樁身強度控制，則取臨界荷載為特征值。（五）1、高應變法的作用：檢測樁身缺陷及其位置，確實完整性系數(shù)；得到樁的軸心抗壓承載力和樁側分層摩阻力，樁頂沖擊力足夠大時，可得到樁的軸向抗壓極限承載力；進行打樁過程監(jiān)測，分析打樁錘的效率，

31、確定沉樁設備、樁型及持力層。2、樁頂受到一次錘擊時，首先在樁頂產生一壓縮應力波，若樁周的土阻力大，向下傳播的壓應力波衰減也大，當應力波傳至樁底后，產生回傳的反射波。反射波性質由樁底土的性質決定：若樁底為固端，則傳到樁底的壓應力波將全部以壓力波的形式往回反射；若樁底為自由端，傳到樁底的壓力波全部以拉力波的形式往回反射。一般的樁基工程很少遇到上述兩種極端情況，傳到樁端的壓應力波在抵消樁端阻力后，剩余部分以拉力波的形式反射回去，樁的端阻力愈小，往回反射的拉應力就愈大。3、當下行波與上行波通過阻抗變化的截面時，都會分解成反射波和透射波，透射波與入射波相同，幅值為原入射波的2Z /（Z2+Z1）倍，反射

32、波的符號有Z2-Z1決定，幅值為原入射波的Z2-Z1/（Z2+Z1）倍。4、港口工程樁基動力檢測規(guī)程（JTJ 249-2001）要求落錘重量不小于預估單樁承載力的1%，建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ 106-2014）要求落錘錘重與單樁豎向抗壓承載力特征值的比重不得小于0.02，且樁長大于30m或樁徑大于60cm時應加大錘重。5、由于過大的落錘高度會使樁產生脈沖窄且峰值高的錘擊應力波，容易導致混凝土樁損壞，一般認為自由落錘的高度不宜大于2.5m。6、傳感器應成對且對稱于樁軸線安裝，每根樁各安裝2只應變傳感器和2只加速度傳感器，4只傳感器應處在同一截面，且與樁頂?shù)木嚯x不小于2倍樁徑，大直徑樁不少于

33、1倍樁徑。7、兩側力信號相差較大的原因：傳感器自身質量問題或安裝不當、嚴重錘擊偏心、傳感器安裝處樁身質量存在問題。8、力時程曲線未回零原因：采樣時間不夠、混凝土樁頂開裂、嚴重塑性變形。9、力時程曲線與速度和阻抗乘積的時程曲線在第一峰值前的起始段應重合，側摩阻力引起的波會降低樁身質點運動速度，從而使F-t曲線在上，V·Z-t曲線在下。10、Jc凱司阻尼系數(shù)，其值與樁端處土的顆粒大小有關，土的顆粒越細，相應的值越大。一般由樁的動靜對比試驗確定，不具備條件時，可采用實測曲線擬合得到（曲線擬合的樁數(shù)不應少于同一工程相同邊界條件下動測樁總數(shù)的30%，且不得少于3根）。11、波速c的大小直接影響

34、到計算的力和速度值（力的大小與c2成正比），確定c的方法有：有明顯的樁端反射時，設樁長為L，樁頂?shù)絺鞲衅髦g的距離為L0，時間差為t，則c=2（L- L0）/ t；有明顯樁底反射時，c=2（L- L0）/（t2-t1），t2-t1速度波第一峰值到反射波第一峰值的時間差；樁底反射不明顯，采用同一工程中相同條件下樁的實測波速代替。第一種方法精度最高，第二種方法次之，第三種方法僅適用于預制樁，不適用于混凝土灌注樁。12、不能用低應變或超聲波法檢測得出的波速去替代高應變實測值，因為低應變和超聲波測出的波速都比高應變測出的波速大。13、一般情況下，樁身最大錘擊壓應力就等于樁頂附近的傳感器直接測出的最大壓

35、應變值計算得出，但如果樁的側阻力很小，且樁端支承在巖石時，此時樁端反射波仍為壓力波，最大壓應力將出現(xiàn)在樁端附近（原因參見第2點）。14、CASE法適用于中小直徑混凝土預制樁、鋼樁、截面基本均勻的中小型混凝土灌注樁承載力確定，對斷面不規(guī)則的鉆孔灌注樁、大直徑樁或超長預制樁誤差較大。15、基樁動測分析中一般采用實測曲線擬合法確定單樁承載力，CASE法作為現(xiàn)場快速監(jiān)控手段。實測曲線擬合法是利用打樁分析儀實測的樁頂力作為邊界條件，通過波動方程數(shù)值計算，并對各樁單元和土的力學模型進行假定，反演出樁頂速度曲線，并將計算曲線與實測曲線反復調整比較，直至最終計算的曲線與實測曲線吻合，并由此得到符合實際的參數(shù)值

36、（如：承載力、樁側阻力、樁端阻力、土阻尼系數(shù)、土的最大彈性變形值等）。16、高應變檢測單樁承載力時，要有足夠的錘擊力，單擊貫入度宜達到26mm，這樣才能使樁周土阻力得到充分發(fā)揮。對樁身有明顯缺陷和嚴重缺陷的樁，不宜用高應變提供承載力。17、樁身完整性系數(shù)用缺損截面阻抗Z2與正常截面阻抗Z1的比確定。值越小，表示該截面處的缺損程度越嚴重，缺損位置x=c（tx-t1）/2，x測點至缺陷截面的距離。18、完整性評價標準：值完整性評價完整性類別值完整性評價完整性類別=1.0完整樁0.60.8明顯缺陷樁0.81.0基本完整樁0.6嚴重缺陷或斷樁（六）1、試打樁的目的：檢驗設計確定的樁型是否合理，如樁的承

37、載力是否滿足要求，樁長是否合理；為選擇合適的沉樁設備及沉樁工藝提供依據(jù)。2、樁身最大的錘擊拉應力往往出現(xiàn)在剛開始錘擊的軟土層或樁端穿透硬層進入軟夾層瞬間。3、樁身錘擊應力的控制范圍：混凝土樁的最大錘擊壓應力不應超過樁身混凝土軸向抗壓強度值；鋼管樁的最大錘擊壓應力不應超過鋼材屈服強度；預應力混凝土樁的最大錘擊拉應力不應超過樁身混凝土軸向抗拉強度標準值與樁身有效預壓應力值之和的1.31.4倍；樁身有接頭的混凝土樁還應考慮接樁處的抗拉強度。（七）1、阻抗Z = AC，樁身材料密度，A樁身截面面積，C應力波在樁中的傳播速度。2、V反 =（Z2-Z1）/(Z2+Z1)V入，V透 =2Z2/(Z2+Z1)

38、V入。阻抗Z的減小反映出樁的截面積減少或截面強度減弱，如樁縮頸、斷裂、離析、樁身材料強度減弱等部位的反射，其反射波與入射波質點運動速度同相位；樁身某部位阻抗增加反映出樁在該截面處面積增大或強度增加，對擴徑樁、樁身材料強度突然提高樁或良好的嵌巖樁，其相應部位反射波的相位與入射波相位相反；當樁側某部位土阻力突然增大時，該處也會產生與入射波相位相反的反射波。3、當樁身缺陷位置離樁頂較近時，宜選用質量小且剛度較大的錘頭，使沖擊入射波脈沖較窄、高頻成分較多、樁身淺部缺陷可以清晰顯示；反之，選用質量較大且剛度較小的錘頭時，得到的沖擊脈沖較寬，低頻成分較多，相應的應力波能傳遞到樁身較深部位。4、對于大直徑混

39、凝土灌注樁，激振點選在樁頂中部，傳感器安裝在距離樁頂中心約2/3半徑處；對于混凝土管樁，傳感器安裝位置宜在管樁壁厚的1/2處，激振點位置與傳感器安裝位置的水平夾角宜為90°。5、加速度傳感器靈敏度高、諧振頻率大、測試精度較高，對距樁頂較近處有缺陷或樁身有微小裂縫的樁，使用加速度傳感器更為合適；速度傳感器固有頻率相對較低，其低頻、寬脈沖的特性可測試樁身較深部位的缺陷。6、港口工程樁基動力檢測規(guī)程（JTJ 249-2001）規(guī)定：對混凝土預制樁檢測樁數(shù)不少于總樁數(shù)的10%，且不少于10根；對混凝土灌注樁，宜全部進行檢測；每根樁的測點不少于2點，當直徑大于80cm時，應適當增加測點。（八）

40、1、縱波的傳播是依靠介質的時疏時密，使介質的局部容積發(fā)生變化，引起壓強的變化而傳播，和介質的體積彈性有關，縱波可在固體、氣體、液體中傳播。2、橫波的傳播是依靠使介質產生剪切變形引起的剪切應力變化而傳播，和介質的剪切彈性有關，橫波只能在固體中傳播。3、縱波的波速VP=kE，介質的密度越小，彈性模量越大，則波速越高。4、一般樁徑在0.8m以下時埋2根聲測管，樁徑0.81.6m埋3根聲測管，樁徑在1.6m以上埋設4根聲測管。5、運用PSD判據(jù)基本可消除由于聲測管的不平行或混凝土不均勻等因素而導致聲時值的偏離，并結合波幅值的變化情況，進行異常點的判斷。6、用波幅平均值減6dB作為波幅臨界值。（九）1、

41、鉆芯法可判定混凝土強度、檢測樁底的沉渣厚度、混凝土與持力層的接觸情況、持力層的巖土性狀、并對樁身混凝土質量進行綜合評價。2、樁徑小于1.2m的樁鉆1孔，樁徑為1.21.6m的樁鉆2孔，樁徑大于1.6m的樁鉆3孔。3、樁長為1030m時，每孔截取3組芯樣；樁長小于10m，每孔截取2組芯樣；樁長大于30m時，不少于4組芯樣。4、上部芯樣的位置距樁頂設計高程不宜大于1倍樁徑或1m，下部芯樣的位置距樁底不宜大于1倍樁徑或1m，中間芯樣等間距截取。5、芯樣質量應滿足以下要求：沿試件高度任一直徑與平均直徑之差2mm；芯樣試件的高度h應滿足：0.95dh1.05d；試件端面與軸線的垂直度2°；試件

42、端面的不平整度在100mm長度內小于等于0.1mm；芯樣選取時，應確保芯樣試件平均直徑大于等于2倍混凝土粗骨料最大粒徑。（十）（十一）1、成孔、成槽質量檢測儀分為機械式和超聲波式。機械式成孔檢測儀主要工作原理為歐姆定律，在恒定電流下，電壓與電阻成正比，電阻的變化又與孔徑的變化成正比，則電壓的大小與孔徑的大小呈線性關系；超聲波鉆孔檢測儀的工作原理為發(fā)聲體引起反射回波原理。2、成孔、成槽質量檢測前，應測量泥漿比重，規(guī)定1.2g/cm3、黏度1825s、含砂量4%。3、錨孔內灌注水泥漿的抗壓強度值不應小于35MPa，且應壓漿密實，并摻加適量膨脹劑。4、當土層錨桿使用年限大于2年，應按永久性錨桿設計，

43、永久錨桿設計時應進行基本試驗，試驗時錨桿不少于3根，在每級加荷等級觀測時間內，測讀錨頭位移不少于3次，當錨頭位移小于0.1mm時，可施加下一級荷載，否則延長觀測時間，直至錨頭位移增量2h小于2mm時，施加下一級荷載。5、土層錨桿基本試驗的破壞標準：后一級荷載產生的錨頭位移增量達到或超過前一級荷載產生位移增量的2倍；錨頭位移不收斂；錨頭位移超過設計允許位移值。6、土層錨桿基本試驗及驗收試驗總的彈性位移應超過自由段長度理論彈性伸長的80%，且小于自由段長度與1/2錨固段長度之和的理論彈性伸長。7、驗收試驗錨桿數(shù)量取錨桿總數(shù)的5%且3根。最大試驗荷載不應超過預應力A·fptk值的0.8倍，

44、永久性和臨時性錨桿，最大試驗荷載分別為錨桿設計軸向拉力值的1.5和1.2倍。8、嵌巖錨桿試驗用的加載系統(tǒng)的額定荷載為試驗荷載的1.21.5倍，并在錨固體抗壓強度達到70%標準值時進行錨桿試驗。9、嵌巖錨桿破壞性試驗的破壞標準同土層錨桿試驗的破壞標準；總的彈性位移同第6點。10、錨桿嵌巖樁必須進行驗證性試驗，驗證性試驗錨桿的數(shù)量宜控制在錨桿總數(shù)的20%40%，最大試驗荷載不應超過預應力筋A·fptk值的0.8倍，最大試驗荷載應控制在錨桿抗拔力設計值的1.11.2倍。第三篇 地基檢測技術（一）1、粉土尺寸：0.005mmd0.075mm；黏土尺寸：0.005mm。2、土的物理性質指標中必

45、須通過試驗測定的有：含水量、土粒比重、密度。3、孔隙比e VvVs Gswd1；飽和度SVwVv×100%WGse；容重/重度×g，即單位體積的重量。4、最優(yōu)含水率：在這一含水率時，土達到規(guī)定干密度所需的壓實功最小。5、細砂土和粉土中存在毛細現(xiàn)象，會在有一定含水率的濕砂中表現(xiàn)出假黏聚力現(xiàn)象。6、達西滲透定律：水在土中的滲透速度與水力坡降成正比。V=ki，達西定律只適用于層流情況，故只適用于砂性土。黏性土中存在大量的結合水，土中自由水的滲流受到結合水的黏滯阻力，只有克服這一阻力才開始滲流，把克服結合水黏滯阻力所需要的水力坡降稱為黏性土的起始水力坡降用i0表示，則黏性土滲透速度

46、：V=k（ii0）。7、土層發(fā)生凍脹的原因：水結冰體積膨脹；未凍結區(qū)土中弱結合水向表層凍結區(qū)遷移積聚；土層凍融現(xiàn)象：冰晶體融化，土中含水率大大增加，而細粒土排水能力差，土層處于飽和狀態(tài)，使土層軟化，強度大大降低。8、地基內任一點處自重引起的總應力=（有效應力）+（孔隙水應力）；一般認為土的壓縮完全是由于土體孔隙中的水和空氣向外排出之故；在某一壓力作用下，飽和土的固結過程即為土體中各點的超靜孔隙水壓力不斷消散，附加有效應力相應增加的過程。固結排水時，雙面排水所需時間為單面排水的1/4。9、壓縮定律：=ep，為壓縮系數(shù)，工程中常用P=100200kPa范圍內的壓縮系數(shù)1-2作為評價土壓縮性的標準；

47、壓縮模量Es= 1+e1；壓縮指數(shù)Cc=elgPi+1Pi。10、土的抗剪強度f = c+tg（滑動面上的法向總應力）；土中某點處于剪切破壞時，剪切面與大主應力作用面的夾角=45°+2，抗剪強度與土中的中主應力2無關。11、地基承載力的確定方法：現(xiàn)場原位試驗、理論公式、根據(jù)地基土的物理性質指標，從有關規(guī)范中查取。如果Ps曲線是非典型的，取相應沉降s等于載荷板寬度/直徑的2%時的荷載作為地基容許承載力。12、影響地基容許承載力的因素：土的物理力學性質，這是影響承載力最主要的因素，土的內摩擦角、黏聚力c、重度越大則承載力越大；基礎尺寸與埋深，基礎寬度大，埋深大，土的承載力就大；地下水，地

48、下水水位越高，土的含水率增大，承載力下降；土的成因與堆積年代，承載力：沖積土坡洪積土風積土，堆積年代越久，承載力越高。13、土壓力大?。褐鲃油翂毫o止土壓力被動土壓力。14、土坡失穩(wěn)的原因：土坡作用力發(fā)生變化，如人工開挖坡腳、坡頂堆載、地震引起的振動等；土的抗剪強度降低，如含水率或超靜空隙水壓力增加；靜水力的作用，雨水或地面水流入縫隙，對土坡產生側向推力而促使土坡滑動；地下水的滲流作用。15、現(xiàn)場鑒別粉土可采用“搖振反應”：用少量的土和水形成一個接近飽和含水率的小球，放在手掌上左右搖動，并以另一手掌振擊該手掌，若土中水滲出，土球表面呈現(xiàn)光澤，則該土為粉土。16、若土中含氧化鐵，則土呈紅色或棕色

49、；若土中含大量的有機質，則土呈黑色；若土中含較多的碳酸鈣、高嶺土，則土呈白色。17、室內土工試驗的土樣，顆粒粒徑均需小于6cm，用鉆機取土時，土樣直徑不得小于10cm，土樣自取樣之日起至開始試驗時間不超過3周，無特殊要求，余土的貯存期宜為3個月。18、物理性質試驗如液限、塑限、縮限等試驗，需過0.5mm篩；水理性質及力學性質試驗土樣需過2mm篩；擊實試驗需過5mm篩。19、砂性土采用浸水飽和法；滲透系數(shù)大于10-4cm/s的黏性土采用毛細管飽和法；滲透系數(shù)小于等于10-4cm/s的黏性土差采用抽氣飽和法。20、孔隙比大于1，含水率大于36%時為淤泥質土；孔隙比大于1.5，含水率大于55%時為淤

50、泥；孔隙比大于2.4，含水率大于85%時為淤泥。（二）（三）1、烘干時間對黏性土不得少于8h，對砂性土不得少于6h，對有機質含量超過5%的土，應將穩(wěn)定控制在6570的恒溫下烘至恒重。2、若土條搓到直徑3mm時，表面產生許多裂縫并同時開始斷裂，此時的含水率就是塑限。3、含水率兩次測定的差值，當含水率小于40%時，不得大于1%，當含水率大于等于40%時，不得大于2%。4、黏性土的狀態(tài)分類：堅硬硬塑可塑軟塑流塑IL00IL0.250.25IL0.750.75IL11IL5、土的塑限：wn=w0V0-Vdmdw×100%，w0試驗前的含水率；V0濕試樣體積；Vd試樣烘干后的體積（蠟封法）。6

51、、比重瓶法適用于粒徑小于5mm的土；浮稱法適用于粒徑大于等于5mm的土，且其中粒徑大于20mm土的質量小于總質量的10%；虹吸筒法適用于粒徑大于等于5mm的土，且其中粒徑大于20mm土的質量大于等于總質量的10%。7、對含有某一定量的可溶鹽、不親水膠體或有機質的土，必須用中性液體（如煤油）測定，并用真空抽氣法（不能用沸煮法）排除土中氣體。8、相對密度試驗適用于粒徑不大于5mm，且粒徑25mm的試樣質量不大于試驗總質量的15%的砂土。相對密度計算公式：Dremax-e0emax-emin。（四）（六）1、不均勻系數(shù)Cu=d60d10越大，表示級配越好；如果不均勻系數(shù)Cu5，而且曲率系數(shù)Cc=13

52、時，該土定義為級配良好，不能同時滿足上述2個條件，則為級配不良。2、如2mm篩下的土不超過試樣總質量的10%，可省略細篩分析；如2mm篩上的土不超過試樣總質量的10%，可省略粗篩分析。3、如小于0.075mm顆粒質量超過總土質量的10%，應用密度計法或移液管法測點小于0.075mm顆粒組成。4、由經驗可知，最大干密度往往都在塑限含水率附近，故可根據(jù)塑限預估最佳含水率；擊實完成時，超出擊實筒頂?shù)脑嚇痈叨葢∮?mm。5、同一規(guī)定擊實標準下，級配不均勻的土所得曲線較陡，土的密度較大；級配均勻的土所得曲線平緩，土的密度小。一般土的塑性指數(shù)越高，其最大干密度越小。兩次平行擊實試驗最大干密度的差值不應超

53、過0.05g/cm3。6、把水力坡度i=1時的滲透速度k（V=ki）稱為滲透系數(shù)。常水頭滲透系數(shù)kT=QLAHt（H平均水位差；A試樣斷面積；L滲流距離，即兩測壓孔中心的距離；Q時間t內的滲透水量），標準溫度下的滲透系數(shù)k20=kTT20（水的動力黏滯系數(shù)）。7、滲透試驗一般分為常水頭法和變水頭法，前者適用于透水性大的粗粒土，后者適用于透水性小的細粒土。（七）1、快剪：不固結不排水；固結快剪：固結不排水；慢剪：固結排水。一般情況下，快剪的抗剪強度最下，固結快剪的抗剪強度較大，慢剪的抗剪強度最大。2、由于滲透性較大的土，進行快剪試驗時，所得的總應力強度指標偏大，因此快剪、固結快剪試驗一般用于滲透

54、系數(shù)小于10-6cm/s的黏性土，而慢剪對滲透系數(shù)無要求；對滲透系數(shù)大于10-6cm/s的土一般采用三軸不固結不排水試驗測定總強度指標。3、慢剪試驗施加垂直壓力后，每小時測讀垂直變形，直至試樣每小時的變形不大于0.005mm時固結變形穩(wěn)定；慢剪的剪切速率小于0.02mm/min，直至測力計出現(xiàn)峰值，繼續(xù)剪切至位移達到4mm時停機，若測力計無峰值，應剪切至位移達到6mm時停機。4、快剪、固結快剪的剪切速率為0.8mm/min，使試樣在35min內剪壞。5、飽和軟黏土的抗剪強度f=qu2（qu無側限抗壓強度），無側限抗壓強度試驗不適用于特別軟的黏性土和無法成型的砂性土。6、繪制應力應變曲線時，以最

55、大軸向應力作為無側限抗壓強度，若最大軸向應力不明顯，取軸向應變15%處對應的應力作為該試件的無側限抗壓強度qu。7、三軸試驗分為三種類型：不固結不排水（UU）、固結不排水（CU）、固結排水（CD）。8、擾動土試樣制備應根據(jù)預定的干密度和含水率，按規(guī)定備樣后，在擊樣器內分層擊實，粉土宜為35層，黏土宜為58層。9、三軸不固結不排水試驗的剪切應變速率為每分鐘應變0.51.0%，當測力計讀數(shù)出現(xiàn)峰值時，剪切應繼續(xù)進行到軸向應變?yōu)?5%20%。（八）1、動力荷載一般是往復多次施加或周期性連續(xù)作用，隨加荷次數(shù)增多，松砂將因體積壓縮而密實，在不排水條件下則發(fā)生孔隙水壓力上升而強度下降，甚至發(fā)生振動液化。2

56、、對某一定密度的土，作用的動剪應力大，達到破壞的振動次數(shù)少；動剪應力小，振動次數(shù)多。3、已知土的泊松比，則動剪切模量Gd、動壓縮模量Ed、動剪應變d、動軸應變d的換算關系如下：GdEd2(1+)；d=（1+）d。（九）1、排水固結法中的真空預壓及真空預壓聯(lián)合堆載預壓尤其適用于超軟土地基加固；振沖密實法適用于砂土、粉土地基；深層攪拌法適用于淤泥、淤泥質土、含水率較高且地基承載力不大于120kPa的黏性土地基。2、房屋建筑物基礎下的砂墊層主要起換土作用；路堤及土壩的砂墊層主要起排水固結作用。3、換填墊層法適用于處理各類淺層軟弱地基及不均勻地基，對于深厚軟弱土層，不應采用局部換填墊層法處理地基。換填

57、墊層厚度不宜大于3m，也不宜小于0.5m，對濕陷性黃土地基不宜大于5m，太厚施工困難，太薄則換土墊層作用不顯著。4、濕陷性黃土地基下的墊層底面寬度：當為局部處理時在非自重濕陷性黃土場地，每邊應超出基礎底面寬度的1/4，并不應小于0.5m；當為局部處理在自重濕陷性黃土場地，每邊應超出基礎底面寬度的3/4，并不應小于1m；當為整片處理時每邊超出建筑物外墻基礎外緣的寬度不宜小于處理土層厚度的1/2，且不小于2m。5、竣工驗收采用載荷試驗檢驗墊層承載力時，每個單體工程不宜少于3點。6、真空預壓法加固原理：在加固土體表面及其周邊鋪密封膜，使土體與大氣隔絕，膜下抽氣與抽水產生的真空負壓通過排水通道向土體內部傳遞，排水井與土體內部產生孔隙水壓力差，促使孔隙水流入排水井并被抽出，土體的孔隙水壓力不斷減少，在總應力不變的條件下，有效應力增加，土體被壓縮，強度增長。7、水平排水體一般為砂墊層，其厚度在陸上不小于50cm，在水下不小于100cm。8、真空預壓的沉降穩(wěn)定標準：實測地面沉降速率510d連續(xù)平均沉降小于等于2mm/d。9、振沖擠密法：振密砂類土（粉細砂礫粗砂）；振沖置換法：在黏性土中振沖成孔后