ch12 預應力混凝土心受拉構件

1、第12章 預應力混凝土軸心受拉構件12.1.0 預備知識軸心受拉預應力鋼筋混凝土構件中一般配有軸心受拉預應力鋼筋混凝土構件中一般配有預應力鋼筋預應力鋼筋ap和非預應力鋼筋和非預應力鋼筋as，而且應對稱布，而且應對稱布置，預應力鋼筋一般布置于構件的中間部位，配置，預應力鋼筋一般布置于構件的中間部位，配筋情況見圖筋情況見圖12.6所示。所示。換算截面就是將鋼筋和混凝土兩種不同材料換算截面就是將鋼筋和混凝土兩種不同材料組成的截面，根據(jù)應變相等的原則換算成相應的組成的截面，根據(jù)應變相等的原則換算成相應的純混凝土截面。所謂應變相等原則是指在截面的純混凝土截面。所謂應變相等原則是指在截面的同一纖維層上的鋼

2、筋應變同一纖維層上的鋼筋應變s和混凝土應變和混凝土應變c是相是相等的。等的。圖12.6預應力軸心受拉構件配筋示意圖 普通鋼筋的應變普通鋼筋的應變 s=s/es 預應力鋼筋的應變預應力鋼筋的應變 p=p/es 混凝土的應變值混凝土的應變值 c=c/ec 因應變相等，即因應變相等，即 s=c，故，故 s/es=c/ec 普通鋼筋的合力普通鋼筋的合力 sas=ceas 預應力筋的合力預應力筋的合力 pap=ceap 換算截面面積用換算截面面積用a0： a0=ac+eas+eap 凈截面面積凈截面面積an 即：即： an=a0-eap=ac+eas12.1.0 預備知識12.1.1 先張法構件1.1.

3、施工階段：施工階段：（1） 張拉預應力鋼筋和澆筑混凝土。張拉預應力鋼筋和澆筑混凝土。 先張法構件在臺座上按規(guī)定張拉好鋼筋后，先張法構件在臺座上按規(guī)定張拉好鋼筋后，將預應力筋錨固在臺座上，布置非預應力筋，將預應力筋錨固在臺座上，布置非預應力筋，澆搗混凝土，養(yǎng)護。澆搗混凝土，養(yǎng)護。 預應力鋼筋應力為預應力鋼筋應力為con12.1.1 先張法構件1.1.施工階段：施工階段：（2） 張拉預應力鋼筋和澆筑混凝土。張拉預應力鋼筋和澆筑混凝土。 預應力鋼筋應力為預應力鋼筋應力為p=con-l；混凝土和；混凝土和非預應力鋼筋均未受壓，則相應的應力分別為：非預應力鋼筋均未受壓，則相應的應力分別為：pc=0和和s

4、=0 ，詳見圖，詳見圖12.7所示。所示。 圖12.7 放松預應力鋼筋之前的受力狀態(tài) (a) 構件在臺座上的情況；(b) 脫離體圖 12.1.1 先張法構件1.1.施工階段：施工階段：（3） 切斷（放松）預應力鋼筋。切斷（放松）預應力鋼筋。 混凝土壓應力沿截面均勻分布，其值為混凝土壓應力沿截面均勻分布，其值為pc；非預應力鋼筋應力自然為；非預應力鋼筋應力自然為s=epc；預應力鋼筋因縮短，則應力為：預應力鋼筋因縮短，則應力為：p=con-l-epc 由截面內(nèi)力平衡條件可得由截面內(nèi)力平衡條件可得 :（見圖（見圖12.8) pcac+sas=(con-l-epc)ap 將上式整理得：將上式整理得：

5、 00()conlippipcianaa圖12.8 先張法構件放松預應力鋼筋時的受力狀態(tài) 12.1.1 先張法構件1.1.施工階段：施工階段：（4） 完成第二批損失之后。完成第二批損失之后。 預應力總損失為預應力總損失為l=l+l。設此時的混。設此時的混凝土壓應力為凝土壓應力為pc，非預應力鋼筋應力為，非預應力鋼筋應力為s=l5+espc，預應力鋼筋應力為，預應力鋼筋應力為 p=con-l-epc 混凝土預壓應力混凝土預壓應力pc仍利用截面平衡條件仍利用截面平衡條件求得（圖求得（圖12.9）；）； 00()ppcconlpnaaa圖12.9 先張法構件完成第二批損失之后的受力狀態(tài) 12.1.1

6、 先張法構件1.1.施工階段：施工階段：（4）非預應力鋼筋對預應力的影響。）非預應力鋼筋對預應力的影響。 非預應力鋼筋對預應力既有有利的一面，非預應力鋼筋對預應力既有有利的一面，也有不利的一面，綜合考慮后，規(guī)范近似取混也有不利的一面，綜合考慮后，規(guī)范近似取混凝土的有效預壓應力為凝土的有效預壓應力為 50()pcconlplsaaa12.1.1 先張法構件2.2.使用階段：使用階段： 使用階段在軸向力逐漸增加時，預應力軸使用階段在軸向力逐漸增加時，預應力軸心受拉構件不斷伸長，混凝土預壓應力逐漸減心受拉構件不斷伸長，混凝土預壓應力逐漸減少至零；接著混凝土應力變?yōu)槔瓚Γǚ穷A應少至零；接著混凝土應力

7、變?yōu)槔瓚Γǚ穷A應力鋼筋也會稍后一步受拉）；當拉應力達到混力鋼筋也會稍后一步受拉）；當拉應力達到混凝土軸心抗拉強度標準值時，構件處于開裂極凝土軸心抗拉強度標準值時，構件處于開裂極限狀態(tài)；開裂后裂縫截面的內(nèi)力全部由鋼筋承限狀態(tài)；開裂后裂縫截面的內(nèi)力全部由鋼筋承受，裂縫逐漸開展，當鋼筋達到屈服強度時，受，裂縫逐漸開展，當鋼筋達到屈服強度時，構件處于承載力極限狀態(tài)。構件處于承載力極限狀態(tài)。12.1.1 先張法構件2.2.使用階段：使用階段：（1） 混凝土應力為零時?；炷翍榱銜r。 在外力在外力np0的作用下，使建立起來的預壓的作用下，使建立起來的預壓應力應力pc全部抵消，混凝土應力為零，此狀態(tài)全

8、部抵消，混凝土應力為零，此狀態(tài)也稱為消壓狀態(tài)。也稱為消壓狀態(tài)。 由截面內(nèi)、外力平衡條件可求得消壓狀態(tài)由截面內(nèi)、外力平衡條件可求得消壓狀態(tài)時的軸心拉力（時的軸心拉力（圖圖12.10)： np0=(con-l)ap-l5as=pca0圖12.10 先張法構件消壓狀態(tài)時的受力狀態(tài) 12.1.1 先張法構件2.2.使用階段：使用階段：（2） 構件即將開裂時。構件即將開裂時。 外荷載繼續(xù)增加，當混凝土拉應力達到混外荷載繼續(xù)增加，當混凝土拉應力達到混凝土軸心抗拉強度標準值時，構件處于即將開凝土軸心抗拉強度標準值時，構件處于即將開裂的極限狀態(tài)（裂的極限狀態(tài)（圖圖12.11)，此時混凝土應力為，此時混凝土應力

9、為ftk，非預應力鋼筋應力為，非預應力鋼筋應力為s=es ftk-l5，預應力，預應力鋼筋應力為鋼筋應力為p=con-l+e ftk，由內(nèi)外力平衡條，由內(nèi)外力平衡條件可求得構件即將開裂時的軸心拉力件可求得構件即將開裂時的軸心拉力np,cr，即，即 np,cr=a0 ftk+pca0=( ftk+pc)a0 即即 np,cr=( ftk+pc)a0圖12.11 先張法構件即將開裂時的受力狀態(tài) 12.1.1 先張法構件2.2.使用階段：使用階段：（3）構件開裂后）構件開裂后 此時荷載不再變化，混凝土中的應力全部此時荷載不再變化，混凝土中的應力全部轉化給鋼筋和預應力筋。轉化給鋼筋和預應力筋。 p=p

10、0ii+e ftk+ ftkac/(ap+as) =p0ii+ ftka0/(ap+as) s=l5-e ftk- ftkac/(ap+as) =l5- ftka0/(ap+as) 12.1.1 先張法構件2.2.使用階段：使用階段：（4）構件破壞時。）構件破壞時。 當荷載繼續(xù)再增加時，構件開裂并逐漸貫當荷載繼續(xù)再增加時，構件開裂并逐漸貫穿整個截面。裂縫截面上全部荷載由鋼筋承擔。穿整個截面。裂縫截面上全部荷載由鋼筋承擔。當鋼筋達到屈服時構件宣告破壞（當鋼筋達到屈服時構件宣告破壞（圖圖12.12)，即達到其承載力極限狀態(tài)。即達到其承載力極限狀態(tài)。 由平衡條件可得，極限承載能力由平衡條件可得，極限

11、承載能力nu為：為： nu=fpyap+fyas 圖12.12 先張法構件破壞時的受力狀態(tài) 12.1.2 后張法構件1.1.施工階段：施工階段：（1） 張拉階段張拉階段 張拉同時，混凝土及非預應力鋼筋受壓，張拉同時，混凝土及非預應力鋼筋受壓，但同時預應力鋼筋產(chǎn)生摩擦損失但同時預應力鋼筋產(chǎn)生摩擦損失l2，預應力鋼，預應力鋼筋拉應力為筋拉應力為 con- l2 。 12.1.2 后張法構件1.1.施工階段：施工階段：（2） 張拉至預應力鋼筋錨固后。張拉至預應力鋼筋錨固后。 非預應力鋼筋的應力為非預應力鋼筋的應力為espc，預應力鋼，預應力鋼筋的應力則為筋的應力則為p=con-l。 混凝土預壓應力混

12、凝土預壓應力pc由平衡條件（由平衡條件（圖圖12.13)求得：求得： pcac+sas=pap 整理后得：整理后得： ()pciconlipnaa圖12.13 后張法構件預應力筋錨固后的受力狀態(tài) 12.1.2 后張法構件1.1.施工階段：施工階段：（3） 完成第二批預應力損失之后。完成第二批預應力損失之后。 此時已完成全部預應力損失此時已完成全部預應力損失l, l=l+l；設混凝土預應力為設混凝土預應力為pc，則非預應力鋼筋應力，則非預應力鋼筋應力為為s=espc+l5,預應力鋼筋應力為預應力鋼筋應力為p=con-l. 混凝土有效預壓應力混凝土有效預壓應力pc可由平衡條件可由平衡條件（圖圖12

13、.14)求得：求得： pcac+sas=pap 經(jīng)推導和整理得：經(jīng)推導和整理得： 5()pcconlplsnaaa圖12.14 后張法構件完成第二批損失后的受力狀態(tài) 12.1.2 后張法構件2.2.使用階段：使用階段：（1） 混凝土應力等于零時?；炷翍Φ扔诹銜r。 此狀態(tài)為消壓狀態(tài)。此時預應力鋼筋的應此狀態(tài)為消壓狀態(tài)。此時預應力鋼筋的應力為力為p0=con-l+epc，非預應力鋼筋應力為，非預應力鋼筋應力為s0=l5（壓）。（壓）。 由截面平衡條件可求得消壓狀態(tài)時構件的由截面平衡條件可求得消壓狀態(tài)時構件的軸向拉力軸向拉力np0為（為（圖圖12.15)： np0=p0ap-l5as=pca0圖

14、12.15 后張法構件處于消壓狀態(tài)時的受力狀態(tài) 12.1.2 后張法構件2.2.使用階段：使用階段：（2） 構件即將開裂時。構件即將開裂時。 與先張法構件相似，此時混凝土的應力為與先張法構件相似，此時混凝土的應力為ftk，非預應力筋的應力為，非預應力筋的應力為s=esftk-l5，預應力，預應力鋼筋的應力為鋼筋的應力為 p=con-l+epc+eftk。 由平衡條件可求得構件開裂時的軸心拉力由平衡條件可求得構件開裂時的軸心拉力np,cr為為 np,cr=ftkac+sas+pap=(ftk+pc)a012.1.1 先張法構件2.2.使用階段：使用階段：（3）構件開裂后）構件開裂后 此時荷載不再

15、變化，混凝土中的應力全部此時荷載不再變化，混凝土中的應力全部轉化給鋼筋和預應力筋。轉化給鋼筋和預應力筋。 p=p0ii+e ftk+ ftkac/(ap+as) =p0ii+ ftka0/(ap+as) s=l5-e ftk- ftkac/(ap+as) =l5- ftka0/(ap+as) 12.1.2 后張法構件2.2.使用階段：使用階段：（4）構件破壞時。）構件破壞時。 與先張法構件一樣，裂縫截面上的內(nèi)力部與先張法構件一樣，裂縫截面上的內(nèi)力部分由鋼筋承擔，承載力公式為分由鋼筋承擔，承載力公式為nu=fpyap+fyas。 根據(jù)構件破壞時的受力狀態(tài)（圖12.16)，可得計算公式為： 0nf

16、yas+fpyap 12.2.1 正截面承載力正截面承載力圖12.16 預應力軸心受拉構件承載力計算簡圖 混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范根據(jù)構件對裂縫根據(jù)構件對裂縫控制的要求，將混凝土結構構件的裂縫控制等控制的要求，將混凝土結構構件的裂縫控制等級劃分為以下三級：一級、二級和三級。級劃分為以下三級：一級、二級和三級。 對裂縫控制等級為一、二級的預應力混凝對裂縫控制等級為一、二級的預應力混凝土軸心受拉構件，可分別按下列規(guī)定進行抗裂土軸心受拉構件，可分別按下列規(guī)定進行抗裂驗算：驗算： 1.嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構件嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構件 在荷載效應的標準組合下應符合下列規(guī)定：在荷載效應的標準組

17、合下應符合下列規(guī)定： ck-pc0 12.2.2 抗裂驗算抗裂驗算 2.一般要求不出現(xiàn)裂縫的構件一般要求不出現(xiàn)裂縫的構件 在荷載效應的標準組合下應符合下列規(guī)定：在荷載效應的標準組合下應符合下列規(guī)定： ck-pcftk 在荷載效應的準永久組合下宜符合下列規(guī)在荷載效應的準永久組合下宜符合下列規(guī)定：定： cq-pc0 1. 混凝土軸心受壓承載力驗算混凝土軸心受壓承載力驗算 規(guī)范規(guī)定，張拉鋼筋（后張法）或切斷預規(guī)范規(guī)定，張拉鋼筋（后張法）或切斷預應力筋（先張法）時，構件應滿足下列條件：應力筋（先張法）時，構件應滿足下列條件： cc0.8fck+mk/w0 其中，對先張法構件其中，對先張法構件cc按下式

18、計算：按下式計算： 對后張法構件：對后張法構件： 12.2.3 施工階段驗算施工階段驗算0()conlipccaaconpccnaa 2. 后張法構件錨固區(qū)局部受壓承載力計算后張法構件錨固區(qū)局部受壓承載力計算 后張法構件中，預壓應力是通過錨具傳給后張法構件中，預壓應力是通過錨具傳給墊板，再由墊板傳遞給混凝土的。預壓應力在墊板，再由墊板傳遞給混凝土的。預壓應力在構件的端面上是集中于墊板下一定的范圍之內(nèi)，構件的端面上是集中于墊板下一定的范圍之內(nèi)，然后在構件內(nèi)逐步擴散，經(jīng)過一定的擴散長度然后在構件內(nèi)逐步擴散，經(jīng)過一定的擴散長度后就均勻地分布到構件的全截面上，一般取擴后就均勻地分布到構件的全截面上，一

19、般取擴散長度等于構件的截面寬度散長度等于構件的截面寬度b(圖圖12.17)。 規(guī)范規(guī)定，在預應力筋錨具下及張拉設備規(guī)范規(guī)定，在預應力筋錨具下及張拉設備的支承處，應配置預埋鋼墊板及附加橫向鋼筋的支承處，應配置預埋鋼墊板及附加橫向鋼筋網(wǎng)片或螺旋式間接鋼筋（網(wǎng)片或螺旋式間接鋼筋（圖圖12.18)。 （1） 局部受壓承載力計算局部受壓承載力計算 當配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋且其核當配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋且其核心面積心面積acoral時，構件錨固區(qū)的局部受壓承載時，構件錨固區(qū)的局部受壓承載力應按下式計算（力應按下式計算（圖圖12.19）：）： fl0.9(clfc+2vcorfy)aln 當配置

20、方格網(wǎng)時（當配置方格網(wǎng)時（圖圖12.20(a)） v=(n1as1l1+n2as2l2)/acors 當配置螺旋式配筋時（當配置螺旋式配筋時（圖圖12.20(b) v=4ass1/dcors（2） 局部受壓區(qū)的截面尺寸要求。局部受壓區(qū)的截面尺寸要求。 規(guī)范規(guī)定，為了防止構件端部局部受壓面規(guī)范規(guī)定，為了防止構件端部局部受壓面積太小而在使用階段出現(xiàn)裂縫，混凝土局部受積太小而在使用階段出現(xiàn)裂縫，混凝土局部受壓區(qū)的截面尺寸應符合下列要求：壓區(qū)的截面尺寸應符合下列要求： fl1.35clfcaln （3）間接鋼筋的構造要求。）間接鋼筋的構造要求。 計算需要的間接鋼筋應均勻地配置在圖計算需要的間接鋼筋應均

21、勻地配置在圖12.20規(guī)定的范圍內(nèi)，且其體積配筋率規(guī)定的范圍內(nèi)，且其體積配筋率v不應小不應小于于0.5%。對方格網(wǎng)配筋，在。對方格網(wǎng)配筋，在hl1范圍內(nèi)配置的范圍內(nèi)配置的方格網(wǎng)鋼筋不應少于方格網(wǎng)鋼筋不應少于4片；對螺旋式配筋，在片；對螺旋式配筋，在hdcor范圍內(nèi)配置的螺旋式鋼筋不應少于范圍內(nèi)配置的螺旋式鋼筋不應少于4圈。圈。圖12.17 構件端部錨固區(qū)的應力傳遞 圖12.18 預埋鋼墊板及附加橫向鋼筋網(wǎng) 圖12.19 確定局部受壓計算底面積ab 圖12.20 鋼筋網(wǎng)及螺旋鋼筋的配置 截面形式一般為矩形、截面形式一般為矩形、t形、工字形和箱形、工字形和箱形。形。 因預應力對構造剛度和抗裂能力有

22、提高作因預應力對構造剛度和抗裂能力有提高作用，故構件截面可選得小些。一般取截面高度用，故構件截面可選得小些。一般取截面高度h為（為（1/201/14)l,l為構件跨度，寬度也相應減為構件跨度，寬度也相應減小。小。12.3.1 截面形式及尺寸截面形式及尺寸12.3.2 構件端部的構造鋼筋構件端部的構造鋼筋 為防止預應力構件端部及預拉區(qū)的裂縫，對為防止預應力構件端部及預拉區(qū)的裂縫，對各種預制構件應按下述構造措施配置防裂鋼筋：各種預制構件應按下述構造措施配置防裂鋼筋： （1） 對于槽形板類構件，應在構件端部對于槽形板類構件，應在構件端部100mm范圍內(nèi)沿構件板面設置附加的橫向鋼筋，范圍內(nèi)沿構件板面設

23、置附加的橫向鋼筋，其數(shù)量不少于其數(shù)量不少于2根，根，如圖如圖12.21所示所示。 （2） 在預應力混凝土屋面梁、吊車梁等構在預應力混凝土屋面梁、吊車梁等構件靠近支座的斜向主拉應力較大部位，宜將一部件靠近支座的斜向主拉應力較大部位，宜將一部分預應力鋼筋彎起。分預應力鋼筋彎起。 （3） 當構件在端部有局部凹進時，應增設當構件在端部有局部凹進時，應增設折線構造鋼筋或其它有效的構造鋼筋（折線構造鋼筋或其它有效的構造鋼筋（圖圖12.22)。 （4） 對預應力鋼筋在構件端部全部彎起對預應力鋼筋在構件端部全部彎起的受彎構件或直線配筋的先張法構件，當構件的受彎構件或直線配筋的先張法構件，當構件端部與下部支承結

24、構焊接時，應考慮混凝土收端部與下部支承結構焊接時，應考慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產(chǎn)生的不利影響，宜在縮、徐變及溫度變化所產(chǎn)生的不利影響，宜在構件端部可能產(chǎn)生裂縫的部位設置足夠的非預構件端部可能產(chǎn)生裂縫的部位設置足夠的非預應力縱向構造鋼筋。應力縱向構造鋼筋。圖12.21 附加橫向鋼筋 圖12.22 端部凹進處構造配筋 1折線構造鋼筋；2豎向構造鋼筋 12.3.3 先張法構件的構造要求先張法構件的構造要求 1.鋼筋（絲）間距鋼筋（絲）間距 先張法預應力鋼筋之間的凈間距應根據(jù)澆先張法預應力鋼筋之間的凈間距應根據(jù)澆筑混凝土、施加預應力及鋼筋錨固等要求確定。筑混凝土、施加預應力及鋼筋錨固等要求確定。

25、 預應力鋼筋之間的凈間距不應小于其公稱預應力鋼筋之間的凈間距不應小于其公稱直徑或等效直徑的直徑或等效直徑的1.5倍，且應符合下列規(guī)定：倍，且應符合下列規(guī)定：對熱處理鋼筋及鋼絲，不應小于對熱處理鋼筋及鋼絲，不應小于15mm；對三；對三股鋼絞線，不應小于股鋼絞線，不應小于20mm；對七股鋼絞線，；對七股鋼絞線，不應小于不應小于25mm。 2.鋼絲的并筋配筋方式鋼絲的并筋配筋方式 當先張法預應力鋼絲按單根方式配筋困難當先張法預應力鋼絲按單根方式配筋困難時，可采用相同直徑鋼絲并筋的配筋方式。并時，可采用相同直徑鋼絲并筋的配筋方式。并筋的等效直徑，對雙并筋應取為單筋直徑的筋的等效直徑，對雙并筋應取為單筋

26、直徑的1.4倍，對三并筋應取為單筋直徑的倍，對三并筋應取為單筋直徑的1.7倍。倍。 并筋的保護層厚度、錨固長度及預應力傳并筋的保護層厚度、錨固長度及預應力傳遞長度等均應按等效直徑考慮。遞長度等均應按等效直徑考慮。 當預應力鋼絞線、熱處理鋼筋采用并筋方當預應力鋼絞線、熱處理鋼筋采用并筋方式時，應有可靠的構造措施。式時，應有可靠的構造措施。 3.鋼筋的保護層鋼筋的保護層 縱向預應力鋼筋的保護層厚度取值同普通鋼縱向預應力鋼筋的保護層厚度取值同普通鋼筋混凝土構件。筋混凝土構件。 4.端部附加鋼筋端部附加鋼筋 先張法預應力混凝土構件，預應力鋼筋端部先張法預應力混凝土構件，預應力鋼筋端部周圍的混凝土應采取

27、下列加強措施：周圍的混凝土應采取下列加強措施： （1） 對單根預應力鋼筋，其端部宜設置長對單根預應力鋼筋，其端部宜設置長度不小于度不小于150mm且不少于且不少于4圈的螺旋筋（圈的螺旋筋（圖圖12.23(a)）；當有可靠經(jīng)驗時，亦可利用支座墊）；當有可靠經(jīng)驗時，亦可利用支座墊板上的插筋代替螺旋筋，但插筋數(shù)量不應少于板上的插筋代替螺旋筋，但插筋數(shù)量不應少于4根，其長度不宜小于根，其長度不宜小于120mm(圖圖12.23(b)。 （2） 對分散布置的多根預應力鋼筋，在對分散布置的多根預應力鋼筋，在構件端部構件端部10d(d為預應力鋼筋的公稱直徑）范為預應力鋼筋的公稱直徑）范圍內(nèi)應設置圍內(nèi)應設置35

28、片與此預應力鋼筋垂直的鋼筋片與此預應力鋼筋垂直的鋼筋網(wǎng)。網(wǎng)。 （3） 對采用預應力鋼絲配筋的薄板，在對采用預應力鋼絲配筋的薄板，在板端板端100mm范圍內(nèi)應適當加密橫向鋼筋。范圍內(nèi)應適當加密橫向鋼筋。 圖12.23 端部附加鋼筋的插筋 12.3.4 后張法構件的構造要求后張法構件的構造要求 1.預留孔道預留孔道 （1） 對預制構件，孔道之間的水平凈距不宜對預制構件，孔道之間的水平凈距不宜小于小于50mm；孔道至構件邊緣的凈距不宜小于；孔道至構件邊緣的凈距不宜小于30mm，且不宜小于孔道直徑的一半。，且不宜小于孔道直徑的一半。 （2） 在框架梁中，預留孔道在豎直方向的凈在框架梁中，預留孔道在豎直

29、方向的凈間距不應小于孔道外徑，水平方向的凈間距不應小間距不應小于孔道外徑，水平方向的凈間距不應小于于1.5倍孔道外徑；從孔壁算起的混凝土保護層厚倍孔道外徑；從孔壁算起的混凝土保護層厚度：梁底不宜小于度：梁底不宜小于50mm，梁側不宜小于，梁側不宜小于40mm。 （3） 預留孔道的內(nèi)徑應比預應力鋼絲束或鋼預留孔道的內(nèi)徑應比預應力鋼絲束或鋼絞線束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大絞線束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大1015mm。 （4） 在構件兩端及跨中應設置灌漿孔或在構件兩端及跨中應設置灌漿孔或排氣孔，其孔距不宜大于排氣孔，其孔距不宜大于12m。 （5） 凡制作時需要預先起拱的構件，預凡制作時需要預先起拱的構件，預留孔道宜隨構件同時起拱。留孔道宜隨構件同時起拱。 2.曲線預應力鋼筋的曲率半徑曲線預應力鋼筋的曲率半徑 后張法預應力混凝