地下室計算書

1、1.1.1 地下室柱模板 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H = 3.80m； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板

2、；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取2

3、0.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、91.200 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾

4、倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 217 mm，且豎楞數(shù)為 4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =217.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m； 傾

5、倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1×10.871×217×217= 5.12×104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450

6、15;18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 5.12×104 / 2.43×104 = 2.107N/mm2；面板的最大應力計算值 =2.107N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =217.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝

7、土側壓力設計值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×10.871×217.0 = 1415.469N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 141

8、5.469N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1415.469/(2×450×18.0)=0.262N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.262N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中

9、，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04×0.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =217.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容許撓度: = 217 / 250 = 0.868 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9.02×217.04/(100×

10、6000.0×2.19×105) = 0.103 mm；面板的最大撓度計算值 =0.103mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.868mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.800m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×80×80/6×1 = 53.33cm3；I = 50×80×80×80/12×1 = 213.3

11、3cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m； q = 4.696+0.547=5.242 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×5.242×450.0&

12、#215;450.0= 1.06×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.06×105/5.33×104 = 1.991N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.991N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公

13、式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m； q = 4.696+0.547=5.242 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×5.242×450.0 = 1415.469N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(

14、2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×5.242×450=1415.469N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值

15、=0.531N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04×0.18 = 5.24 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.13×106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:

16、= 0.677×5.24×450.04/(100×9000.0×2.13×106) = 0.076 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.076mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×80×80/6 ×1= 53.33cm3；I = 50×80×80×80/12 ×1= 213.33cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中

17、P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.183 × 0.45 = 1.99 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.650 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.186 kN·m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.056 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/W<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 185632.29 N·mm； 彎矩作用平

18、面內柱箍截面抵抗矩: W = 53333 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 3.48 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.86×108/5.33×107=3.48N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.056 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.056mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm

19、2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1415.469N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.531N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受

20、的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.65 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.65kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面

21、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×80×80/6 ×1= 53.33cm3；I = 50×80×80×80/12 ×1= 213.33cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.217 ×0.45 = 2.36 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.365 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M

22、= 0.245 kN·m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.094 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/W<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 245137.53 N·mm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 53333 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 4.596 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =2.45×108/5.33×107=4.596N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過

23、計算得到: = 0.094 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.094mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1415.469N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =3×1415.469/(2×50.

24、0×80.0×1)=0.531N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.531N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17

25、.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.365 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.365kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!1.1.2 地下室框梁模板1.1.2.1 計算簡圖1.1.2.2 計算參數(shù)500×800截面梁，層高3.8m模板支撐圖參數(shù)列表：一、結構基本參數(shù)：1、梁寬：500mm2、梁高度：800mm3、樓板厚度：350mm4、層高：3.8m二、梁底模板支撐參數(shù)：1、承重架選型：鋼管扣件2、承重架支設方式：梁下雙支頂立桿3、梁底承重立桿根數(shù)：2根4、模板材料：膠合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根數(shù)：4根7、木方截面規(guī)格：50&#

26、215;80mm8、梁底木方間距：150mm9、梁底小橫桿：48×3.5鋼管10、小橫桿間距：450mm11、梁側立桿間距：1.1m12、梁側立桿跨度方向間距（不大于）：0.9m13、立桿基礎：混凝土樓板上鋪50mm厚木腳手板14、頂托內托梁類型：無托梁15、梁底立桿跨度方向間距（不大于）：0.9m16、梁底立桿橫向間距：0.37m17、水平桿步距：1.5m18、板下頂部2道水平桿步距調整為：1.38m19、水平桿總步數(shù)（含掃地桿和頂部加密區(qū)，不含梁下附加水平桿）：3步20、掃地桿距架體基礎上表面：200mm21、板下架體含可調支托搭設高度（至支托頂，扣墊板厚度）：3.26m22、梁

27、底支頂立桿含可調支托搭設高度（至支托頂，扣墊板厚度）：2.81m23、支撐架體計算高度（等于層高）：3.8m24、板下立桿支撐自由端高度：400mm25、梁下立桿支撐自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平桿：附加一道水平桿，使梁下支頂立桿自由端高度控制在500以內三、梁側模板參數(shù)：1、梁寬：500mm2、梁高度：800mm3、樓板厚度：350mm4、模板材料：膠合板5、模板厚度：15mm6、梁側木方根數(shù)：3根7、木方截面規(guī)格：50×80mm8、木方間距：240mm9、主龍骨選型：雙鋼管10、主龍骨間距（不大于）：450mm11、對拉螺栓直徑：14mm12、對拉螺栓道數(shù)：1道13

28、、對拉螺栓豎向間距：/ 14、第一道螺栓距梁底：225mm15、對拉螺栓跨度方向間距（同主龍骨）：450mm16、梁側斜支撐間距：不設斜支撐1.1.2.3 計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：350.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.42；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：3.80；梁兩側立桿間距(m)：1.05；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；

29、采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠

30、合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：30mm，220mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新

31、澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板

32、為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 45×1.5×1.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝

33、土側壓力設計值: q1= 1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.1×8.674×3502 + 0.117 ×2.268×3502 = 1.39×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.674×0.35+1.2×2.268×0.35=4.

34、292kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.39×105 / 1.69×104=8.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=8.674N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 45×1.5×1.5×1.5

35、/12=12.66cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×8.674×3504/(100×6000×1.27×105) = 1.16 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =1.16mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.292/(0.800-0.350)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度5

36、0mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5×8×8/6 = 53.33cm3；I = 1×5×8×8×8/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.252 kN·m，最大支座反力 R= 4.405 kN，最大變形 = 0.334 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.52&#

37、215;105/5.33×104 = 4.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 230/400=0.575mm；次楞的最大撓度計算值 =0.334mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.575mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.405kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W

38、= 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN·m) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.694 kN·m，最大支座反力 R= 9.801 kN，最大變形 = 0.448 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.94×105/1.02×104 = 68.3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應

39、力計算值 =68.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.448 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.448mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載

40、。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900×15×15/6 = 3.38×104mm3； I = 900×15×15×15/12 = 2.53×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.80+0.50×0.90×0.90=20.315kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2

41、.00)×0.90×0.90=4.536kN/m；q=20.315+4.536=24.851kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×20.315×166.6672+0.117×4.536×166.6672=7.12×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×20.315×0.167+0.45×4.536×0.167=1.695kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.3

42、15×0.167+1.2×4.536×0.167=4.632kN =Mmax/W=7.12×104/3.38×104=2.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.929kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量:

43、E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×20.315×166.74/(100×6000×2.53×105)=0.07mm；面板的最大撓度計算值: =0.07mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷

44、載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.632/0.9=5.146kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×5.146×0.92 = 0.417 kN·m；最大應力 = M / W = 0.417×106/53333.3 = 7.8 N/mm2；抗彎強度設計值 f

45、 =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 7.8 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×5.146×0.9 = 2.779 kN；方木受剪應力計算值 = 3×2.779×1000/(2×50×80) = 1.042 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.042 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4

46、/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×5.146×9004 /(100×9000×213.333×104)=1.191mm；方木的最大允許撓度 =0.900×1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.191 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.695kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.632kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.050-0.500)/4&#

47、215;0.900×(1.2×0.350×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900×(0.800-0.350)×0.500=2.080kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N4=0.966 kN；N2=N3=7.44 kN；最大彎矩 Mmax=0.266 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.652 mm；最大應力 =0.266×106/4490=59.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度

48、 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 59.1 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.966 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.8=0.589 kN；N =0.966+0.589=1.554 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計

49、算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.42= 2.945 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計算長度系數(shù)，

50、參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.42m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1554.327/(0.209×424) = 17.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 17.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力

51、：N1 =7.441 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3.8-0.8)=0.589 kN；N =N1+N2 =7.441+0.465=7.906 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立

52、桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.42= 2.945 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.42m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7905.566/(0

53、.209×424) = 89.2 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 89.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！1.1.3 地下室側墻模板一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；

54、面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、91.200 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采