某項目設計優(yōu)化建議

1、 1 / 55某項目成本優(yōu)化建議一、建議背景1、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 的頒布對鋼筋和混凝土用量的影響。2、成本控制的需要，設計質(zhì)量決定建設成本的影響權(quán)重可達 70%。3、綜合業(yè)內(nèi)過往經(jīng)驗的改進期許。二、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010-2010 的主要變化2.1 修訂原則：提高安全儲備，保證結(jié)構(gòu)安全 提高抗災能力，以人為本 完善耐久性設計 高性能高強材料的應用 規(guī)范合理分工協(xié)調(diào)2.2 修訂的主要內(nèi)容：(1)增加結(jié)構(gòu)方案和結(jié)構(gòu)防倒塌設計的原則，提高結(jié)構(gòu)在偶然作用下的抗災性能。(2)面對我國大量既有建筑安全性與改造的迫切需要，增加既有結(jié)構(gòu)設計的原則規(guī)定。(3)調(diào)整正常使用極

2、限狀態(tài)的荷載組合，以及預應力構(gòu)件的驗算要求。 2 / 55(4)增加樓蓋舒適度的設計，控制結(jié)構(gòu)豎向自振頻率。(5)完善耐久性設計方法，適當增加鋼筋保護層厚度，提出了使用期維護、管理的要求。(6)淘汰低強度鋼筋，采用高強 2 高性能鋼筋，提出鋼筋延性(最大力下的總伸長率)的要求。(7)解決配筋密集的困難, 提出并筋(鋼筋束)配置的規(guī)定。(8)擴充結(jié)構(gòu)分析內(nèi)容及各種效應的分析方法,提出非荷載效應(溫度、收縮)分析的原則。(9)完善結(jié)構(gòu)構(gòu)件考慮二階效應的計算方法。(10)適應復雜結(jié)構(gòu)非線性分析及設計, 完善材料本構(gòu)關系及混凝土多軸強度準則的內(nèi)容。(11)增加斜截面受剪承載力計算的安全性, 完善雙向受

3、剪設計方法, 調(diào)整沖切承載力計算。(12)補充拉、彎、剪、扭復合受力構(gòu)件設計的相關規(guī)定, 明確應力配筋的有關要求。(13)調(diào)整正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度及剛度的計算方法, 計算結(jié)果略有放松。(14)改進鋼筋錨固和連接的方式, 補充完善機械錨固、機械連接等手段。(15)考慮配筋特征值調(diào)整鋼筋最小配筋率, 增加安全度, 同時控制大截面構(gòu)件的最小配筋率。(16)在梁柱節(jié)點中引入鋼筋機械錨固的有關規(guī)定, 簡化錨固配筋構(gòu)造。 3 / 55(17)補充、完善各類裝配整體式結(jié)構(gòu)及疊合式(水平、豎向)結(jié)構(gòu)的設計原則及構(gòu)造要求。(18)調(diào)整預應力混凝土收縮、徐變及新工藝、新材料預應力損失計算的規(guī)定。(19)增加無

4、粘結(jié)預應力的有關內(nèi)容, 補充、完善各種預應力構(gòu)件的配筋構(gòu)造措施。(20)調(diào)整混凝土構(gòu)件抗震等級以及有關內(nèi)力調(diào)整的規(guī)定, 提出抗震鋼筋延性的要求。(21)調(diào)整柱的軸壓比限值、最小截面尺寸、最小配筋率, 適當提高安全儲備。(22)補充、完善筒體及剪力墻洞口、連梁、邊緣構(gòu)件與樓面梁連接等的設計規(guī)定。(23)增加沖切及板柱節(jié)點抗震設計的有關規(guī)定, 補充預應力構(gòu)件的抗震設計要求。三、新規(guī)范對 成本影響情況分析設計規(guī)范GB50010-2002GB50010-2010項目名稱*項目*小區(qū)*項目*公館建筑面積16696.39 m212865.94 m226273.94 m221092.07 m2項目概況地下

5、1 層，地地下 3 層，地地下 2 層，地地下 3 層，地 4 / 55上 27 層上 32 層上 32 層上 24/30 層鋼筋指標48.51 kg/m252.48 kg/m258.68 kg/m265.01 kg/m2砼指標0.41 m3/m20.45 m3/m20.47 m3/m20.60 m3/m2結(jié)論：通過采樣分析，采用 GB50010-2010 規(guī)范后，結(jié)構(gòu)成本的增加顯而易見，其中鋼筋用量平均增加 10-20%，混凝土用量增加 0.5-30% ；其中混凝土增加的離散性，主要源自結(jié)構(gòu)選型，特別是無梁樓板對板厚影響很大。因此建議重視結(jié)構(gòu)設計的優(yōu)化工作。四、降低工程造價的優(yōu)化建 議48.

6、5152.4858.6865.010.410.450.470.6鋼筋含量砼含量 5 / 554.1 建筑設計方面：（1）科學進行產(chǎn)品定位。房地產(chǎn)產(chǎn)品的定位應在市場調(diào)研、周邊比對基礎上進行研發(fā)；目前很多開發(fā)商跟風或主觀臆斷，追求大而全，開盤后才發(fā)現(xiàn)戶型間銷售業(yè)績差別很大，中途更改設計，增加旺銷戶型，導致成本增加；（2）產(chǎn)品的特點應重視內(nèi)輕視外，很多小區(qū)強調(diào)外表裝飾、建筑效果，增加了建筑成本，卻對提升銷售價格的貢獻度很低，應確定相對合理的平衡點。（3）產(chǎn)品設計中應結(jié)合當?shù)匚幕尘?、風土習慣，例如高層的開敞露臺、空中花園或底層共享空間的設計，不符合當?shù)仄毡榈木幼×晳T，且降低了使用面積。增加了套內(nèi)相對

7、成本。（4）套內(nèi)空間布置盡量提供靈活布置的可能，例如干濕分離衛(wèi)生間的設計，對普通民眾吸引力反而是負面的。剪力墻應選用斷肢為宜。（5）窗體設計在滿足采光和節(jié)能要求的前提下，大窗比并聯(lián)小窗的設計造價要低，且舒適度更優(yōu)越，不應受外形效果約束。此外特別要注意玻璃的模數(shù)，減少加工損耗率，對成本節(jié)約有力。（6）建筑做法上可以針對產(chǎn)品標準及交房條件適當簡化，比如衛(wèi)生間防水的高度和位置；開關插座的留置數(shù)量；消防樓梯的飾面材料；混凝土墻面抹灰等4.2 結(jié)構(gòu)設計方面：結(jié)構(gòu)設計首先要滿足規(guī)范對安全的要求。 6 / 55（1）從建筑方案入手，結(jié)構(gòu)平面布置宜形狀簡單、規(guī)則、剛度和承載力分布均勻，不采用嚴重不規(guī)則的平面布

8、置；結(jié)構(gòu)豎向體型宜規(guī)則、均勻，避免有過大的外挑和內(nèi)收。結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度宜下大上少，逐漸均勻變化，不應采用豎向布置嚴重不規(guī)則的結(jié)構(gòu)。（2）采用強度較高的材料，尤其是強度價格比比較高的HRB400（）級鋼筋（包括細直鋼筋）作混凝土結(jié)構(gòu)的主導受力鋼筋，可以減少由于配筋增加帶來的建筑成本上升，材料價格上浮可控制在5%左右，具有明顯的經(jīng)濟效益。（3）非承重墻選用輕質(zhì)、隔音、隔熱且價格較經(jīng)濟的新型建材。如加氣砼、砼空心砌塊、水泥玻璃纖維板、石膏條板、膨脹珍珠巖空心條板等。（4）在滿足建筑功能的前提下，適當降低層高，會使工程造價降低。有資料表明:層高每下降10厘米，工程造價降低1%左右，墻體材料可節(jié)約10%左右

9、。（5）樓梯選型，對于3 米乃至4 米寬的樓梯可采用梁式樓梯。當梯板跨度較大時梁式樓梯比板式樓梯節(jié)約鋼筋。（6）車庫地下室建議頂板采用無梁樓蓋結(jié)構(gòu)形式，既美觀又可節(jié)省大量造價。（蜂巢芯密肋樓蓋或裝配箱網(wǎng)梁樓蓋）（7）控制設計中板、梁、墻中的裂縫控制措施的配筋，不能隨意，在規(guī)范允許下盡量節(jié)約。例如規(guī)范規(guī)定：防裂構(gòu)造鋼筋可利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設置鋼筋并與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構(gòu)件中錨固。很多設計人員單獨設置。 7 / 55（8）應對鋼筋的連接方式進行綜合考慮，有的設計人員為追求降低鋼筋含量，鋼筋全部采用焊接或機械連接的方式，綜合成本反而降低。（9）控制樓板厚度，為了減少梁而

10、加大厚度的做法效果不突出（常在餐廳和客廳部位），很多業(yè)戶裝修時反而增加假梁。（10）基礎選型非常重要，除本事的造價外，對施工措施費、降水費用、防水費用、土方費用均有重要影響，是結(jié)構(gòu)優(yōu)化最顯效的部位。特別強調(diào)，結(jié)構(gòu)造價主要受建筑方案的影響，對設計方案的優(yōu)化才是成本控制的關鍵。建議給設計單位有利的條件和充足的時間進行方案設計，并多進行深度的專家論證為宜。4.3 機電安裝專用方面：（1） 重點是優(yōu)化系統(tǒng)設計，避免過度設計。如太陽能的設置、熱水系統(tǒng)、消防系統(tǒng)等。（2） 特別重視材料選項，給排水專業(yè)的管材、閥門；電氣工程的電纜選型等。暖通專業(yè)的風機選型等。舉例：在我司給某樓盤電氣優(yōu)化的造價分析中，因電纜

11、選型調(diào)整節(jié)約的資金高達數(shù)300 多萬元。-電施-2：1、N-1N-4 回路，500A 整定電流，電纜選 3(WDZ-YJY-4X120+1X70)。替代：電纜 2(ZR-YJY-4X150+1X70)。2、N-9,N-10,N-15 回路，100A 整定電流，電纜選 WDZ-YJY-4X50+1X25。 8 / 55替代：電纜 ZR-YJY-4X35+1X16。3、N-16 回路，80A 整定電流，電纜選 WDZ- YJY-4X35+1X16。替代：電纜 ZR-YJY-4X25+1X16。4、N-20,N-21,N-22 回路，63A 整定電流，電纜選 WDZ-YJY-4X25+1X16。替代

12、：電纜 ZR-YJY-5X16。5、XF-10,XF-15,XF-16, XFB-10,XFB-15,XFB-16 回路，160A 整定電流，電纜選 WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜 NH-YJY-3X70+2X35。6、XF-9,XF-11,XF-12,XF-13,XF-14, XFB-9,XFB-11,XFB-12,XFB-13,XFB-14 回路，電纜選 WDZN-YJY-4X50+1X25。替代：電纜 NH-YJY-3X50+2X25。7、XFB-18 回路，電纜選 WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜 NH-YJY-3X95+2X50。8、1AT-FDJ

13、箱，至 1.5KW 排風機，電纜選 WDZN-YJY-4x4。至 3KW 送風機，電纜選WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。9、1AT-BPD 箱，至 3KW 排風機,至 3KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。10、1AT-SBF 箱，至 0.55KW 排風機,至 0.55KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x4。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。11、1AT-HRZ 箱，至 5.5KW 排風機,至 3KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH

14、-BV-4X4-SC20-CC。12、4AT-BPD 箱，至 5.5KW 排風機、送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X4-SC20-CC。13、4AT-HRPF 箱，至 5.5KW 排風機,至 4KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X44-SC20-CC電施-3：1、N-2、N-3 回路，500A 整定電流，電纜選 3(WDZ-YJY-4X120+1X70)。替代：電纜 2(ZR-YJY-4X150+1X70)。2、N-5、N-6、N-7、N-8 回路，500A 整定電流，電纜選 2(WDZ-YJY-4X185+1X95)

15、。替代：電纜 2(ZR-YJY-4X150+1X70)。3、N-9 回路，400A 整定電流，電纜選 2(WDZ-YJY-4X120+1X70)。替代：電纜 2(ZR-YJY-4X95+1X50)。4、N-10、N-11 回路，125A 整定電流，電纜選 WDZ-YJY-4X70+1X35。替代：電纜 ZR-YJY-4X50+1X25。5、N-15、N-17 回路，80A 整定電流，電纜選 WDZ-YJY-4X35+1X16。替代：電纜 ZR-YJY-4X25+1X16。6、N-16、N-18 回路，63A 整定電流，電纜選 WDZ-YJY-4X25+1X16。替代：電纜 ZR-YJY-5X1

16、6。7、XF-10,XF-11,XF-12,XF-13, XFB-10,XFB-11,XFB-12,XFB-13 回路，電纜選 WDZN-YJY-4X50+1X25。 9 / 55替代：電纜 NH-YJY-3X50+2X25。8、XF-14, XFB-14 回路，160A 整定電流，電纜選 WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜 NH-YJY-3X70+2X35。9、XF-15, XFB-15 回路，電纜選 WDZN-YJY-4X35+1X16。替代：電纜 NH-YJY-3X35+2X16。10、XF-16, XFB-16 回路，電纜選 WDZN-YJY-4X25+1X16。替代：電

17、纜 NH-YJY-3X25+2X16。11、2AT-BPD、2AT-FDJ 箱，至 4KW 排風機,至 3KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。12、2AT-SBF 箱，至 0.75KW 排風機、送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x4。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。13、2AT-HRZ 箱，至 4KW 排風機、送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。14、2AT-KBS 箱，至 3KW 排風機、4KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線

18、NH-BV-4X2.5-SC20-CC。電施-4：1、N-10、N-11、N-12 回路，63A 整定電流，電纜選 WDZ-YJY-4X25+1X16。替代：電纜 ZR-YJY-5X16。2、XF-9、XF-11、XFB-9、XFB-11、XFB-20、XFB-21、XFB-22 回路，160A 整定電流，電纜選 WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜 NH-YJY-3X70+2X35。3、XFB-18、XFB-19 回路，電纜選 WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜 NH-YJY-3X95+2X50。4、3AT-BPD 箱，至 3KW 排風機,至 3KW 送風機，電纜選

19、 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。5、3AT-FDJ 箱，至 2.2KW 排風機,至 2.2KW 送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x6。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。6、2AT-SBF 箱(應為 3AT-SBF 吧？)，至 0.75KW 排風機、送風機，電纜選 WDZN-YJY-4x4。替代：電線 NH-BV-4X2.5-SC20-CC。以下略。-4.4 工程管理及采購管理方面：（1）要加強對招標和簽約階段造價控制。工程招標過程中考查、競爭性招標、商務談判在降低成本中意義巨大。 10 / 55（2）推動圖紙會審制度，減少設

20、計中的無效成本。例如各專業(yè)設計應協(xié)調(diào)配合，在實際中經(jīng)常發(fā)生鑿洞拆墻現(xiàn)象，造成人力財力的浪費。（3）工程指令費用對造價的影響過大。應做好現(xiàn)場指令的造價評測工作。（4）選擇合適的合作單位是降低無效成本的途徑之一。附件：混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 的主要變化（節(jié)選）第 1 章 總則1.0.1 條中去掉了“技術先進”一詞。1.0.3 條增加“本規(guī)范依據(jù)現(xiàn)行國家標準工程結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準GB 50153及建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068 的原則制定。本規(guī)范是對混凝土結(jié)構(gòu)設計提出的基本要求?！眱删涞?2 章 術語和符號術語中省去了“框架結(jié)構(gòu)”、“剪力墻結(jié)構(gòu)”、“框架-剪力墻結(jié)構(gòu)

21、”、“可靠度”、“安全等級”、“設計使用年限”、“荷載效應”、“荷載效應組合”、“基本組合”、“標準組合”、“準永久組合”等其他標準已經(jīng)定義了的常用術語。補充了各類型混凝土構(gòu)件及構(gòu)造等混凝土結(jié)構(gòu)特有的常用術語：2.1.10 疊合構(gòu)件 composite member 11 / 55由預制混凝土構(gòu)件（或既有混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件）和后澆混凝土組成，以兩階段成型的整體受力結(jié)構(gòu)構(gòu)件。2.1.15 無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu) unbonded prestressed concrete structure配置與混凝土之間可保持相對滑動的無粘結(jié)預應力筋的后張法預應力混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.16 有粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu) b

22、onded prestressed concrete structure通過灌漿或與混凝土直接接觸使預應力筋與混凝土之間相互粘結(jié)而建立預應力的混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.17 結(jié)構(gòu)縫 structural joint根據(jù)結(jié)構(gòu)設計需求而采取的分割混凝土結(jié)構(gòu)間隔的總稱。（將以往所說的變形縫概念擴展，除了伸縮縫、沉降縫、防震縫三縫之外，也包括出于其他目的所設的縫。）2.1.18 混凝土保護層 concrete cover結(jié)構(gòu)構(gòu)件中鋼筋外邊緣至構(gòu)件表面范圍用于保護鋼筋的混凝土，簡稱保護層。2.1.19 錨固長度 anchorage length受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結(jié)作用或端部構(gòu)造的擠壓作用而達到設計

23、承受應力所需的長度。2.1.20 鋼筋連接 splice of reinforcement通過綁扎搭接、機械連接、焊接等方法實現(xiàn)鋼筋之間內(nèi)力傳遞的構(gòu)造形式。 12 / 552.1.21 配筋率 ratio of reinforcement混凝土構(gòu)件中配置的鋼筋面積（或體積）與規(guī)定的混凝土截面面積（或體積）的比值。2.1.22 剪跨比 ratio of shear span to effective depth截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值。（中文解釋有疑義）2.1.23 橫向鋼筋 transverse reinforcement垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋。2.2 符號（略）第 3

24、章 基本設計規(guī)定本章內(nèi)容變化較大，增加了一些關于結(jié)構(gòu)體系的設計內(nèi)容, 強調(diào)概念設計的重要性。由原來的 3 節(jié)擴充為 7 節(jié)。3.2 結(jié)構(gòu)方案，3.6 防連續(xù)倒塌設計原則，3.7 既有結(jié)構(gòu)設計原則為新增內(nèi)容。3.1 一般規(guī)定3.1.1 混凝土結(jié)構(gòu)設計應包括下列內(nèi)容：1 結(jié)構(gòu)方案設計，包括結(jié)構(gòu)選型、構(gòu)件布置及傳力途徑；2 作用及作用效應分析；3 結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)設計； 13 / 554 結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的構(gòu)造、連接措施；5 耐久性及施工的要求；6 滿足特殊要求結(jié)構(gòu)的專門性能設計。（性能設計首次列入混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范）原 3.1.2 條為現(xiàn) 3.1.3 條，且刪除極限狀態(tài)定義，在承載能力極限狀態(tài)中增加“因結(jié)構(gòu)局

25、部破壞而引發(fā)的連續(xù)倒塌”。3.1.4 結(jié)構(gòu)上的直接作用（荷載）應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009 及相關標準確定；地震作用應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范 GB 50011 確定。間接作用和偶然作用應根據(jù)有關的標準或具體條件確定。直接承受吊車荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應考慮吊車荷載的動力系數(shù)。預制構(gòu)件制作、運輸及安裝時應考慮相應的動力系數(shù)?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，必要時應考慮施工階段的荷載。“直接作用”即通常意義上的“荷載”，“間接作用”是指溫度變化、混凝土凝結(jié)收縮、約束變形等產(chǎn)生的作用。3.1.5 混凝土結(jié)構(gòu)的安全等級和設計使用年限應符合現(xiàn)行國家標準工程結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準GB 501

26、53 的規(guī)定。混凝土結(jié)構(gòu)中各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級，宜與整個結(jié)構(gòu)的安全等級相同。對其中部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級，可根據(jù)其重要程度適當調(diào)整。對于結(jié)構(gòu)中重要構(gòu)件和關鍵傳力部位，宜適當提高其安全等級。 14 / 553.1.6 混凝土結(jié)構(gòu)設計應考慮施工技術水平以及實際工程條件的可行性。有特殊要求的混凝土結(jié)構(gòu)，應提出相應的施工要求。3.1.7 未經(jīng)技術鑒定或設計許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境。（雖無變化，因為是強條，故列出）3.2 結(jié)構(gòu)方案（本節(jié)為新增內(nèi)容）3.2.1 混凝土結(jié)構(gòu)的設計方案應符合下列要求：1 選用合理的結(jié)構(gòu)體系、構(gòu)件型式和布置；2 結(jié)構(gòu)的平、立面布置宜規(guī)則，各部分的質(zhì)量和剛度宜均勻、連

27、續(xù)；3 結(jié)構(gòu)傳力途徑應簡捷、明確，豎向構(gòu)件宜連續(xù)貫通、對齊；4 宜采用超靜定結(jié)構(gòu)，重要構(gòu)件和關鍵傳力部位應增加冗余約束或有多條傳力途徑。3.2.2 混凝土結(jié)構(gòu)中結(jié)構(gòu)縫的設計應符合下列要求：1 應根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能，合理確定結(jié)構(gòu)縫的位置和構(gòu)造形式；2 宜控制結(jié)構(gòu)縫的數(shù)量，并應采取有效措施減少設縫的不利影響；3 可根據(jù)需要設置施工階段的臨時性結(jié)構(gòu)縫。3.2.3 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接應符合下列要求： 15 / 551 連接部位的承載力不應小于被連接構(gòu)件的承載力，并應保證被連接構(gòu)件之間的傳力性能；2 當混凝土構(gòu)件與其他材料構(gòu)件連接時，應采取可靠的連接措施；3 應考慮構(gòu)件變形對連接節(jié)點

28、及相鄰結(jié)構(gòu)或構(gòu)件造成的影響。3.2.4 混凝土結(jié)構(gòu)設計應符合下列要求：1 減小偶然作用效應的影響范圍，避免發(fā)生因局部破壞引起的連續(xù)倒塌；2 滿足不同環(huán)境條件下的結(jié)構(gòu)耐久性要求；3 節(jié)省材料、降低能耗與保護環(huán)境。3.3 承載能力極限狀態(tài)計算3.3.1 混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計算應包括下列內(nèi)容：1 結(jié)構(gòu)構(gòu)件應進行承載力計算；2 直接承受重復荷載的構(gòu)件應進行疲勞驗算；3 有抗震設防要求時，應進行抗震承載力計算；4 必要時尚應進行結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移、漂浮驗算；5 對于可能遭受偶然作用，且倒塌可引起嚴重后果的重要結(jié)構(gòu)，宜進行防連續(xù)倒塌設計。 16 / 553.3.2 對持久設計狀況、短暫設計狀況和地

29、震設計狀況，當用內(nèi)力的形式表達時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件應采用下列承載能力極限狀態(tài)設計表達方式：S承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應設計值：對持久設計狀況和短暫設計狀況應按作用的基本組合計算；對地震設計狀況應按作用的地震組合計算；（其余符號意義不變，從略）3.3.3 對二維、三維混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當按彈性或彈塑性方法分析并以應力形式表達時，可將混凝土應力按區(qū)域等代成內(nèi)力設計值，按本規(guī)范第 3.3.2 條進行計算；也可直接采用多軸強度準則進行設計驗算。3.3.4 對偶然作用下的結(jié)構(gòu)進行承載能力極限狀態(tài)設計時，公式（3.3.2-1）中的作用效應設計值 S 按偶然組合計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 0 取不小于 1.0 的數(shù)值

30、；公式（3.3.2-2）中混凝土、鋼筋的強度設計值改用強度標準值。當進行結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗算時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力函數(shù)應按本規(guī)范第 3.6 節(jié)的原則確定。3.3.5 對既有結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)設計，應按下列規(guī)定進行： 17 / 551 對既有結(jié)構(gòu)進行安全復核、改變用途或延長使用年限而需驗算承載能力極限狀態(tài)時，宜符合本規(guī)范第 3.3.2 條的規(guī)定。2 對既有結(jié)構(gòu)進行改建、擴建或加固改造而重新設計時，承載能力極限狀態(tài)的計算應符合本規(guī)范第 3.7 節(jié)的規(guī)定。3.4 正常使用極限狀態(tài)驗算3.4.1 混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應根據(jù)其使用功能及外觀要求，進行正常使用極限狀態(tài)的驗算?；炷两Y(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)的驗算

31、應包括下列內(nèi)容：1 對需要控制變形的構(gòu)件，應進行變形驗算；2 對使用上限制出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應進行混凝土拉應力驗算；3 對允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應進行受力裂縫寬度驗算；4 對有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應進行豎向自振頻率驗算。3.4.2 對于正常使用極限狀態(tài)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件應分別按荷載的準永久組合并考慮長期作用的影響或標準組合并考慮長期作用的影響，采用下列極限狀態(tài)設計表達式進行驗算：SC (3.4.2)3.4.3 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應按荷載效應的準永久組合，預應力混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應按荷載的標準組合，并均應考慮荷載長期作用的影響進行計算，其計算值不應超過表 3.4.3 規(guī)定的撓度限值。（鋼筋

32、混凝土構(gòu)件由原先的荷載效應標準組合改為準永久組合，預應力構(gòu)件仍采用標準組合。） 18 / 553.4.4 結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級分為三級。等級劃分及要求應符合下列規(guī)定：一級嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標準組合計算時，構(gòu)件受拉邊緣混凝土不應產(chǎn)生拉應力。二級一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標準組合計算時，構(gòu)件受拉邊緣混凝土拉應力不應大于混凝土抗拉強度的標準值。（02 規(guī)范還有準永久組合時受拉邊緣混凝土不宜產(chǎn)生拉應力，這次刪掉）三級允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件：對鋼筋混凝土構(gòu)件，按荷載準永久組合并考慮長期作用影響計算時，構(gòu)件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)范表 3.4.5 規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對預

33、應力混凝土構(gòu)件，按荷載效應標準組合并考慮長期作用的影響計算時，構(gòu)件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)范第 3.4.5 條規(guī)定的最大裂縫寬度限值；對二 a 類環(huán)境的預應力混凝土構(gòu)件，尚應按荷載效應的準永久組合計算，且構(gòu)件受拉邊緣混凝土的拉應力不應大于混凝土的抗拉強度標準值。3.4.6 對大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)應進行豎向自振頻率驗算，其自振頻率宜符合下列要求：1 住宅和公寓不宜低于 5Hz；2 辦公樓和旅館不宜低于 4Hz；3 大跨度公共建筑不宜 3Hz；4 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑應根據(jù)使用功能提出要求。 19 / 553.5 耐久性設計3.5.1 混凝土結(jié)構(gòu)應根據(jù)設計使用年限和環(huán)境類別進行耐久性設計，

34、耐久性設計包括下列內(nèi)容：1 確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別；2 提出材料的耐久性質(zhì)量要求；3 確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護層厚度；4 滿足耐久性要求相應的技術措施；5 在不利的環(huán)境條件下應采取的防護措施；6 提出結(jié)構(gòu)使用階段檢測與維護的要求。注：對臨時性的混凝土結(jié)構(gòu)，可不考慮混凝土的耐久性要求。3.5.2 中環(huán)境類別的表有變化3.5.3 中混凝土耐久性基本要求表有調(diào)整3.5.6 對下列混凝土結(jié)構(gòu)及構(gòu)件，尚應采取加強耐久性的相應措施：1 預應力混凝土結(jié)構(gòu)中的預應力筋應根據(jù)具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝土保護層厚度等措施，外露的錨固端應采取封錨和混凝土表面處理等有效措施；2 有抗?jié)B要求的混凝土結(jié)構(gòu)

35、，混凝土的抗?jié)B等級應符合有關標準的要求； 20 / 553 嚴寒及寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中，結(jié)構(gòu)混凝土應滿足抗凍要求，混凝土抗凍等級應符合有關標準的要求；4 處于二、三類環(huán)境中的懸臂構(gòu)件宜采用懸臂梁 -板的結(jié)構(gòu)形式，或在其上表面增設防護層；5 處于二、三環(huán)境中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可靠的防銹措施；6 處在三類環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可采用阻銹劑、環(huán)氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護措施或采用可更換的構(gòu)件等措施。3.5.7 混凝土結(jié)構(gòu)在設計使用年限內(nèi)尚應遵守下列規(guī)定：1 結(jié)構(gòu)應按設計規(guī)定的環(huán)境類別使用，并定期進行檢查維護；2 設計中的可更換混凝土

36、構(gòu)件應按規(guī)定定期更換；3 構(gòu)件表面的防護層，應按規(guī)定維護或更換；4 結(jié)構(gòu)出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時，應及時進行檢測處理。3.6 防連續(xù)倒塌設計原則（本節(jié)為新增內(nèi)容）3.6.1 混凝土結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設計宜符合下列要求：1 避免使結(jié)構(gòu)中的關鍵構(gòu)件直接遭受偶然作用；2 采取減小偶然作用效應的措施； 21 / 553 在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束；4 增強疏散通道、避難空間及構(gòu)件關鍵傳力部位的承載力和變形性能。3.6.2 結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設計可采用下列方法：1 局部加強法：對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的關鍵受力部位，提高設計的安全儲備；2 拉結(jié)構(gòu)件法：通過貫通水平構(gòu)件的最小配筋和鋼筋

37、連接措施，使其在缺失支承、跨度變化的條件下仍具有必要的承載能力，維持結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性；3 拆除構(gòu)件法：按一定規(guī)則拆除主要受力構(gòu)件，驗算結(jié)構(gòu)體系中的剩余部分的極限承載力。驗算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析等方法對結(jié)構(gòu)的受力倒塌全過程進行分析，模擬結(jié)構(gòu)倒塌的全過程，并作出判斷。3.6.3 結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗算應考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件倒塌沖擊引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具體情況確定荷載效應。材料強度可取標準值或平均值，并應考慮動力作用下材料強化和脆性。3.7 既有結(jié)構(gòu)設計的原則（本節(jié)為新增內(nèi)容）3.7.1 為既有結(jié)構(gòu)延長使用年限、安全復核、改變用途、改建、擴建或加固修復等，應對其進行評定、驗算或重新設計。

38、3.7.2 既有結(jié)構(gòu)的設計應符合下列原則： 22 / 551 應按現(xiàn)行有關標準進行檢測和可靠性評估，確定相應的設計參考；2 應根據(jù)使用要求確定結(jié)構(gòu)繼續(xù)使用的年限；3 承載能力應符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；4 正常使用極限狀態(tài)驗算宜符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；5 必要時可對使用功能作相應的調(diào)整。3.7.3 既有結(jié)構(gòu)的設計尚應符合下列規(guī)定：1 應優(yōu)化結(jié)構(gòu)方案，避免承載力及剛度突變，提高整體穩(wěn)固性；2 結(jié)構(gòu)上的作用可按現(xiàn)行標準取值，也可按使用功能和繼續(xù)使用的年限適當調(diào)整；3 應按實際的構(gòu)件尺寸、截面配筋、連接構(gòu)造和已有缺陷進行設計；4 結(jié)構(gòu)既有部分的材料性能由檢測評估確定，后加部分按現(xiàn)行規(guī)范取值；5 既有結(jié)

39、構(gòu)與后加部分之間應采取可靠的連接構(gòu)造措施；6 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設計應考慮承載歷史以及施工狀態(tài)的影響。第 4 章 材料4.1 混凝土4.1.2 素混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應低于 C15；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應低于 C20；采用強度級別 400MPa 及以上的鋼筋時，混凝土強度等級不應低于 C25。 23 / 55承受重復荷載的鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強度等級不應低于 C30。預應力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不宜低于 C40，且不應低于 C30。4.1.3 和 4.1.4 條中的混凝土強度表，壓、拉分別列表，并刪除了表的小注。4.2 鋼 筋4.2.1 混凝土結(jié)構(gòu)的鋼筋應按下列規(guī)定選用：1

40、縱向受力普通鋼筋宜采用 HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500 鋼筋，也可采用 HRB335、HRBF335、HPB300、RRB400 鋼筋；2 箍筋宜采用 HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500 鋼筋，也可采用 HRB335、HRBF335 鋼筋；3 預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋 。注：RRB400 鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應用于直接承受疲勞荷載的構(gòu)件。根據(jù)國家的技術政策，增加 500MPa、級鋼筋；推廣 400MPa、500MPa 級高強鋼筋作為受力的主導鋼筋；限制并準備淘汰 335MPa 級鋼筋；立即淘

41、汰低強的 235MPa級鋼筋，代之以 300MPa 級光圓鋼筋。在規(guī)范的過渡期及對既有結(jié)構(gòu)設計時，235MPa 級鋼筋的設計值按 02 規(guī)范取值。4.2.4 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率 gt 應不小于表 4.2.4 的規(guī)定的數(shù)值。 24 / 554.2.7 當采直徑 50mm 的鋼筋時，宜有可靠的工程經(jīng)驗。構(gòu)件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑 28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過 3 根；直接 32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為 2 根；直徑 36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算，等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。4.2.8 當進行鋼筋代換

42、時，除應符合設計要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構(gòu)造要求。4.2.9 當構(gòu)件中采用預制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時，應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。第 5 章 結(jié)構(gòu)分析本章對 02 版規(guī)范的內(nèi)容作了較大的變動，豐富了分析模型、彈性分析、彈塑性分析、塑性極限分析等內(nèi)容，增加了間接作用分析一節(jié)。5.1 基本原則5.1.15.1.4 節(jié)略有整理5.1.5 結(jié)構(gòu)分析時，應根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：1 彈性分析方法；（02 規(guī)范是線彈性分析方法）2 塑性內(nèi)力重分

43、布分析方法； 25 / 553 彈塑性分析方法；（新增）4 塑性極限分析方法；5 試驗分析方法。（刪掉了 02 規(guī)范非線性分析方法）5.2 分析模型（單獨列為 1 節(jié)）5.2.1、5.2.2 條內(nèi)容來自原線彈性分析一節(jié)5.2.3 進行結(jié)構(gòu)整體分析時，對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)或裝配整體式結(jié)構(gòu)，可假定樓蓋在其自身平面內(nèi)為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面內(nèi)變形時，在結(jié)構(gòu)分析中應考慮其影響。5.2.4 對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度 bf 可按表 5.2.4 所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應根

44、據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定（表略）5.2.5 當?shù)鼗c結(jié)構(gòu)的相互作用對結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形有顯著影響時，結(jié)構(gòu)分析中宜考慮地基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響。5.3 彈性分析5.3.3 混凝土結(jié)構(gòu)彈性分析宜采用結(jié)構(gòu)力學或彈性力學等分析方法。體形規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可根據(jù)作用的種類和特性，采用適當?shù)暮喕治龇椒ā?26 / 555.3.4 當結(jié)構(gòu)的二階效應可能使作用效應顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應考慮二階效應的不利影響。混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應可采用有限元分析方法計算也可采用本規(guī)范附錄 B 的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度降低的影響。5.4 塑性內(nèi)力重分布分析（單獨列為

45、1 節(jié)）5.4.1 混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采用塑性內(nèi)力重分布方法進行分析。重力荷載作用下的框架、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后，可對支座或節(jié)點彎矩進行適度調(diào)幅，并確定相應的跨中彎矩。5.4.3 鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于 25%；彎矩調(diào)整后的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應超過 0.35，且不宜小于 0.10。鋼筋混凝土板的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于 20%。5.5 彈塑性分析（單獨列為 1 節(jié)）5.5.1 重要或受力復雜的結(jié)構(gòu)，宜采用彈塑性分析方法對結(jié)構(gòu)整體或局部進行驗算。結(jié)構(gòu)的彈塑性分析宜遵循下列原則：1 應預先設定結(jié)構(gòu)的形狀、尺寸、邊

46、界條件、材料性能和配筋等；2 材料的性能指標宜取平均值或?qū)崪y值，可按本規(guī)范附錄 C 采用，或通過試驗分析確定；3 宜考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的不利影響； 27 / 554 分析結(jié)果用于承載力設計時，應考慮承載力不定性系數(shù)，對結(jié)構(gòu)的抗力進行適當調(diào)整。5.5.2 混凝土結(jié)構(gòu)的彈塑性分析，可根據(jù)實際情況采用靜力或動力分析方法。結(jié)構(gòu)的基本構(gòu)件計算模型宜按下列原則確定：1 梁、柱等桿系構(gòu)件可簡化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性鉸模型；2 墻、板等構(gòu)件可簡化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元；3 復雜的混凝土結(jié)構(gòu)、大體積結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的節(jié)點或局部區(qū)域需作精細分析時，宜采用三維塊體單元。5.5.3 鋼筋、混凝

47、土材料的本構(gòu)關系可按本規(guī)范附錄 C 采用，也可通過試驗分析確定。構(gòu)件、截面或各種計算單元的受力-變形關系宜符合實際受力情況。某些變形較大的構(gòu)件或節(jié)點進行局部精細分析時，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結(jié)-滑移本構(gòu)關系。5.6 塑性極限分析（單獨列為 1 節(jié)）5.6.1 對不承受多次重復荷載作用的混凝土結(jié)構(gòu)，當有足夠的塑性變形能力時，可采用塑性極限理論的分析方法進行結(jié)構(gòu)的承載力計算，同時應滿足正常使用的要求。5.6.2 整體結(jié)構(gòu)的塑性極限分析計算應符合下列規(guī)定：1 對可預測結(jié)構(gòu)破壞機制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可根據(jù)設定的結(jié)構(gòu)塑性屈服機制，采用塑性極限理論進行分析； 28 / 552 對難于預測結(jié)構(gòu)破壞機

48、制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方法確定；3 對直接承受偶然作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或部位，應根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應的影響。5.6.3 承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析方法進行承載能力極限狀態(tài)的分析與設計。5.7 間接作用分析（新增）5.7.1 當混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析，并應采取相應的構(gòu)造措施和施工措施。5.7.2 溫度作用應按下列情況考慮：1 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)溫度狀態(tài)的人工溫度措施、建筑物基

49、底及相鄰部分的熱量傳導等；2 結(jié)構(gòu)使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結(jié)構(gòu)表面日照及內(nèi)部使用環(huán)境溫度等周期性影響等，其溫度作用計算參數(shù)及周期變化過程應取自工程附近氣象水文部門的實測資料。5.7.3 混凝土結(jié)構(gòu)進行間接作用分析，可采用本規(guī)范第 5.5 節(jié)的彈塑性分析方法；也可考慮裂縫和徐變對構(gòu)件剛度的影響，按彈性分析方法近似計算。第 6 章 承載能力極限狀態(tài)計算 29 / 556.1 一般規(guī)定6.1.1 本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設計應符合本規(guī)范附錄 D 的規(guī)定。深受彎構(gòu)件、牛腿、疊合式構(gòu)件的承載力計算應符合本規(guī)范第 9 章的有關規(guī)定。6.1.2

50、對于二維或三維非桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當按彈性分析方法得到構(gòu)件的應力設計值分布后，可按主拉應力設計值的合力在配筋方向的投影確定所需的配筋量和鋼筋布置，并應符合相應的構(gòu)造要求；受壓應力設計值不應大于混凝土抗壓強度設計值，受壓鋼筋可按構(gòu)造要求配置。當混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時，其抗壓強度設計值可根據(jù)實際受力情況按本規(guī)范附錄 C 的有關規(guī)定采用。6.2 正截面承載力計算（I）正截面承載力計算的一般規(guī)定6.2.1 條為正截面基本假定，基本沒有變化。6.2.2 在確定中和軸位置時，對雙向受彎構(gòu)件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應相互重合；對雙向偏心受力構(gòu)件，其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋的合力點應在同

51、一條直線上。當不符合上述條件時，尚應考慮扭轉(zhuǎn)的影響。6.2.3 彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當同一主軸方向的桿端彎矩比M1/M2 不大于 0.9 且設計軸壓比不大于 0.9 時，若構(gòu)件的長細比滿足公式（6.2.3）的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應根據(jù)本 30 / 55規(guī)范第 6.2.4 條的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。lc/ i 34-12(M1/M2) （6.2.3）式中：M1、M2分別為偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對同一主軸的組合彎矩設計值，絕對值較大端為 M2，絕對值較小端為 M1，當構(gòu)件

52、按單曲率彎曲時，M1/M2 取正值，否則取負值；lc構(gòu)件的計算長度，可近似取偏心受壓構(gòu)件相應主軸方向上下支撐點之間的距離；i 偏心方向的截面回轉(zhuǎn)半徑。6.2.4 排架結(jié)構(gòu)柱的二階效應應按本規(guī)范第 5.3.4 條的規(guī)定計算；其他偏心受壓構(gòu)件，考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應后控制截面彎矩設計值應按下列公式計算： M=Cm ns M2 （6.2.4-1） Cm=0.7+0.3M1/M2 0.7 （6.2.4-2） （6.2.4-3） c=0.5fcA/N （6.2.4-4） 當 Cm ns 小于 1.0 時取 1.0；對剪力墻類構(gòu)件及核心筒類構(gòu)件，可取 Cmns 等于1.0。 31 / 55

53、式中：Cm構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當小于 0.7 時取 0.7；ns彎矩增大系數(shù)；N 與彎矩設計值M2 相應的軸向壓力設計值；c截面曲率修正系數(shù)，當計算值大于 1.0 時取 1.0；6.2.5 6.2.8 關于附加偏心距、等效矩形應力圖、界限相對受壓區(qū)高度 b、縱筋應力取值規(guī)定等內(nèi)容無變化。（）正截面受彎承載力計算6.2.106.2.14 為矩形、T 形截面、雙筋截面的計算公式，保留 02 版規(guī)范的實用計算方法。（）正截面受壓承載力計算除 6.2.17 條中 e 的表達式中去掉了偏心距增大系數(shù) 之外，其他基本上無變化。對應 5.3.4、6.2.4 條，二階彎矩的影響包含在彎矩設計值 M 中，

54、故截面計算公式中不再考慮。6.3 斜截面承載力計算主要變化為，將集中荷載作用與非集中荷載作用的兩個公式合并為 1 個，第一項的系數(shù)為 cv，第二項的系數(shù)統(tǒng)一取為 1.0。 32 / 55cv一般情況為 0.7，集中力產(chǎn)生的剪力占 75%以上時取為 1.75/(+1)。此外新增條目為：6.3.19 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，當斜向剪力設計值 V 的作用方向與 x軸的夾角在 010 或 80 90 時，可僅按單向受剪構(gòu)件進行截面承載力計算。6.4 扭曲截面承載力計算基本內(nèi)容沒有變化。剪、扭復合受力構(gòu)件中與剪切有關的式子中，與斜截面一節(jié)對應，箍筋項的系數(shù)為 1.0。新增拉、彎、剪、扭構(gòu)件條

55、目：6.4.11 在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件，其受扭承載力可按下列規(guī)定驗算：（6.4.11-1）6.4.17 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其受剪扭承載力應符合下列規(guī)定：1 受剪承載力（6.4.17-1）2 受扭承載力 33 / 55（6.4.17-2）6.4.18 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，當T(0.175ft-0.1N/A)Wt 時，可僅驗算偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和斜截面受剪承載力。6.4.19 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其縱向鋼筋截面面積應分別按

56、偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和剪扭構(gòu)件的受扭承載力計算確定，并應配置在相應的位置；箍筋截面面積應分別按剪扭構(gòu)件的受剪承載力和受扭承載力計算確定，并應配置在相應的位置。6.5 受沖切承載力計算原規(guī)范保守較多，此次將一些系數(shù)做了調(diào)整，冗余度有所降低。6.6 局部受壓承載力計算無變化6.7 疲勞驗算無變化第 7 章 正常使用極限狀態(tài)驗算主要變化： 34 / 551. 補充了“有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應進行豎向自振頻率驗算”的內(nèi)容；2. 對應 3.4.4 節(jié)，對裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土構(gòu)件，選荷載的準永久組合進行裂縫寬度和撓度驗算；預應力混凝土構(gòu)件未變。3. 裂縫寬度計算公式進行了調(diào)整.7.1 裂

57、縫控制驗算二級裂縫控制等級構(gòu)件去掉了準永久組合下混凝土不受拉的要求；三級裂縫控制等級鋼筋混凝土構(gòu)件按荷載準永久組合計算，預應力構(gòu)件仍按標準組合計算。裂縫寬度計算公式形式無變化，只是式中的 sk改作 s 。k 代表標準值，而對于鋼筋混凝土構(gòu)件改用準永久組合，按理應該用 q 做下標，但預應力構(gòu)件仍采用標準組合，應為 k，不得已采用一個籠統(tǒng)的符號 s 。另外，保護層厚度 c 符號改為 cs ，其余不變。7.1.3 在荷載準永久組合或標準組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件、預應力混凝土構(gòu)件開裂截面處受壓邊緣混凝土壓應力、不同位置處鋼筋的拉應力及預應力筋的等效應力宜按下列假定計算：1 截面應變保持平面；2 受壓區(qū)混

58、凝土的法向應力圖取為三角形；3 不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強度；4 采用換算截面。 35 / 55第 7.1.4 條縱筋應力計算公式中，鋼筋混凝土構(gòu)件除了以 Mq、Nq（準永久組合的彎矩、軸力）代替 Mk、Nk（標準組合的彎矩、軸力），sk變?yōu)?sq之外，形式上無變化。預應力構(gòu)件仍為 Mk、Nk、sk，與 02 規(guī)范相比，沒有考慮后張超靜定結(jié)構(gòu)中的次彎矩M2 。預應力筋面積 Ap 前面多了一個無粘結(jié)預應力筋的等效折減系數(shù) 1 。標準組合及準永久組合下混凝土法向應力計算、主應力驗算皆無變化。7.2 受彎構(gòu)件撓度驗算考慮長期作用影響的剛度 B 與短期剛度 Bs 之間的關系，本質(zhì)上無變化。對于鋼筋混凝

59、土構(gòu)件，將式中 Mk 用 Mq 替換，于是關系式變?yōu)?B=Bs/。其余內(nèi)容無甚變化。第 2 章 構(gòu)造規(guī)定8.1 伸縮縫可適當增大縫間距的場合中增加了采用低收縮混凝土；加強澆筑后的養(yǎng)護；采用跳倉法、后澆帶、控制縫等施工措施。其余無甚變化。8.2 混凝土保護層最小保護層厚度表有調(diào)整。1 根據(jù)第 3.5 節(jié)對結(jié)構(gòu)所處耐久性環(huán)境類別的劃分，確定混凝土保護層厚度的數(shù)值，考慮得更為細致。鑒于工程調(diào)查分析的結(jié)果及可持續(xù)發(fā)展的需要，對一般情況下混凝 36 / 55土結(jié)構(gòu)的保護層厚度僅作微調(diào)，稍有增大；而對惡劣環(huán)境下的保護層厚度，則增加幅度較大；2 從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼

60、筋，而以最外層鋼筋（包括箍筋、構(gòu)造筋、分布筋、鋼筋網(wǎng)片等）計算保護層厚。3. 簡化考慮，按平面構(gòu)件（板、墻、殼）及桿形構(gòu)件（梁、柱）分兩類確定保護層厚度；簡化混凝土強度的影響，C30 以上統(tǒng)一取值。8.2.2 當有充分依據(jù)并采取下列有效措施時，可適當減小混凝土保護層的厚度。1 構(gòu)件表面有可靠的防護層；2 采用工廠化生產(chǎn)的預制構(gòu)件，并能保證預制構(gòu)件混凝土的質(zhì)量；3 在混凝土中摻加阻銹劑或采用陰極保護處理等防銹措施；4 當對地下室墻體采取可靠的建筑防水做法或防腐措施時，與土壤接觸一側(cè)鋼筋的保護層厚度可適當減少，但不應小于 25mm。8.2.3 當梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于 50mm