煉鋼部分各種計(jì)算公式匯總（精編版）

1、.煉鋼部分各種計(jì)算公式匯總1、轉(zhuǎn)爐裝入量鋼坯 ( 錠) 單重×鋼坯 ( 錠) 支數(shù) +澆注必要損失22 / 22裝入量 =鋼水收得率 (%)- 合金用量×合金收得率(%)2、氧氣流量v q=t33q-氧氣流量（標(biāo)態(tài)） ， m 或mminh3v-1 爐鋼的氧氣耗量（標(biāo)態(tài)）， m;t-1爐鋼吹煉時(shí)間，min 或 h 3、供氧強(qiáng)度q i= t3i- 供氧強(qiáng)度（標(biāo)態(tài)） ，m；t · min3mq-氧氣流量（標(biāo)態(tài)） ， min ；t- 出鋼量， t注：氧氣理論計(jì)算值僅為總耗氧量的75% 85%。氧槍音速計(jì)算1/2=( grt)m/s當(dāng)?shù)貤l件下的音速，m/s ；氣體的熱容比，

2、對(duì)于空氣和氧氣，=1.4 ；g重力加速2度， 9.81m/s馬赫數(shù)計(jì)算m= / ； r氣體常數(shù)，26.49m/ 。m馬赫數(shù)；氣體流速，m/s；音速，m/s。沖擊深度計(jì)算h 沖 =k0.5p00.40.6· d0 金(1+h槍/d c· b)2h 沖 沖擊深度， m； p0氧氣的滯止壓力（絕對(duì)）， / ； d0噴管出口直徑，m； h 槍槍3位， m； 金金屬的密度，/m ；dc 候口直徑， m； b常數(shù)，對(duì)低粘度液體取作40；k考慮到轉(zhuǎn)爐實(shí)際吹煉特點(diǎn)的系數(shù)，等于40。在淹沒吹煉的情況下，h=0，沖擊深度達(dá)到最大值，即=p0h max0.5· d00.40.6金有效沖

3、擊面積計(jì)算4h2r=2.41 × 10 （ ）maxr有效沖擊半徑，m； max液面氧射流中心流速，m/s ；d出p0max=出h · 0.404出 氧射流在出口處的流速，m/s。金屬氧接觸面積計(jì)算在淹沒吹煉時(shí)， 射流中的金屬液滴重是氧氣重量的3 倍，吹入 1m3氧氣的液滴總表面積（金屬- 氧氣的接觸面積） ：3g金s =r 平均 · 金3g 金1 標(biāo)米氧氣中的金屬液滴重量=3× 1.43 ；r 平均 液滴的平均半徑，m； 金金屬33液的密度， 7× 10 /m 。金屬熔渣接觸面積計(jì)算3v渣s 渣=r 渣3v 渣乳化渣的總體積，m； r 渣渣滴

4、半徑，m。氧氣高度計(jì)算h=bpdeh氧槍噴頭端面距熔池液面的高度，；b系數(shù)， 隨噴孔數(shù)而變化，四孔噴頭b=4560； p供氧壓力，mpa；de噴頭出口直徑，。4、石灰的加入量（/t ） 當(dāng)鐵水 p0.30%時(shí)，石灰加入量（/t ）=2.14si× r× 1000 (cao, 石灰) -r× (sio2, 石灰 )r× (sio2, 礦)每千克礦石補(bǔ)加石灰量（）= (cao,石灰 ) -r× (sio2, 石灰)當(dāng)鐵水 p0.30%時(shí)，（ 2.14si+2.29p）× r×1000石灰加入量（）=石灰加入量（/t ） (cao

5、,石灰 ) -r× (sio2, 石灰 )（ 2.14si+× 2.29p）× r× 1000= (cao, 石灰) -r× (sio2, 石灰 )- 脫磷率，單渣法取90%，雙渣法為90% 95%；2.2(%si+%p)石灰加入量（/t ）= (cao, 有效) -r× (sio2, 石灰 )當(dāng)生成 3cao· p2o5 時(shí)， cao-1.18 p2o5×r× 1000石灰加入量（）= (cao, 石灰 ) -r× (sio2, 石灰 )當(dāng)生成 4cao· p2o5 時(shí)，石灰加入量（

6、）= cao sio+0.634 p2o54cao·p2o5 和 3cao·p2o5 在煉鋼高溫下都是穩(wěn)定的化合物，生產(chǎn)時(shí)放出大量的熱，3cao·p2o5比 4cao·p2o5 生成時(shí)放出的熱量多。只有當(dāng)渣中p2o5 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（ p2o5） 3%時(shí)才有可能形成 3cao· p2o5。實(shí)際生產(chǎn)中p2o5 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)一般不會(huì)超過1%。噸鋼石灰的加入量（）2.14 （ si ，鐵水 ×鐵水量 + si ，廢鋼 ×廢鋼量 + si ，生鐵塊 ×生鐵塊量）×r× 1000=（ (cao, 石灰) -r&

7、#215; (sio2, 石灰 )鐵水帶渣帶入的sio2 應(yīng)考慮鐵水渣中cao相當(dāng)?shù)?sio2 量 cao (sio2 有效，鐵水渣 ) = (sio2 ，鐵水渣 ) -r則輔原料與鐵水帶渣所需石灰用量（）r× ( sio2, 礦×礦石量 + sio2, 螢石×螢石量 + sio2有效，鐵水渣 ×鐵水帶渣量 )= (cao,石灰) -r× (sio2, 石灰 )5、渣量計(jì)算渣量可以用元素平衡法計(jì)算。mn 和 p 兩元素，從渣料和爐襯中的來源很少，其數(shù)量可以忽略不計(jì)。因而可以用mn或 p 的平衡來計(jì)算渣量。用 mn平衡計(jì)算渣量設(shè)渣量為x,55終渣

8、中氧化錳的含量已知為a%；，則渣中錳含量= a%×55+16=b%；錳來源量 =鐵水帶錳量 +廢鋼帶錳量=鐵水裝入量×鐵水中錳含量%+廢鋼裝入量×廢鋼中錳含量%錳支出量 =鋼水帶錳量 +爐渣帶錳量=出鋼鋼水量×終點(diǎn)殘錳量%+爐渣渣量×爐渣中錳含量%根據(jù)質(zhì)量守恒定律，錳來源量=錳支出量鐵水裝入量×鐵水中錳含量%+廢鋼裝入量×廢鋼中錳含量%=出鋼鋼水量×終點(diǎn)殘錳量%+爐渣渣量×爐渣中錳含量%用 p 平衡計(jì)算渣量設(shè)渣量為y62終渣中氧化錳的含量已知為a%；，則渣中錳含量= a%×62+80=b%；p

9、來源量 =鐵水帶 p 量+廢鋼帶 p 量=鐵水裝入量×鐵水中p 含量 %+廢鋼裝入量×廢鋼中p 含量% p 支出量 =鋼水帶 p 量+爐渣帶 p 量=出鋼鋼水量×終點(diǎn)鋼水中p 量%+爐渣渣量×爐渣中p 含量%根據(jù)質(zhì)量守恒定律，p 來源量 =p支出量鐵水裝入量×鐵水中p 含量 %+廢鋼裝入量×廢鋼中p含量 %=出鋼鋼水量×終點(diǎn)鋼水中p量 %+爐渣渣量×爐渣中p 含量 % 6、白云石加入量計(jì)算白云石加入量石灰?guī)氲膍go的量 =石灰加入量×石灰中mgo含量 %=a（）1t 裝入量爐襯熔損帶出的mgo的量 =1

10、000×熔損的含量%×爐襯中mgo的含量 %=b（）1t 裝入量終渣mgo的量 =1000×渣量占金屬裝入量的量%×終渣成分中mgo含量 %=c（） 白云石的加入量=（ 終渣要求 mgo的量 c-石灰?guī)氲膍go的量 a- 爐襯熔損帶出的mgo的量 b）/ 白云石中mgo的含量 % =d（） 白云石需補(bǔ)加石灰用量r× sio2×白云石加入量d補(bǔ)加石灰量 = (cao,石灰) -r× (sio2, 石灰 )= f （）白云石相當(dāng)?shù)氖伊堪自剖募尤肓縟×白云石中 mgo的含量 %白云石相當(dāng)?shù)氖伊? (cao,石灰

11、) -r× (sio2, 石灰 )=e（）石灰的加入總量=石灰加入量 - 補(bǔ)加石灰量 - 白云石相當(dāng)?shù)氖伊?g（） 1 爐鋼渣量總量簡單計(jì)算爐渣總量 / 爐=石灰加入量 +白云石×（ 1- 白云石中燒堿含量%） +礦石加入量×（1- 礦石中全鐵含量 %） +裝入量×入爐金屬料硅含量%× 1000× 60÷ 28入爐金屬料硅含量=裝入量×鐵水所占比例×鐵水硅含量%+裝入量×生鐵塊所占比例×生鐵塊硅含量 %+裝入量×廢鋼所占比例×廢鋼硅含量%煉鋼溫度下分配系數(shù)常以渣中

12、氧化物含量和元素的比值表示 (m) lm= m= (mxoy) m渣中氧化物含量換算的系數(shù) (mxoy)mnosio2cr2o3wo3p2 o5feo4cao· p2o5 mmnsi2crw2pfe2p0.77460.460.6840.7930.4370.2220.16937根據(jù)脫磷效果確定硅、渣量計(jì)算(p)轉(zhuǎn)爐煉鋼脫磷能力較強(qiáng)，去磷量可達(dá)90%以上，在feo%=14時(shí)%，脫磷指數(shù)為lp=p(p)爐渣堿度下脫磷指數(shù)lp=p的最大值爐渣堿度2.42.83.54.0lp120210440480實(shí)際脫磷指數(shù)只能達(dá)到最大值的50% 80%之間。 渣=（p 鐵水-p鋼水）× 1000

13、/p 鋼水 l 實(shí)(p鐵水-p鋼水) ×1000 渣=p鋼水l實(shí)=al 實(shí)=0.436l p+0.3717以 100 爐料為例，磷的平衡關(guān)系為： 爐料中磷量 =鋼中磷量 +渣中磷量100p %料=q鋼 p %料+q渣 （ p） %（ p） %=0.437 （ p2o5） %，（ p2o5）%=lp p %100p %料=q鋼 p %料+0.437q 渣 lpp %p %= 100 p %料/ (q鋼+0.437q 渣 lp)p %料爐料中磷的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)；q鋼鋼水重量，； q渣爐渣重量，。煉鋼鐵水的最正確硅質(zhì)量分?jǐn)?shù)渣量既要保證脫磷效果，又要考慮成本。煉鋼堿度一般取3.5 ，爐渣中 ca

14、o和 sio2 占總渣量的 50%60%左右。假定cao+ sio2 為渣量的55%，渣中 cao含量為b%，渣中 sio2 含量為 c%則石灰的加入量（/t ） =渣量×渣中cao含量 %/石灰有效氧化鈣a× b%=鐵水硅含量計(jì)算 (cao,石灰 ) -r× (sio2, 石灰 )渣中 sio2 的量（ /t ）=渣量×渣中sio2 含量 %=a× c%=d每噸鐵水的si 含量 (si)=渣中 sio2 的量/1000 ×28/60 × 100%=e%渣中 sio2的量× 28× 100%=60

15、5; 1000d× 28× 100%=1000× 60鐵水中的 (si)與 (p) 的關(guān)系為：si%=(p%鐵水 -p%出鋼 ) × 1000× 100%×渣中 sio2 含量 %× 28×100%） / （ l 實(shí)× p%出鋼× 60× 1000）(p%鐵水 -p%出鋼 ) × 1000× 100%×渣中 sio2含量 %× 28×100%si%=l 實(shí)=0.436l p+0.3717還原性脫磷方案：l實(shí)× p%出鋼 

16、15;60× 1000硅鈣合金脫磷，要求用一定壓力的氬氣作為載流氣體，將 casi 合金粉噴入鋼液之中；電石脫磷，要求鋼液溫度為 1575 1680、鋼中碳的活度在 0.02 0.30 之間，脫磷率 p 可達(dá) 50%以上； cac2 caf2 合成渣脫磷，鋼水溫度在 1575 1680， cac2caf2 渣系中 caf2 的配比控制在 10%25%為好。溫度為 1570 1680， （ cao） 24%時(shí)脫磷計(jì)算 (p)% 22350lg p%=t-16+2.5lg (feo)%+0.08 （ cao）%當(dāng)硫在渣、鋼間的分配系數(shù)ls 一定時(shí)，鋼液硫含量取決于爐料硫含量和渣量的計(jì)算

17、(s)%=s% + (s)%·q ls= (s)%/s%則 s%= (s)%/ （1+ls·q） (s)%爐料帶入熔池的總硫量， %；s%鋼液中硫的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)； (s)%爐渣中硫的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)； q渣量， %.7、轉(zhuǎn)爐熱效率計(jì)算有效熱× 100%總熱效率 =總熱量8、出鋼溫度的計(jì)算出鋼溫度 =凝固溫度（ t 凝）+過熱度（） +出鋼過程溫降（t 1） +出鋼完畢至精煉開始之前的溫降（ t 2）+鋼水精煉過程的溫降（t 3） +鋼水精煉完畢至開澆之前的溫降（t 4）+鋼水從鋼包至中間包的溫降（t 5）常用的凝固溫度計(jì)算公式tn=1536-(78 c+7.6 si+4.

18、9 mn+34 p+30 s+5.0 cu+3.1ni+2.0 mo+2.0 v+1.3cr+18 ti+3.6 al+ 80 b+ 80 o+90 n+1300 h ）過熱度 - 與鋼種、坯型有關(guān)，方坯一般取20-30 ，板坯一般取15-25 9、冷卻劑的冷卻效應(yīng)計(jì)算q冷 =q物 +q化1 礦石的冷卻效應(yīng)q礦（ kj/） =1×（礦石熱熔×（前期熔池溫度- 常溫） +礦石熔化潛熱 +礦石中 fe2o3 含量× 112/160 ×還原鐵吸收熱量+礦石中 feo含量× 56/72 ×還原鐵吸收熱量）q礦 （ kj/ =1×c

19、礦× t+ 礦 +1× ( (e 2o3) 礦× 112/160 × 6456+ (feo) 礦× 56/72 × 4247)q 礦=1×（ 1.016 ×（ 1350-25 ）+209+礦石中 fe2o3 含量× 112/160 × 6459+礦石中feo含量× 112/160 × 4249）1 廢鋼的冷卻效應(yīng)q廢（ kj/ ）=1×（廢鋼固態(tài)熱熔×（廢鋼熔化溫度- 常溫） +廢鋼熔化潛熱+液態(tài)熱熔× （出鋼溫度 - 廢鋼熔化溫度） ）q廢 （

20、 kj/ ） =1× （ c 固× (t熔 25) ） 廢 c液(t出 t 熔)q廢 =1×（ 0.699 ×（ 1500-25 ） +272+0.837 ×（出鋼溫度 -1500 ）冷卻劑用量確定如果選擇礦石為裝入量的a%，則需要設(shè)廢鋼用量，設(shè)廢鋼用量 q余 =a%(100+ ) × q礦× q廢溫度降低計(jì)算t 降 =冷卻效應(yīng)（鋼水量×液態(tài)熱熔）+（爐渣×爐渣熱熔）冷卻效應(yīng)t 降 =（鋼水量× 0.837 ）+（爐渣× 1.247 ）假定設(shè)定廢鋼的冷卻效應(yīng)為1，則常用冷卻劑的冷卻效應(yīng)

21、換算值換算冷卻劑重廢鋼輕薄廢鋼壓塊鑄鐵件生鐵塊金屬球團(tuán)燒結(jié)礦鐵塊石氧化鐵皮冷卻效應(yīng)值1.01.11.60.60.71.53.03.0-3.63.0冷卻劑冷卻效應(yīng)值石灰石2.2生白云石2.2石灰1.0無煙煤-2.9焦炭-3.2硅鐵-5.0菱鎂礦2.2螢石1.0og泥燒結(jié)礦2.8加入 1%冷卻劑時(shí)降溫的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)加入 1%冷卻劑廢鋼礦石鐵皮石灰白云石石灰石降溫效果 / 8 1230 4034 4414 2020 2428 38氧化 1 元素的放熱量與氧化1%元素使熔池升溫度數(shù)120014001600c+o 2=co 2244/33022240/32480236/31935c+1/2o2=co84/1

22、128683/1116182/11035fe+1/2o2=(feo)31/406730/401329/3963mn+1/2o 2=(mno)47/633347/632047/6312si+ o2+2(cao)=(2cao · sio2)152/20649142/19270132/178072p+5/2o2+2(cao)=4 cao · p2o5190/25707187/24495144/19762注：表中分母上的數(shù)據(jù)為氧化1 某元素的放熱量（kj），分子上的數(shù)據(jù)為氧化1%該元素使熔池升溫的度數(shù)（） 。熔池升溫度數(shù)計(jì)算q=（ m· c）· tt= q/（

23、m· c）元素氧化反應(yīng)氧氣吹煉t 熔池升溫度數(shù)，；q 1 元素氧化后放出的熱量，kj ；m受熱物體（金屬、爐渣、爐襯）的量，；c受熱物體（金屬、爐渣、爐襯）的比熱容，kj/ （·）c 金屬 =1.05 kj/（·）、c 爐渣 =1.235 kj/（·）、c 爐襯 =1.235 kj/（·）。10、合金元素吸收的計(jì)算合金元素進(jìn)入鋼中質(zhì)量×100%吸收率 =合金元素加入總量合金加入量計(jì)算合金加入量（/t ）=鋼種規(guī)格中限%-終點(diǎn)殘余成分%×1000鐵合金合金元素含量%×合金元素吸收率%鋼種規(guī)格上限%+鋼種規(guī)格下限%鋼種

24、規(guī)格中限 %=2合金加入量×合金中元素的含量%×合金元素的吸收率%× 100%合金中元素增加量%=增碳劑加入量（）=增碳量 %× 10001000增碳劑碳含量%×碳的吸收率%合金元素吸收率核算公式%( 鋼種成品實(shí)際成分%-終點(diǎn)殘余成分 %)× 1000%=合金元素含量 %×合金加入量 ( /t)鐵合金中的氫含量圍名稱硅鐵（ 45%）高碳錳鐵低碳錳鐵低碳鉻鐵硅錳合金電解鎳-6氫含量（ 9.7 17.4 ）× 10（ 7.5 17.0 ）×10-68.1 ×10-6（ 4.3 6.0 ）×

25、10-614.2 ×10-60.2 ×10-6鐵合金中的氮含量圍名稱硅鐵（ 75%）高碳錳鐵鈦鐵高碳鉻鐵硅錳合金氮錳合金氮鉻合金n0.0030.0020.0220.0390.0252.887.671600時(shí)錳、碳、硅、鋁的脫氧能力脫氧元素（含量為 1%）mncsial鋼液中平衡時(shí)o0.100.020.0170.00171600時(shí)鋼中氧和鋁的平衡含量 al0.10.050.010.0050.0020.001o0.00030.00040.00130.0020.00370.0059用熱力學(xué)函數(shù)作為判斷冶金反應(yīng)方向與計(jì)算g= g +-19.149t · lgqg =-19

26、.149t · lgkg某一狀態(tài)q時(shí)的吉布斯自由能變化，j/mol ； g 由標(biāo)準(zhǔn)態(tài)到平衡狀態(tài)時(shí)的吉布斯自由能變化j/mol ；q反應(yīng)在非標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下活度的比值； k反應(yīng)的平衡常數(shù)，用活度表示。 鋁脫氧平衡關(guān)系一般情況下，在1600時(shí)，當(dāng)原始狀態(tài)q=1，則反應(yīng)2al+3o=al2o3 達(dá)到平衡時(shí)：1al ·ok= 2313.24；當(dāng)原始狀態(tài)q 1，則=10g=19.149t· lg(q/k)2al1%+3o 1%=al 2o3 純 g=-1206220+390.39t21（ 475020/19.149 × 1873）13.24在 1600時(shí)， g=-475

27、020j/mol ， k=al ·3o=10=10例如： 一鋼液 o=0.02% ，現(xiàn)向鋼中加al 后， al=0.08%。在 1600反應(yīng)達(dá)到平衡時(shí)， 鋼中的 o 平 、 al平各為多少，認(rèn)為濃度很小時(shí)，可用濃度代替活度）？解： g =19.149t ·lg(q/k)13210) 0.02 ( · ) 0.08 (=19.149× 1873× lg ?=35866× lg(10 6.71 /10 13.24 )=234205j/mol13.24?反應(yīng)生成al 2o3，其消耗的 o %和 al%的比值為： o %3mo=3×

28、16=0.88889 al% 2mal232×272313.243又 al 平·o 平=（ al - al%）·（ o -o %）=102（ 0.08- al%）·（ 0.02-0.88889 al%）=1013.24 al%=0.02222 ， al 平=0.08-0.02222=0.05778, al平=0.05788% o %=0.019754 ， o 平=0.02-0.019754=0.000246, o 平=0.000246%鈦脫氧平衡關(guān)系ti1%+2o1%=tio g=-661920+227.98t2 純1k=2=10 g /19.149t

29、ti ·o2-7當(dāng)元素含量很低時(shí)，可用濃度代替活度計(jì)算，在1600時(shí)：ti%· o%=10-6.5497=2.82 × 10鋼液用鈦脫氧時(shí)，氧量必須滿足以下等式關(guān)系： o %原= o %平+mtio2· (32/80)= o %平+0.4mtio2鈦量滿足以下等式關(guān)系：mti =ti%平+mtio2· (48/80)= ti%平+0.6mtio2將上式合并得(mti -0.6m tio2) · ( o %原-0.4m tio2) =10mti 100 鋼液中ti 的加入量，；2-6.549t=2.82 ×10-7mtio2

30、100 鋼液中tio 2 的生成數(shù)量，；o %原鋼液原始的氧含量； o %平鋼液平衡時(shí)的氧含量；ti%平鋼液平衡時(shí)的氧含量。轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)的氧含量計(jì)算0.00202o c= 1+0.85 c堿性電弧的氧含量計(jì)算0.00216o 終 =c+0.0084,%熔池鐵液中氧的飽和含量關(guān)系o=0.23 feo鋼中氧化量計(jì)算：o =94.07+36.8862/%c ppm100t 轉(zhuǎn)爐鋼水含氧量計(jì)算o=10.99/%c+1.63t( )-880%mn-2236 ppm150t 轉(zhuǎn)爐鋼水含氧量計(jì)算o =36.63/%c+0.77t( )-1350.57%mn-1387.78 ppm鋼中氧含量計(jì)算（%o） =-0.

31、154%c+0.006(feo)-0.018%mn+12 × 10 t( )+0.0392-7氧的脫碳效率0.933 ×碳氧化量o2=實(shí)際供氧量×100%0.933=22.4/（ 2× 12）氧化單位碳量所需的氧量將隨 c/%單位耗氧量（ m）%c 的不同而不同，大致如下30.9 1.00.3 0.60.1 0.250.05 0.10 0.050.03 0.060.04 0.060.05 0.07 0.501.25 1.90鋼中碳的溶解碳溶于鐵液是吸熱過程，隨溫度上升溶解度增加，吸收每克碳吸熱1887j。在煉鋼的溫度圍，對(duì)于fe c 二元系和fec多元系

32、，在不同溫度下碳的飽和溶解度計(jì)算式：fe c二元系：c %飽=1.3+0.00257tfe c多元系：c %飽=1.3+0.00257t+0.17 ti%+0.135 v %+0.12 nb %+0.065 cr %+0.027 mn %+0.015鐵中元素tivnbcrmnmospsialcuni含量 /%13.4192520.435.523.88-3m× 100.011.761.912.062.192.330.052.112.222.342.442.550.102.202.302.412.512.600.502.512.612.722.832.941.002.913.023.16

33、3.273.40mo %-0.4 s %-0.32 p %-0.31 si%- 0.22al%-0.074 cu %-0.053 ni%上式中的標(biāo)準(zhǔn)含量以1%作單位。適宜含量見下表，適宜溫度圍是1150 2000。上式從各元素前的系數(shù)大小可看出變化程度，以此來估計(jì)多種元素的吸碳能力的大小。碳氧濃度積kc =11 c · o= c %· o %=m=/c %· o %不同碳含量和溫度時(shí)的m值 c %15001550溫度/ 160016501700氧氣轉(zhuǎn)爐熔池中的實(shí)際氧含量即 o %實(shí)際高于在該情況下與碳平衡的氧含量o %平衡（ m）值 c %· o %實(shí)際

34、 > c %· o %平衡（ m）值 o %= o %實(shí)際 - o %平衡 = o %實(shí)際 - （ m/ c %）11、出鋼量計(jì)算裝入量出鋼量 =金屬消耗系數(shù)12、鋼鐵料計(jì)算鋼鐵料消耗（ kg/t鋼） =轉(zhuǎn)爐 ( 電爐 ) 合格產(chǎn)出量 (t)鐵水 +生鐵塊 +廢鋼× 1000其中：生鐵包括冷生鐵、高爐鐵水、還原鐵；廢鋼鐵包括各種廢鋼、廢鐵等；a. 輕薄料廢鋼，包括銹蝕的薄鋼板以與相當(dāng)于銹蝕薄板的其他輕薄廢鋼，按實(shí)物量×60%計(jì)算，其加工壓塊按實(shí)物量×60%計(jì)算；b. 渣鋼是指從爐渣中回收的帶渣子的鋼，按實(shí)物×70% 計(jì)算；經(jīng)過砸碎加工（基

35、本上去掉雜質(zhì)）的渣鋼，按實(shí)物量×90%計(jì)算；c. 優(yōu)質(zhì)鋼絲（即過去所稱“鋼絲”）、鋼絲繩、普通鋼鋼絲（即過去所稱“鐵絲”）、鐵屑以與鋼錠扒皮車屑和機(jī)械加工的廢鋼屑（加工壓塊在），按實(shí)物量×60%計(jì)算；d. 鋼坯切頭切尾、湯道、中注管鋼、桶底鋼、凍包鋼、重廢鋼等均按實(shí)物計(jì)算；簡單算法鋼鐵料消耗（ kg/t鋼） =金屬裝入量（鐵水+廢鋼 +生鐵塊）× 1000/ 合格鋼坯合格鋼坯 = 裝入量× (1- 吹損率 )+ 合金加入量×合金回收率 ×鑄坯收得率鑄坯收得率應(yīng)考慮鋼包殘鋼量、連澆爐數(shù)、中包殘鋼量、鑄坯定尺長度、鑄坯割縫、頭坯量和尾坯量

36、、廢品量（現(xiàn)場+退廢）、切割時(shí)氧化損失、引流損失等影響。鋼鐵料消耗（ kg/t鋼） =金屬裝入量（鐵水+廢鋼 +生鐵塊）× 1000/ （裝入量 - 各種損失） 損失：化學(xué)損失、爐渣損失、煙塵損失、噴濺損失等鋼鐵料消耗（ kg/t鋼） =金屬裝入量（鐵水+廢鋼 +生鐵塊）× 1000/ （裝入量 - 各工序損失） 各工序損失：原料工序損失： 鐵水帶渣扣減量、鐵水預(yù)處理的比例與其工序鐵水損失、鐵水翻罐和兌入時(shí)潑灑、廢鋼的折算；煉鋼工序損失：化學(xué)燒損、鋼渣中金屬損失、金屬鐵氧化、渣中鋼珠損失、噴濺損失、煙塵金屬料損失、回爐鋼水與新循環(huán)廢鋼損失（回爐鋼水 +自循環(huán)廢鋼） 

37、5;吹損率）、按鋼種分類統(tǒng)計(jì)；連鑄工序損失：氧化鐵皮損失、切縫損失、切頭、切尾損失、連鑄中間包余鋼、工序鋼包余鋼、漏鋼損失、連鑄坯合格率、軋后退廢。13、爐渣氧化性的表示方法全氧法（ feo） = (feo） +1.35 (fe 2o3）全鐵法（常用）（ feo） = (feo） +0.9 (fe 2o3）當(dāng) c>0.1% 時(shí)，轉(zhuǎn)爐吹煉末期的氧化鐵總量計(jì)算式-62（ feo） %=4（ cao） %/ （ sio2） %+0.3/ c %+1× 10 t +1.25對(duì)于任何爐種的爐渣，特別是低碳鋼（c 0.05%）的鋼液，氧化鐵含量計(jì)算式（ feo） %=12+0.9/ c %

38、在純氧化鐵渣下（feo） =1），金屬中的平衡含氧量即為飽和含氧量，因?yàn)檠踉阡撝械娜芙舛群艿?，可?o 代替 ol0= （ feo） / o =1/ o 飽和 ； lgl 0=lg(1/ o 飽和 )=6320/t-2.734,按此式計(jì)算可得不同溫度時(shí)純鐵渣下飽和含氧量t/ 1550160016501700 o/%0.1900.2310.2780.331金屬中氧含量除與溫度有關(guān)外，還與爐渣的成分有關(guān)。因此， （ feo） 等于金屬液中與渣平衡時(shí)的氧含量和純氧化鐵渣下飽和含氧量 o 飽和之比。（ feo） = o / o 飽和研究證明，當(dāng)(feo) 一定，堿度為2 左右時(shí)爐渣的氧化能力最強(qiáng)。14

39、、鋼的密度鋼液密度隨溫度變化計(jì)算=8523-0.8358 （ t+273 ）； t 的單位為。成分對(duì)鋼液密度影響的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式0= 1600 -210 c-210 c-60 si-7.5 mn-6 ni-550 cr-43 w-164 al0 1600 鐵碳熔體在1600的密度，/m3；0元素含量適用圍：c<1.7% ，其余元素的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)均在18%以下。爐渣密度隨溫度變化計(jì)算 渣=0渣 +0.07 ×1400-t14003 渣 爐渣 1400 時(shí)的密度，/m ；3 渣爐渣高于1400 時(shí)的密度，/m 1400時(shí)，爐渣的密度與組成的關(guān)系10 =（ 0.45 （ sio2） %+

40、0.286 （ cao） %+0.204 （ feo） %+0.35 （ fe2o3 ） %+0.237 渣（mno） %+0.367 （ mgo） %+0.48 （ p2o5） %+0.402 （ al 2o3）%）× 10-333一般液態(tài)堿性渣的密度為3000 /m ，固態(tài)堿性渣的密度為3500 /m ，（ feo）>40%的高33氧化性渣的密度為4000 /m ，酸性渣的密度一般為3000 /m 。15、每噸鋼液中元素氧化物的數(shù)量、耗氧量、放熱量和鋼液的升溫關(guān)系式：m 渣 =（2.14 si+ 1.29 mn+ 1.48 cr+ 1.28 fe+ 2.29 p+ 1.47

41、 v+ 1.67 ti+ 1.88 al）× 1000m渣 為 1t 鋼液中元素氧化生產(chǎn)氧化物的數(shù)量，； m 為鋼液中元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化值， 如為 1%則代入 0.01 。mo2=（ 1.5295 c+1.143 si+ 0.29 mn+ 0.461 cr+ 0.286 fe+1.29 p+ 0.471 v+ 0.888 al）× 1000mo2 為 1t 鋼液的耗o2 量，；如果單純生成co2 則用 2.66 c ，若生成 co時(shí)，則為 1.33 c ；若脫氧產(chǎn)物為15% co2、 85% co，則為 1.5295 c 。q 熱 =（12.225 c+27.813 si+

42、 6.908 mn+ 4.27 cr+ 4.103 fe+ 20.515 p+ 11.388 v+ 28.30 al）× 1000q熱 為 1t 鋼液的放熱量，kj ；其中 12.225 c 適用于生成co的情況。 to2 =（ 14.6 c+33.21 si+ 8.25 mn+ 5.1 cr+ 4.9 fe+ 24.5 p+ 13.6 v+ 33.8 al）× 1000( 不計(jì)熱損失 )t o2 1t 鋼液的升溫值，。鋼液熱容為837.36kj/(t· ) 。16、鋼中雜質(zhì)的含量和渣量的計(jì)算100 mm=100+lm· m渣m 100 鋼液中殘存的元素

43、含量，； m 原始狀態(tài)下，100 鋼、渣中元素m的含量，； m渣 100 鋼液的爐渣重量，；（ m）lm渣鋼間元素的分配系數(shù)，lm= m，它和渣成分有關(guān)。17、轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳計(jì)算 c= c 成品規(guī)格下限 - （ 0.03% 0.08%）? =? co+?氧流 （ kw/t）? co氧氣流股直接作用產(chǎn)生的比攪拌功率；?氧流 co氣泡的上浮作用產(chǎn)生的比攪拌功率。吹氬攪拌功率t1h0tg-5? =（ 6.18qar）× ln(1+ q1.46 × 10+ (1+) p0t1qar 氬氣流量，m3/min ； q鋼液重量，t ； t1鋼液的溫度，k； tg氣體的溫度，k； p0鋼液面處

44、氣體的壓力，pa；h0氣體噴吹深度，m；貢獻(xiàn)系數(shù)。元素的溶解對(duì)純鐵熔點(diǎn)的計(jì)算 t=1021/mb a 液- a固濺渣護(hù)爐爐渣熔化溫度與爐渣成分經(jīng)驗(yàn)計(jì)算式t=0.7498 (mgo)% 4.5017( (cao) %/ (sio2) %)-10.5335 (tfe) % 1582（）調(diào)渣劑中mgo含量計(jì)算 (mgo)相對(duì)= (mgo)/(1 (cao) r· (sio 2)式中 (mgo)、 (cao)、 (sio 2) 為調(diào)渣劑中含量。調(diào)渣劑與廢鋼的熱當(dāng)量置換比計(jì)算調(diào)渣劑與廢鋼的熱當(dāng)量置換比= hi× 100% (mgo)i · hs hi , hs 分別為i 種

45、調(diào)渣劑和廢鋼的焓，mj/ ； (mgo)i 為 i種調(diào)渣劑中mgo的質(zhì)量分?jǐn)?shù)， %.不同調(diào)渣劑的熱焓(h1773k h 298k) 與其對(duì)煉鋼熱平衡的影響調(diào)渣劑種類項(xiàng)目生白云石輕燒白云石菱鎂菱鎂球冶金鎂砂氮?dú)鈴U鋼礦熱焓 /mj/ 3.4071.7623.0262.061.912.2361.38與廢鋼的熱量置 換 比 與廢鋼的熱當(dāng)量置換比適宜的留渣量計(jì)算2.471.282.191.491.381.621.011.383.364.772.211.66公稱噸位200t 以上的大型轉(zhuǎn)爐， 濺渣層厚度取25 30 ；公稱噸位 100t 以下的小型轉(zhuǎn)爐， 濺渣層厚度取15 20 .3qs =kabc2qs

46、 留渣量， t ； k渣層厚度， m； a爐襯襯表面積，m； b爐渣密度， t/m一般取 1.1 1.3 。精煉lf 爐用變壓器功率計(jì)算鋼包爐的變壓器功率取決于加熱速度、能量轉(zhuǎn)換率、鋼水重量(w× c×× c) × ( × ) × 60 p=k1× k2× k3×k4× 860； c系數(shù)，w鋼水重量，；c鋼水比熱容，kcal/(· ) ；渣的重量，；c渣的比熱容， kcal/(· ) ；k1功率因數(shù)； k2電效率； k3電弧熱效率； k4負(fù)荷率； 加熱速度， /min ；散熱

47、速度，/min ； 860能量轉(zhuǎn)化系數(shù)，kcal/kw 。電極極心圓侵蝕指數(shù)計(jì)算2i · v p2rep= rep耐材實(shí)效侵蝕指數(shù)；i 電弧電壓； vp弧柱電壓；削尖了的電極側(cè)面到爐壁的間距。 =0.7l ； l爐壁與電極側(cè)面之間距。rh年處理能力計(jì)算公式年生產(chǎn)天數(shù)×24× 60p=h×t× 1× 2× 3, 萬噸 / 年p年處理能力，mt/ 年； h平均出鋼量，t/ 爐；t rh爐鋼水平均處理周期，min； 1轉(zhuǎn)爐、精煉（lf）、rh、連鑄配合率，%； 2 rh處理鋼水合格率，%；×d× d×

48、 h 3 rh作業(yè)率， %. rh鋼水循環(huán)率計(jì)算-3u=3.8 × 100.31.1u0.31× gd0.5u鋼水循環(huán)率，t/min ； du插入管上升管直徑，；dd插入管下降管直徑，；g提升氣體流速， l/min ； h提升氣體在上升管的通入的高度，。真空下吹氬應(yīng)滿足的條件：par pg· h2 /rpar 氬氣泡的壓力；pg真空度；鋼液密度；h氣泡距鋼液面的高度；鋼液的界面力； r 生成 ar 氣泡的半徑。二次氧化時(shí)鋼液進(jìn)氧量與進(jìn)氮量的計(jì)算me o=(r n=(ro2· a· t)/q × 100%ppmmen2· a&

49、#183; t)/q × 100%ppmmemero2, rn2二次氧化時(shí)的吸氧、吸氮的傳質(zhì)通量，/ · s； a澆注時(shí)氣液平均接觸面積，； t 澆注時(shí)氣液的接觸時(shí)間，s； q澆注鋼液重量，。碳鋼吸氧速度關(guān)系式me-3ro2=（ 3.1-1.08c）× 10· o2/ · sme-3 c 1600 下計(jì)算的碳的活度值。高合金鋼、高硅鋼吸氧速度關(guān)系式ro2=（ 3.3-4.8）× 10· o2/ · s發(fā)熱劑的加入量c 鋼tw鋼=q 發(fā) w發(fā)w發(fā)/w 鋼=c鋼 t/(q 發(fā) )w 發(fā)發(fā)熱劑的加入量，；c 鋼 鋼水比熱容，kj/(t· ) ； q 發(fā)發(fā)熱劑的發(fā)熱值，kj/； t升溫幅度，；發(fā)熱效率。發(fā)熱劑的過剩指數(shù)i= 發(fā)熱劑實(shí)際加入量/ 預(yù)定升溫理論計(jì)算量（即按化學(xué)計(jì)算反應(yīng)的量） 過剩指數(shù)變