模板專項(xiàng)施工方案(20211130021727)

1、常 熟 豐 田 試 車 場 項(xiàng) 目箱涵及擋土墻工程 模板專項(xiàng)施工方案編制人：審核人：編制 時 間：清水建設(shè)（中國）有限公司- 1 -目錄目錄一、工程概況二、編制依據(jù)三、模板系統(tǒng)選擇四、模板驗(yàn)算書五、模板施工方法六、混凝土澆筑方法七、模板監(jiān)測措施八、模板施工的安全管理九、安全應(yīng)急救援預(yù)案十、施工計劃附：布置圖- 2 -模板專項(xiàng)施工方案1工程概況本工程域內(nèi)道路1 處有內(nèi)寬6.5m+5m長 46m 雙孔箱涵及擋土墻， u 型擋土墻隨8%的坡度與箱涵接攏，總長度246m ，由 l 型擋土墻 2a、2b，u 型擋土墻 2c、2d、2e、2f、2g、2h，雙孔箱涵i、ii、iii，u 型擋土墻2h、2g

2、、2f 、2e 、2d 、2c ， l 型擋土墻2b、 2a 組成，共19 段。域內(nèi)道路5 處有內(nèi)寬7m 長 45m 單孔箱涵及擋土墻，u 型擋土墻隨8%的坡度與箱涵接攏，總長度 245m ，由 l 型擋土墻1a、1b，u 型擋土墻1c、1d、1e、1f、1g，單孔箱涵i、ii、iii，u 型擋土墻 1g 、1f 、1e 、1d 、1c ， l 型擋土墻1b 、1a 組成，共 17 段。其中箱涵底板及頂板厚1.00m ， 墻板厚 1.00m ， 擋土墻隨擋土厚底的高低墻板厚度為0.501.00m ，底板厚度為0.401.00m 。2 編制依據(jù)21 施工圖紙設(shè)計院提供的常熟豐田試車場箱涵及擋土墻

3、施工圖紙22 主要規(guī)范規(guī)程1、施工結(jié)構(gòu)計算方法與設(shè)計手冊2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范jgj 162-2008 3、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj166-2008 4、混凝土結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50204-2002 - 3 -3 模板系統(tǒng)選擇31 模板材料選取(1) 模板體系：采用木膠合板、鋼檁條等(2) 墻板模板： 18mm 厚木膠合夾板，50*100 木方做內(nèi)龍骨，c8 槽鋼做外龍骨，鋼材品種為q235 ；(3) 頂板模板： 18mm厚木膠合夾板，48 3.5mm 優(yōu)質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)碗扣式鋼管腳手架及其配件，鋼材品種為q235 ，（6）對拉螺栓：采用12 l=1000mm及 14 l=

4、1500mm帶止水的螺桿。32 模板系統(tǒng)設(shè)計1000mm 板：采用碗扣式鋼管腳手架支撐體系，計算間距最大600600mm 布置，步距1.2m ；5001000mm厚墻板：模板采用18 厚膠合板， 50*100木方作豎楞內(nèi)龍骨（擋土墻處煨彎控制弧度），間距153mm ；c8 雙拼槽鋼作橫楞外龍骨（擋土墻處煨彎控制弧度），間距460mm ；對拉螺栓間距為460mm*460mm，在頂部3.5m 范圍內(nèi)采用12，在底部 3.7m 范圍內(nèi)采用14。33 地基處理腳手架搭設(shè)區(qū)域地基為混凝土底板，承載力滿足要求。4 模板驗(yàn)算書4.1 頂板模板計算計算參數(shù) : 模板支架搭設(shè)高度為5.5m，立桿的縱距 b=0.

5、60m ，立桿的橫距 l=0.60m ，立桿的步距 h=1.20m 。面板厚度 18mm ，剪切強(qiáng)度 1.4n/mm2，抗彎強(qiáng)度 15.0n/mm2，彈性模量 6000.0n/mm2。木方 50100mm ，間距 300mm ，剪切強(qiáng)度 1.3n/mm2，抗彎強(qiáng)度 13.0n/mm2，彈性模量 9500.0n/mm2。梁頂托采用 10號工字鋼。模板自重 0.30kn/m2，混凝土鋼筋自重25.10kn/m3，施工活荷載4.50kn/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00 。圖樓板支撐架立面簡圖- 4 -圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5 。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),

6、需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.1001.000 0.600+0.300 0.600=15.240kn/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kn/m 面板的截面慣性矩i 和截面抵抗矩 w 分別為 : 本算例中，截面慣性矩i 和截面抵抗矩w 分別為 : w = 60.001.80 1.80/6 = 32.40cm3； i = 60.001.80 1.80 1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(n/mm2) ； m 面板的最大彎

7、距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值 (kn/m) ；經(jīng)計算得到 m = 0.100(1.20 15.240+1.40 2.700) 0.300 0.300=0.199kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.19910001000/32400=6.130n/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要求 ! (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600 (1.20 15.240+1.4 2.700) 0.300=3.972kn 截面抗剪強(qiáng)度計算值

8、 t=3 3972.0/(2600.000 18.000)=0.552n/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 t=1.40n/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 t t，滿足要求 ! - 5 - (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67715.240 3004/(100 6000291600)=0.478mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求 ! 二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1. 荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m) ： q11 = 25.1001.000 0.300=7.530kn/m (2)模板的自重線

9、荷載(kn/m) ： q12 = 0.3000.300=0.090kn/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m) ：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kn/m 靜荷載 q1 = 1.207.530+1.20 0.090=9.144kn/m 活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kn/m 計算單元內(nèi)的木方集中力為(1.890+9.144)0.600=6.620kn 2. 木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.620/0.60

10、0=11.034kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.1 11.03 0.60 0.60=0.397kn.m 最大剪力 q=0.6 0.600 11.034=3.972kn 最大支座力 n=1.1 0.600 11.034=7.282kn 木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩i 和截面抵抗矩w 分別為 : w = 5.0010.00 10.00/6 = 83.33cm3； i = 5.0010.00 10.00 10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.397106/83333.3=4.77n/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0n/m

11、m2, 滿足要求 ! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: t = 3q/2bh t - 6 -截面抗剪強(qiáng)度計算值 t=3 3972/(2 50100)=1.192n/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 t=1.30n/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.620kn/m 最大變形 v =0.6777.620 600.04/(100 9500.00 4166666.8)=0.169mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求 ! 三、托梁的計算托梁按照集中與均

12、布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 p= 7.282kn 均布荷載取托梁的自重 q= 0.135kn/m。 600 600 600 7.28k n 7.28k n 7.28k n 7.28k n 7.28k n 7.28k n 7.28k n 0.13k n/mab托梁計算簡圖0.7680.660托梁彎矩圖 (kn.m) 2.582.544.744.783.683.643.643.684.784.742.542.58托梁剪力圖 (kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 600 600 600 5.03k n 5.03k n 5.03k n 5.03k

13、 n 5.03k n 5.03k n 5.03k n 0.13k n/mab托梁變形計算受力圖- 7 -0.0250.001托梁變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.768kn.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 15.746kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 0.025mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w = 49.00cm3；截面慣性矩 i = 245.00cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.768106/1.05/49000.0=14.93n/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.0n/mm2, 滿足要求 ! (2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.02

14、5mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求 ! 四、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kn) ： ng1 = 0.1345.500=0.735kn 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄a 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重 (kn) ： ng2 = 0.3000.600 0.600=0.108kn (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn) ： ng3 = 25.1001.000 0.600 0.600=9.036kn 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ng = (ng1+ng2

15、+ng3) = 9.879kn。2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 nq = (2.500+2.000)0.600 0.600=1.620kn 3. 不考慮風(fēng)荷載時, 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 n = 1.20ng + 1.40nq- 8 -五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時, 立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中 n 立桿的軸心壓力設(shè)計值，n = 14.12kn i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm ； a 立桿凈截面面積，a=4.890cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩 ),w=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205

16、.00n/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，a=0.30m； h 最大步距， h=1.20m； l0計算長度，取1.200+2 0.300=1.800m ；由長細(xì)比，為1800/16=114 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由長細(xì)比 l0/i 查表得到 0.497 ；經(jīng)計算得到=14123/(0.497 489)=58.152n/mm2；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求 ! 考慮風(fēng)荷載時, 立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw=1.4wklal02/8-prl0/4 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 pr計算公式 pr=

17、51.4wklal0/16 其中 wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kn/m2) ； wk=0.300 1.200 0.240=0.086kn/m2 h 立桿的步距， 1.20m； la立桿迎風(fēng)面的間距，0.60m； lb與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 pr=51.4 0.086 0.600 1.800/16=0.041kn.m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 mw=1.4 0.086 0.600 1.800 1.800/8-0.0411.800/4=0.011kn.m； nw考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值； nw=1.2 9.879+0.9 1.4 1.620+0.9

18、1.4 0.011/0.600=13.920kn 經(jīng)計算得到=13920/(0.497 489)+11000/5080=59.266n/mm2；考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求 ! 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點(diǎn)的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w =0.0860.600 1.200=0.062kn 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=1.200/0.600 0.062=0.124kn - 9 -節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(1.200 1.200+0.600 0.600)1/2/0.600 0.062=0.139kn 支撐架的步數(shù) n=4 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)

19、力和為0.139+(4.000-1)0.139=0.556kn 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為4.000 0.124=0.498kn 架體自重為 0.735kn 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重, 滿足要求 ! 4.2 墻板模板計算墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (gb 50009-2001) 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50017-2003) 等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通

20、過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。一、參數(shù)信息1. 基本參數(shù)次楞 (內(nèi)龍骨 ) 間距 (mm):153；穿墻螺栓水平間距(mm):459；主楞 (外龍骨 ) 間距 (mm):460；穿墻螺栓豎向間距(mm):460；對拉螺栓直徑(mm):m14；2. 主楞信息龍骨材料 : 鋼楞；截面類型: 輕型槽鋼 80403.0 ；鋼楞截面慣性矩i(cm4):43.92；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):10.98；主楞肢數(shù) :2 ；3. 次楞信息龍骨材料 : 木楞；寬度 (mm):50.00 ；高度 (mm):100.00 ；次楞肢數(shù) :1 ；4. 面板參數(shù)面板類型 : 竹膠合板；面板

21、厚度(mm):18.00 ；面板彈性模量(n/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(n/mm2):13.00；- 10 -面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2):1.50；5. 木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(n/mm2):13.00；方木彈性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(n/mm2):1.50 ；鋼楞彈性模量e(n/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(n/mm2):205.00 ；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.

22、000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入 0時系統(tǒng)按 200/(t+15) 計算，得5.000h ； t - 混凝土的入模溫度，取25.000 ； v - 混凝土的澆筑速度，取3.000m/h ； h - 模板計算高度，取6.200m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ；- 11 -2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150 。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別為 63.102 kn/m2、148.800 kn/m2，取較小值 63.102 kn/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 f1=63.102kn/

23、m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 f2= 4 kn/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu), 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定， 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小 ,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計算公式如下: 其中， m- 面板計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l =153.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 63.10 0.46 0.90=31.349kn/m ，其中

24、 0.90 為按施- 12 -工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.44.00 0.46 0.90=2.318kn/m ； q = q1 + q2 =31.349+2.318=33.667 kn/m；面板的最大彎距：m =0.1 33.667 153.0 153.0= 7.88104n.mm ；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -面板承受的應(yīng)力(n/mm2) ； m -面板計算最大彎距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h: 面板截面厚度； w= 46018.0 18.0/6=2.48104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/

25、mm2) ； f=13.000n/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = m/w = 7.88 104 / 2.48104 = 3.173n/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =3.173n/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！2. 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下: - 13 -其中， - 面板計算最大剪力(n) ； l-計算跨度 ( 豎楞間距 ): l =153.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.263.10 0.46 0.90=31.349kn/m ；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.44.00 0.46 0.90

26、=2.318kn/m ； q = q1 + q2 =31.349+2.318=33.667 kn/m；面板的最大剪力： = 0.633.667 153.0 = 3090.674n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(n/mm2) ； - 面板計算最大剪力(n) ： = 3090.674n ； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 460mm ； hn- 面板厚度 (mm)： hn = 18.0mm ； fv- 面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: t =33090.674/(2 46018.0)=0.560n/

27、mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500n/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 t=0.56n/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 t=1.5n/mm2，滿足要求！ 3. 撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: - 14 -其中， q- 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 63.10.46 = 29.03n/mm； l-計算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l = 153mm； e-面板的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 461.8 1.8 1.8/12=22.36cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6

28、12mm ；面板的最大撓度計算值: = 0.677 29.031534/(100 95002.24 105) = 0.051 mm ；面板的最大撓度計算值: =0.051 mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.612mm ， 滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算( 一). 內(nèi)楞 ( 木或鋼 ) 直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度50mm ，高度 100mm ，截面慣性矩i 和截面抵抗矩 w 分別為 : w = 50 100100/6 = 83.33cm3；i = 50100100100/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖1. 內(nèi)楞

29、的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：- 15 -其中， m- 內(nèi)楞跨中計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度 ( 外楞間距 ): l =460.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.263.10 0.15 0.90=10.427kn/m ；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.44.00 0.15 0.90=0.771kn/m ，其中， 0.90 為折減系數(shù)。 q =(10.427+0.771)/1=11.198 kn/m；內(nèi)楞的最大彎距：m =0.1 11.198 460.0 460.0= 2.37105n.mm ；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中

30、， -內(nèi)楞承受的應(yīng)力(n/mm2) ； m -內(nèi)楞計算最大彎距(n.mm)； w -內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3) ，w=8.33104； f -內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2) ； f=13.000n/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值： = 2.37 105/8.33 104 = 2.843 n/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13n/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值 = 2.843 n/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！2. 內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: - 16 -其中， v內(nèi)楞承受的最大剪力； l-計算跨度 ( 外楞間

31、距 ): l =460.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.263.10 0.15 0.90=10.427kn/m ；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4 4.00 0.15 0.90=0.771kn/m ，其中， 0.90 為折減系數(shù)。 q = (q1 + q2)/2 =(10.427+0.771)/1=11.198 kn/m；內(nèi)楞的最大剪力： = 0.611.198 460.0 = 3090.674n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； - 內(nèi)楞計算最大剪力(n) ： = 3090.674n ； b-內(nèi)

32、楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn- 內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv- 內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2) ： = 1.500 n/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值: fv =3 3090.674/(250.0 100.0)=0.927n/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500n/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =0.927n/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5n/mm2，滿足要求！3. 內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：- 17 -其中，-內(nèi)楞的最大

33、撓度(mm)； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kn/m) ： q = 63.100.15/1=9.65 kn/m； l-計算跨度 ( 外楞間距 ): l =460.0mm ； e-內(nèi)楞彈性模量（n/mm2）： e = 9500.00 n/mm2； i-內(nèi)楞截面慣性矩(mm4) ，i=4.17 106；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677 9.65/1 4604/(100 95004.17 106) = 0.074 mm ；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 1.84mm ；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.074mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.84mm ，滿足要求！( 二). 外楞 ( 木或鋼 ) 承受內(nèi)

34、楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i 和截面抵抗矩 w 分別為 : 截面類型為輕型槽鋼80403.0 ；外鋼楞截面抵抗矩 w = 10.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 43.92cm4；- 18 -外楞計算簡圖4. 外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載: p = (1.263.1+1.4 4)0.15 0.46/2=2.58kn；外楞計算跨度( 對拉螺栓水平間距): l = 459mm；外楞最大彎矩:m = 0.1752575.56 459.00= 2.07105 n/mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中， - 外楞的最大應(yīng)

35、力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)；m = 2.07 105 n/mm w - 外楞的凈截面抵抗矩； w = 1.10 104 mm3； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2) ，f =205.000n/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值: = 2.07105/1.10 104 = 18.842 n/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205n/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值 =18.842n/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205n/mm2, 滿足要求！5. 外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下 : - 19 -其中， - 外楞計算最大剪力(n) ； l-計算跨度 ( 水平螺栓間

36、距間距): l =459.0mm； p-作用在外楞的荷載: p = (1.263.1+1.4 4) 0.15 0.46/2=2.576kn ；外楞的最大剪力： = 0.652575.562 = 7.68102n；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(n/mm2)； - 外楞計算最大剪力(n) ： = 7.68102n； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn- 外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv- 外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2) ：fv = 1.500 n/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =37.68102/(2 5

37、0.0 100.0)=0.231n/mm2；外楞的截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500n/mm2；外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.5n/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =0.231n/mm2小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5n/mm2，滿足要求！6. 外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：- 20 -其中，-外楞最大撓度(mm)； p-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kn/m) ：p = 63.100.15 0.46/2 2.22 kn/m ； l-計算跨度 ( 水平螺栓間距 ): l =459.0mm ； e-外楞彈性

38、模量（n/mm2）： e = 210000.00 n/mm2； i-外楞截面慣性矩(mm4) ，i=4.39 105；外楞的最大撓度計算值: = 1.146 4.44 100/2 4593/(100 2100004.39 105) = 0.027mm ；外楞的最大容許撓度值: = 1.836mm ；外楞的最大撓度計算值 =0.027mm 小于外楞的最大容許撓度值 =1.836mm ，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 n - 穿墻螺栓所受的拉力； a - 穿墻螺栓有效面積 (mm2) ； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: m14 ；

39、穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm ；穿墻螺栓有效面積: a = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: n = 1.701051.05 10-4 = 17.85 kn；穿墻螺栓所受的最大拉力: n =63.102 0.459 0.46 = 13.323 kn。穿墻螺栓所受的最大拉力 n=13.323kn 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 n=17.85kn，滿足要求！實(shí)際施工：在頂部3.5m范圍內(nèi)，采用 12 螺栓；在下部 3.7m 范圍內(nèi)，采用 14 螺栓。- 21 -5.模板施工方法5.1 頂板模板搭設(shè)5.1.1 搭設(shè)立桿、安放掃地桿根據(jù)腳手架立桿的設(shè)計位置放線后，即可安放立桿墊座，并樹立

40、桿。腳手架底層的立桿應(yīng)選用3 米和1.8 米兩種不同長度的立桿互相交錯參差布置，使立桿的上端不在同一平面內(nèi)，接頭錯開，到架子頂部時再分別采用1.8 米和 3 米兩種長度的立桿接長。在樹立桿時，應(yīng)及時設(shè)置掃地桿，將所樹立桿連成一整體，以保證架子整體的穩(wěn)定。5.1.2 安裝底層橫桿本工程碗扣式鋼管腳手架步高取600mm ，考慮到板和墻一次澆筑混凝土。將橫桿接頭插入立桿的下碗扣內(nèi)，然后將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉(zhuǎn)，靠上碗扣螺栓旋面使之限位銷頂緊，將橫桿與立桿牢固的連在一起，形成框架結(jié)構(gòu)。碗扣式鋼管腳手架底層的第一步搭設(shè)十分關(guān)鍵，因此要嚴(yán)格控制搭設(shè)質(zhì)量，當(dāng)組裝完第一步橫桿后，應(yīng)進(jìn)行檢查。5.1.

41、3 接立桿立桿的接長是靠焊于立桿頂部的連接管承插而成。立桿插入后，使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂部連接孔對齊，插入立桿連接銷鎖定即可。5.1.4 搭設(shè)基本要求1）腳手架地基要求平整，中板孔洞采用工字鋼搭設(shè)，立桿底座應(yīng)用大釘固定在墊木上。2）立桿的接長縫應(yīng)錯開，即第一層立桿應(yīng)采用長1.8m 和 3.0m 的立桿錯開布置，往上則均采用1.8m 的立桿，至頂層再用兩種長度的立桿找平。3）立桿距邊墻面以65cm 為宜。4）立桿的垂直度應(yīng)嚴(yán)格加以控制，控制標(biāo)準(zhǔn)為2 米高度偏差2cm。5）腳手架拼裝到3 層高度時，使用經(jīng)緯儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度，并在無荷載情況下逐個地檢查立桿底座有否松動或空浮

42、情況。6）斜撐剪刀撐對于加強(qiáng)腳手架的整體剛度和承載力的關(guān)系很大，應(yīng)按2.4m*2.4m要求設(shè)置，不應(yīng)隨意拆去。因操作需要暫時拆除時，必須嚴(yán)格控制同時拆除的根數(shù)，并隨后及時裝上。7）支撐架的橫撐因使支撐架側(cè)向受力，必須對稱設(shè)置。5.2 墻板模板搭設(shè)5.2.1 墻壁模安裝之前，先要進(jìn)行墻體定位放線，放出墻邊線及300 控制線，并將墻體開孔位置放設(shè)在底板上，用紅油漆做出明顯標(biāo)記。墻體區(qū)域內(nèi)的雜質(zhì)應(yīng)予以徹底清理。5.2.2 墻體導(dǎo)墻根部施工縫處理。5.2.3 在施工底板時，在墻體兩側(cè)距墻約200 處埋設(shè) 25 短鋼筋 150 高，鋼筋樁間距不超過800mm ，用于墻模根部的固定。5.2.4先安設(shè)一側(cè)墻

43、體的模板，初步校正并固定后再穿設(shè)穿墻螺桿，清理墻內(nèi)雜物，安裝另一側(cè)模板。調(diào)整垂直度后擰緊穿墻螺桿。5.3 施工要求5.3.1 施工應(yīng)按審批的施工方案進(jìn)行。方案若需修改, 則應(yīng)重新履行審批程序, 嚴(yán)禁擅自修改搭設(shè)方案。5.3.2 施工前進(jìn)行技術(shù)安全交底、對構(gòu)配件進(jìn)行驗(yàn)收、清除搭設(shè)場地雜物, 平整搭設(shè)場地，并使排水暢通。明確支摸施工現(xiàn)場安全責(zé)任人, 負(fù)責(zé)施工全過程的安全管理工作。在模板支撐搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。支模分段或整體搭設(shè)安裝完畢, 經(jīng)技術(shù)、 安全負(fù)責(zé)人和監(jiān)理單位綜合驗(yàn)收合格后方能進(jìn)行鋼筋安裝。5.3.3 支架的搭設(shè)是由專業(yè)架子工實(shí)施, 支架上的模板系統(tǒng)則由專業(yè)

44、木工來完成。支架搭設(shè)人員必須持證上崗 , 并戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋, 夜間施工時必須保證有充分的燈光照明。- 22 -5.4 模板的拆除5.4.1 在施工現(xiàn)場作好試塊, 與結(jié)構(gòu)混凝土同條件養(yǎng)護(hù),以試驗(yàn)確定具體的拆模時間。拆模的時間應(yīng)按同條件養(yǎng)護(hù)的混凝土試塊強(qiáng)度來確定。側(cè)模的拆除，其混凝土的強(qiáng)度應(yīng)在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時，方可拆除。5.4.2 拆除順序：墻板側(cè)模板底模。拆除模板時，應(yīng)先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結(jié)較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。5.4.3 拆下的模板、配件等，嚴(yán)禁拋扔，要有專人接應(yīng)傳遞，按指定的地點(diǎn)堆放，

45、并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑。6. 混凝土澆筑方法6.1 分段（分塊）分層澆筑。6.2 墻板澆筑時，分層澆筑，厚度不超300mm ，振搗嚴(yán)密。按1：6 坡度斜面向前推進(jìn)；6.4 板澆筑時，由一端開始依次下料向前推進(jìn)。7模板監(jiān)測措施7.1 混凝土施工過程監(jiān)控由現(xiàn)場專職安全員對施工過程模板及其頂架安全進(jìn)行監(jiān)控。監(jiān)控內(nèi)容有： 模板、頂架豎向的位移情況；支撐架的水平位移情況；混凝土澆注過程中堆積過高的情況；施工荷載情況。7.2 混凝土澆筑控制7.2.1 在澆搗混凝土前，腳手架由專業(yè)架子工自檢、項(xiàng)目部和監(jiān)理公司檢查、公司質(zhì)檢部檢查合格后報安監(jiān)站檢查，合格后才開能澆砼。澆砼的過程中，由安全員、施工員

46、對架體檢查，隨時觀測架體變形，發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止。7.2.2 混凝土澆筑時，為減少施工過程中支撐架體的水平荷載和位移，確保架體穩(wěn)定，澆注時應(yīng)隨澆隨平，不得堆積。7.3 模板位移監(jiān)測措施7.3.1 日常檢查，巡查重點(diǎn)部位：1）桿件的設(shè)置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現(xiàn)象。6）安全防護(hù)措施是否符合規(guī)范要求。7）支架與桿件是否有變形的現(xiàn)象。7.3.2 支架在承受六級大風(fēng)或大暴雨后必須進(jìn)行全面檢查。7.3.3 監(jiān)測項(xiàng)目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿

47、的基礎(chǔ)沉降。7.3.4監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)支架監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)應(yīng)按監(jiān)測項(xiàng)目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩(wěn)定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設(shè)監(jiān)測點(diǎn)。7.3.5監(jiān)測頻率在澆筑砼過程中應(yīng)實(shí)施實(shí)時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過2030 分鐘一次。監(jiān)測時間從混凝土澆注前開始直至砼終凝。7.3.6當(dāng)梁模下沉出現(xiàn)突變趨勢時，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)測，必要時通知項(xiàng)目經(jīng)理和模板設(shè)計人員，并停止?jié)沧? 23 -混凝土，分析梁模下沉原因，采取加強(qiáng)措施后方可繼續(xù)澆注。當(dāng)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過上表預(yù)警值時必須立即停止?jié)仓?，疏散人員，并進(jìn)行加固處理。8模板施工的安全管理8.1 支模系統(tǒng)施工安全管理機(jī)構(gòu)8.2 支模施工注意問題1、使用電動機(jī)械必須

48、接零接地，并實(shí)行一箱一機(jī)一閘一防漏電開關(guān)。2、施工過程模板沒有固定前，不得進(jìn)行下道工序施工，禁止利用拉桿、支撐攀爬上下。3、拆除模板，周圍應(yīng)設(shè)圍欄或警戒標(biāo)志，并設(shè)專人看管，禁止無關(guān)人員入內(nèi)。拆除應(yīng)按順序以先裝后折，后裝先折原則，從一端向另一端，逐層向下拆除，禁止上下同時作業(yè)。4、水平桿、剪刀撐，應(yīng)與鋼管立桿同步拆除，不得提前拆除。5、拆下的模板、鋼管、對拉螺栓等材料，應(yīng)向下傳遞或用繩吊下，禁止往下投扔。6、拆除工作當(dāng)日完工后，應(yīng)仔細(xì)檢查崗位周圍情況，如發(fā)現(xiàn)留有隱患的部位，應(yīng)及時進(jìn)行修復(fù)或繼續(xù)完成至一個程序、一個部位的結(jié)束，方可撤離崗位。7、輸送至地面的所有模板、枋木、扣件、鋼管等物體，應(yīng)按類堆

49、放整理。8、操作木工機(jī)械不準(zhǔn)戴手套，以防將手套卷進(jìn)機(jī)械造成事故。9、臨邊支架外側(cè)應(yīng)有防護(hù)措施，以防墜物傷人。10、搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑期間無關(guān)人員不得進(jìn)入模板支撐底下。11、需要進(jìn)行叫焊施工作業(yè)，必須有專業(yè)人監(jiān)護(hù)跟焊，對焊接的火花必須用鐵皮封擋，嚴(yán)禁焊花掉落。動火作業(yè)前，必須進(jìn)行安全檢查并用水淋濕所施工作業(yè)的范圍。12、施工現(xiàn)場臨時使用的電線、電閘不得掛在支頂上，如確實(shí)施工需要架設(shè)的電線，必須用有效的絕緣器材進(jìn)行安裝。電器設(shè)備，必須有防雨、防漏電措施。施工現(xiàn)場使用照明燈具要遵守有親關(guān)安全規(guī)定。安全應(yīng)急救援預(yù)案9.1 安全事故應(yīng)急救架構(gòu)項(xiàng)目經(jīng)理：電 話：組長：電 話：副組長：電 話：組員：當(dāng)事

50、故發(fā)生后，現(xiàn)場有關(guān)人員應(yīng)立即報告現(xiàn)場負(fù)責(zé)人膠事故應(yīng)急救援組組長，由應(yīng)急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措放施防止事故擴(kuò)大和保護(hù)現(xiàn)場。按照有關(guān)規(guī)定，及時報告企業(yè)安全管理部門和本個企業(yè)安全生產(chǎn)負(fù)責(zé)人，及請求救援。9.2 發(fā)生高處附落事故應(yīng)急救援項(xiàng)目經(jīng)理安全負(fù)責(zé)人安全員技術(shù)負(fù)責(zé)人施工員質(zhì)量員測量員電工- 24 -應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受作情況、骨折和出血上進(jìn)行處理：（ 1）發(fā)生高處墜落事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受作情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，

51、并將下肢抬高約20 度左右，盡快送醫(yī)院進(jìn)行搶救治療。（ 2）出現(xiàn)顱腦損傷， 必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞?yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)， 以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后再搬運(yùn)。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。（ 3）發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運(yùn)時，將者平臥放在帆布擔(dān)架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運(yùn)過程，嚴(yán)禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運(yùn)。（ 4）發(fā)現(xiàn)作者手足骨折，不要盲目

52、搬動傷者。應(yīng)在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經(jīng)或血客。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料要情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。（ 5）遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，江注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施：（a）一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%nacl 溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。（b）加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強(qiáng)壓力而達(dá)到止血。（c） 止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶

53、狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂上1/2 處（靠近心臟位置） ，下肢同出血結(jié)扎在大腿上1/3 處。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40 分鐘放松一次，每次放松0.5-1 分鐘。（d）動用最快的交通工具或其他措施，及把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運(yùn)送途中應(yīng)盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口聽情況。9.3 發(fā)生支模坍塌應(yīng)急救援9.3.1 施工項(xiàng)目在班組作業(yè)前必須要結(jié)合工作環(huán)境進(jìn)行有針對性的安全技術(shù)交底。保持出入口暢通。9.3.2在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)。按規(guī)定設(shè)防護(hù)措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴(yán)禁阻塞通道。9.3.3 當(dāng)支模在

54、拆除過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。9.3.4 在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應(yīng)立即切斷電源，確認(rèn)未有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進(jìn)行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產(chǎn)。9.3.5 現(xiàn)場急救處理：（ 1）盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。（ 2）傷腳制動，可用夾板等簡單托持傷腳。（ 3）傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。（ 5）如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應(yīng)止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。（ 6）迅速轉(zhuǎn)往醫(yī)院。（ 7）立刻設(shè)危險區(qū)域，并設(shè)警示標(biāo)

55、志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)，保護(hù)事故現(xiàn)場。（ 8）按規(guī)定上報有關(guān)主管部門請求救援。9.4 觸電事故救援9.4.1 當(dāng)事故發(fā)生后現(xiàn)場有關(guān)人員首先要盡快使觸電者脫離電源，脫離電源的基本方法有：- 25 -（ 1）將出事附傾家蕩近電源開關(guān)刀拉掉、或?qū)㈦娫床孱^撥掉，以切斷電源。（ 2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（ 3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（ 4）救護(hù)人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導(dǎo)線或?qū)Ь€纏繞在身上，救護(hù)人可先用干燥的木板塞進(jìn)觸

56、電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導(dǎo)線，且尚未確證線路無電之前，救護(hù)人員不可進(jìn)入斷線落地點(diǎn)810 米的范圍內(nèi)，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導(dǎo)線后應(yīng)迅速將其帶至810 米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經(jīng)無電，才可在觸電者離開觸電導(dǎo)線后就地急救。9.4.2 在使觸電者脫離電源時應(yīng)注意的事項(xiàng)：（1）未采取絕緣措施前，救護(hù)人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴(yán)禁救護(hù)人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護(hù)人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護(hù)工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護(hù)

57、人宜用單手操作，這樣對救護(hù)人比較安全。（4）當(dāng)觸電者位于高位時，應(yīng)采取措施預(yù)防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5）夜間發(fā)生觸電事故時，應(yīng)考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護(hù)。（6）觸電者未失去知覺的救護(hù)措施：應(yīng)讓觸電者在比較干燥、通風(fēng)暖和的地方靜臣休息，并派人嚴(yán)密觀察，同時請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治。（7）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應(yīng)使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應(yīng)注意保暖，同時立即請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治。若發(fā)現(xiàn)觸電者呼吸困難或心跳失常，應(yīng)立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。（8）對“假死”者的急救措施：當(dāng)判定觸電者呼吸和心跳停止時，應(yīng)立即按心肺復(fù)蘇法就地?fù)尵取７椒ㄈ缦拢篴、通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領(lǐng)扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發(fā)現(xiàn)觸電者口