機械設(shè)計創(chuàng)新大賽論文

1、報告（論文）題口：新型可調(diào)環(huán)保路面刷毛機第1章緒論11課題背景11.2新型可調(diào)環(huán)保路面刷毛機發(fā)展概況11.3研究的目的意義及其基本思路 1131研究的目的意義11.3.2基本思路11.4作品原理介紹2141該作品的科學(xué)性21.4.2先進性及獨特之處21.5機器的實際應(yīng)用價值和現(xiàn)實意義21.5實際應(yīng)用價值21.5.2現(xiàn)實意義21.6預(yù)期一天的工作量21.7當(dāng)前國內(nèi)外同類課題研究水平概述21.8機器的外觀圖3第2章減速器的設(shè)計42電動機的選擇42.1.1選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式 42.1.2確定電動機的轉(zhuǎn)速42.2計算傳動裝置的總傳動比，并分配各級的傳動比52.3計算傳動裝置的動力參數(shù)和運動參數(shù)

2、52.4確定齒輪的齒數(shù)模數(shù)62.5校核齒輪彎曲強度 72.6標準漸開線直齒圓柱齒輪幾何尺寸的計算：（小齒輪） 92.7標準漸開線直齒圓柱齒輪幾何尺寸的計算：（大齒輪） 102.8軸的設(shè)計與校核10第3章軸承的校核15第4章潤滑方式與密封的選擇 174.1軸承的潤滑174.2軸承的密封17第5章 從電動機到減速器，小齒輪軸鏈傳動的靜強度的計算 18第6章滾筒的選擇與校核20參考文獻21新型可調(diào)路而刷毛機是在高速公路橋而施工過程屮，為保證橋而混凝土與 瀝青混凝土結(jié)合為一體，實現(xiàn)有效粘結(jié)而設(shè)計的對路面進行刷毛處理的機械。本 文對新型可調(diào)路而刷毛機從機構(gòu)設(shè)計、機械傳動、機構(gòu)間的受力分析等方而進行 了詳

3、細的研究計算。首先，螺紋調(diào)節(jié)精確且具有同定支撐的作用、轉(zhuǎn)動副屮的低副和高副能產(chǎn)生 確定運動，所以本機器采用螺紋調(diào)節(jié)與傳到副機構(gòu)。將機架做成一體，最終使整 體調(diào)節(jié)方便可行。其次，為了保證傳動的精確性采用鏈與齒輪相結(jié)合的傳動方式，通過調(diào)節(jié)齒 輪z間的傳動比來改變轉(zhuǎn)速。為合理利用功率而對該產(chǎn)品進行了設(shè)計和研究，在 研究過程屮給出了詳細的計算過程和圖紙的詳細標注。從而選擇出了恰當(dāng)?shù)凝X 輪、電機和減速器等。、再次，為了充分利用材料、延長壽命、降低成本。對軸的受力進行了較核和 滾筒的選擇。從而采用了恰當(dāng)?shù)妮S頸和空心滾筒。根據(jù)以上的理論計算，對新型可調(diào)路面刷毛機的樣機進行了加工實驗，取得 了比較滿意的結(jié)果。

4、刷毛機機構(gòu) 傳動 校核1.1課題背景隨著當(dāng)今社會經(jīng)濟的飛速發(fā)展，人民生活水平的提高，道路建設(shè)顯得尤為重 要，英壽命更為不容忽視。為減小高速公路橋而的破壞，就耍保證橋而混凝土與 瀝青混凝土結(jié)合為一體，實現(xiàn)有效粘結(jié)，因此橋面鋪裝施工完成后要對其頂面進 行刷毛處理。傳統(tǒng)的刷毛工藝是在施工過程屮采用人工方式對混凝土連接層進行 處理，但曲于沒有專用機械，致使工人勞動強度大、效率低、效果差，從而埋下 質(zhì)量隱患。為解決上述問題，本課題的研究勢在必行。參考括號里的資料，加上環(huán)保內(nèi)容（隨著我國經(jīng)濟的發(fā)展，集裝箱運輸和跨省貨物運輸不斷增加，公路交通量 亦逐漸增加，公路對路而結(jié)構(gòu)強度和使用性能捉岀了更高的要求。目前

5、，在已經(jīng)通車的高速公路上，橋面鋪裝面積所占比重大大高于一般公路。 在公路橋梁使用過程中，發(fā)現(xiàn)橋面鋪裝易出現(xiàn)混凝土開裂松散、唧漿等病害，橋 而破壞非常突岀。橋而作為至關(guān)重要一環(huán)，其質(zhì)量的好壞直接影響到整座橋梁的 質(zhì)量及使用效果，因而影響到高速公路的建設(shè)質(zhì)量。因此，控制好橋面的質(zhì)量， 找出橋面破壞的主要原因并制定相應(yīng)的對策，減少通車后橋面的返修率，是一個 值得研究的課題。經(jīng)分析，橋面混凝土與瀝青混凝土結(jié)合不良是橋面破壞的主要原因之一。要 保證橋面混凝土與瀝青混凝土結(jié)合為一體，實現(xiàn)有效粘結(jié)，橋面混凝土鋪裝施工 完成后，在混凝土初凝時，對英頂而必須進行刷毛處理，把混凝土表面浮漿刷掉, 露岀石子。橋面混

6、凝土刷毛工作非常重要，若刷毛不好，將嚴重影響瀝青混凝土與橋|何 混凝土的結(jié)合。傳統(tǒng)的刷毛工藝是在施工過程中用普通的鋼絲刷人工操作，重點是掌握刷毛 時間，過早不均勻，容易刷掉石子，并且沾在刷子上不易操作，如果晚了刷不動。 一般掌握在初凝后亦不沾刷子最好，必要時需集中人力搞突擊戰(zhàn)。另外，刷毛刷 二遍最好，第一編縱向刷，第二遍橫向刷，深度以露出石子23mm即可，刷后 及時用掃帚把粉沫清掃出橋面范圍。由于沒有專用機械，致使工人勞動強度大、 效率低、效果差，從而埋下質(zhì)量隱患。為解決這些問題，研制滾地式刷毛機來完成人工無法大而積完成的工作，達 到瀝青混凝土與橋面混凝土有效粘結(jié)的施工要求，勢在必行，該課題的

7、研究具有 重要的實際意義。）1.2新型可調(diào)環(huán)保路面刷毛機發(fā)展概況在當(dāng)今社會道路建設(shè)中，在一些發(fā)達國家中采用的材料較好，因而無需再進 行刷毛處理。而在一些發(fā)展中國家中，應(yīng)用的材料達不到那種程度，仍需要進行 刷毛處理，大多都是釆用人工手持毛刷進行工作，勞動強度大且效率較低，浪費 了大量的人力和財力，增加了道路建設(shè)的時間。該機器的使用回避了上述弊端。 該項技術(shù)在全國兒乎處于空白技術(shù)。（1.2. 1國內(nèi)現(xiàn)狀國內(nèi)一般采用人工刷毛、沖毛或拉毛的處理方式。人工刷毛是在施工過程中用普通的鋼絲刷人工操作，重點是掌握刷毛時間， 過早不均勻，容易刷掉石子，并口沾在刷子上不易操作，如果晚了刷不動。一般 掌握在初凝后亦

8、不沾刷了最好，必要時需集中人力搞突擊戰(zhàn)。另外，刷毛刷二遍 最好，第一編縱向刷，第二遍橫向刷，深度以館出石子12mm即可，刷后及時 用掃帚把粉沫清掃出橋面范圍。由于沒有專用機械，致使工人勞動強度大、效率 低、效果差。沖毛工藝是在橋面鋪裝混凝土澆筑（布料、找平、震搗、收光）完成后噴灑一 定濃度的表面緩凝劑，使扯混凝土在水化反應(yīng)凝固的時候，表面一層因緩凝劑的 作用不凝固，然后選擇合適的時間用高壓水槍將表面未凝固的水泥漿沖掉，露出 石子。該工藝受緩凝劑濃度、沖毛水壓、水槍形式、沖毛時間等因索的影響，很 難達到理想效果。采用拉毛工藝，橋面混凝土表層存有浮漿，與瀝青混凝土結(jié)合也不理想。加 之長期在超載車輛

9、碾壓下，橋面混凝十浮漿便“未老先衰”，從而引起瀝青混凝 土的損壞。1.2.2國外現(xiàn)狀在澳大利亞、德國、比利時、法國、英國等國家已經(jīng)開始使用露石混凝土路 面取代傳統(tǒng)水泥混凝土采用刷毛和劃槽的表面處理方式。該路面曲兩層混凝土組 成，上層厚度為40-50mm,當(dāng)?shù)讓踊炷翝沧⑼?0分鐘后就開始澆注，這就保 證了兩層能夠較好的結(jié)合成一個整體。）1.3研究的目的意義及其基本思路1.3.1研究的目的意義利用當(dāng)今先進的機械技術(shù)，用機械運動代替人工徒手勞動作業(yè)，節(jié)省人力， 物力。從而提高工作效率。（研究的目的：傳統(tǒng)的刷毛工藝是在施工過程中用普通的鋼絲刷人工操作， 重點是掌握刷毛時間，過早不均勻，容易刷掉石子，

10、并且沾在刷子上不易操作， 如果晚了刷不動。一般掌握在初凝后亦不沾刷子最好，必要時需集中人力搞突擊 戰(zhàn)。另外，刷毛刷兩遍最好，第一編縱向刷，第二遍橫向刷，深度以露岀石子2 3mm即可，刷后及時用掃帚把粉沫清掃出橋面范圍。由于沒有專用機械，致使工 人勞動強度大、效率低、效果差，從而埋下質(zhì)量隱患。為解決這些問題，研制滾地式刷毛機來完成人工無法大而積完成的工作，達 到瀝青混凝土與橋面混凝土有效粘結(jié)的施工要求，勢在必行。）1.3.2基本思路將毛刷的水平運動演變成圓周運動，從而加大了工作面積，工作中合理利用 機械產(chǎn)生的力，減小了機械的體積和重量，以防在工作屮給未完全干燥的混凝土 的面產(chǎn)生負面影響。毛刷離地

11、面的高度可以門由調(diào)節(jié)，在不工作時提高滾筒離地面的高度，有利 于不工作時該機器的移動。調(diào)節(jié)電機與滾筒的傳動比，使?jié)L筒的轉(zhuǎn)速更加適應(yīng)對地面的刷毛工作，合理 選擇電機，盡量節(jié)約該機器的成本。達到研究機器的根本口的。調(diào)節(jié)機械簡圖如圖1所示：圖1調(diào)節(jié)機械簡圖自由度為:f=3n-2pz -p=3x2-2x2-1=11.4作品原理介紹1.4.1該作品的科學(xué)性總體的體積、結(jié)構(gòu)間的穩(wěn)定性、調(diào)節(jié)的可行性、滾筒的力學(xué)性能、滾筒的傳 速、電機大小、傳動比、機器工作時的毛刷所受阻力等等方面做了全面的考慮。最終確定了各項參數(shù)：體積:1305x600xl025 (mm)總傳動比:22.4動力市電:380v1.4.2先進性及

12、獨特之處電動機輸出功率:1.5kw 滾筒轉(zhuǎn)速:127r/min 毛刷阻力:1 kn整體調(diào)節(jié)：采用滾筒與機身整體調(diào)節(jié)，從而保證了機身的整體調(diào)節(jié)，保證該 結(jié)構(gòu)的不變性，使此調(diào)節(jié)不會對該機器帶來什么損傷。滾筒高度調(diào)節(jié)采用傳動副和螺紋調(diào)節(jié)，毛刷在工作過程屮肯定冇磨損，為了 多次利用，降低成本，使?jié)L筒能上下調(diào)節(jié)滾桶空心設(shè)計，為了降低機身的重量，提高滾筒的性能，而釆用空心滾筒。1.5機器的實際應(yīng)用價值和現(xiàn)實意義1.5.1實際應(yīng)用價值取代人工拿鋼絲刷進行施工，減輕勞動強度，很大程度上提高了工作效率,提高施工質(zhì)量，從而延長了公路的使用壽命。1.5.2現(xiàn)實意義無論是從施工單位的經(jīng)濟效益方面考慮，還是從工期的長短

13、，施工路面的質(zhì) 量，公路的使用壽命方面考慮，新型口j調(diào)路面刷毛機的使用，會在道路鋪設(shè)當(dāng)中 起到很重耍的作用。（實際應(yīng)用價值和現(xiàn)實意義：人工刷毛受工人手的力度、時間早晚和工作態(tài) 度等問題的影響，導(dǎo)致刷毛效杲不理想，經(jīng)常需要返工，用路面刷毛機刷毛則避 免了這些問題，裸贍石子深度均勻，無需返工，工作過程不破壞栓粒料，并且實 現(xiàn)了人工無法大面積完成的工作，大大地提高了施工效率，降低了勞動強度，從 而為施工單位節(jié)省人力、財力并延長了公路的使用壽命。本課題是一項工程應(yīng)用課題，具冇一定的理論研究和實際應(yīng)用價值，并可在 生產(chǎn)實踐中取得更好的經(jīng)濟效杲。）l6預(yù)期一天的工作量127 廠 minx6minxg()w

14、xo.47 =45930/?(m)459mx60%=275m275m相同寬度的路面約需要23人一天才能施工完畢.不難發(fā)現(xiàn)使用新型可 調(diào)路血刷毛機工作與單純手工作業(yè)相比，工作效率得到了很大的提高。1.7當(dāng)前國內(nèi)外同類課題研究水平概述由于公路鋪設(shè)施工單位對路面粗糙處理這一道工序的刪除或重視度不高，造 成對這方面課題研究也基本上被忽視，在國內(nèi)同類課題研究的單位或個人很少， 在河北省內(nèi)基本處于空口狀態(tài)。此內(nèi)容可不要1.8機器的外觀設(shè)計機器的外觀如圖2所示。圖2外觀圖第2章減速器的設(shè)計2.1電動機的選擇2.1.1選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式按工作條件和要求選擇一般用途的3y系列的三相異步電動機為臥式封閉結(jié)

15、 構(gòu)。初選電動機的功率為1.5kw，滾筒所需功率為pw=f xvloooxy(2-1)式中 p =lkw, v =0.96(2-2)jl wjl w電動機的輸出功率為p0從電動機金滾筒z間的總效率為yy=rixfmxy齒輪(2-3)查表得:丫；連=°95幾承=0.99 y齒輪=0.98則y鏈=0.95? x 0.982 x 0.994 =0.833puz=l5x0.832=l25kw選擇電動機額定功率pm使幾=(213) p0由電機標準中查表p =1.5kwjl m2.1.2確定電動機的轉(zhuǎn)速工作機滾筒的轉(zhuǎn)速“為(2-4)60x7 x v-v=avxl000x=i25xq96=i2m/

16、s1000_60xl000xl2久 3.14x180= 127n/min按表推薦的鏈傳動的合理范圍取鏈的傳動比=2-5單級齒輪的傳動比2齒=3s5,總傳動比的的合理范圍為18144,故電動機的傳動的可選范圍為： n =i = (18s144) x 127r/min=228618288n/min,符合這一范圍轉(zhuǎn)速范圍的同 步轉(zhuǎn)速只3000r/min -種查表得出這種電動機的型號為y90s-2,參數(shù)如表21 所示：表21電動機參數(shù)型號額定功率電動機同步轉(zhuǎn)速電動機滿載轉(zhuǎn)速電動機質(zhì)量y90s-21.5kw3000n/min2840n/min22kg2.2計算傳動裝置的總傳動比，并分配各級的傳動比傳動裝

17、置的總傳動比為：(2-5)分配各級的傳動比為初取i鏈=3則減速器的傳動比為：i減=丄=空=7.473按展開式布置：匚齒=132齒則加3.122.3計算傳動裝置的動力參數(shù)和運動參數(shù)1.各軸轉(zhuǎn)速：i軸 卄如=蟲巴=946.7r/min'加 3ii 軸 n= =- =303,4r/min匸齒3.12滾筒軸nnr =型3=126.4r/min"齒2.42.各軸功率i軸：p= po.=1.5x0.95=1.425kwii軸：p廣 口 幾細入廣1425x0.99x0.98=1.38kw滾筒軸：p in=pn -軸承 u齒輪 y軸承=1.38x0.99x0.98x0.95x0.99=1.2

18、6kw3計算各軸轉(zhuǎn)矩i軸：p1 425t -9550x 廠i 9550x - j -14.4n.m7 '仏946.7ii軸：pi 3rt -9550x r 一9550x-43.4n.m1,1yin303.4滾筒軸：9550><p/9550x 1,26 -95.2n.m/z，nul12644.將運動參數(shù)和動力參數(shù)的計算結(jié)果進行調(diào)整并列如表2-2所示 表21電動機參數(shù)參數(shù)電動機軸i軸ii軸滾筒軸轉(zhuǎn)速n/min2840946.7303.4126.4功率p/kw1.51.4251.381.26轉(zhuǎn)矩t/n.m5.0414.443.495.22.4確定齒輪的齒數(shù)模數(shù)考慮到是普通的減速器

19、，故釆用軟齒而齒輪傳動裝置，參照表選小齒輪材料 為:45cr調(diào)質(zhì)鋼 250hbs。大齒輪材料為：42.simn調(diào)質(zhì)200hbs齒輪的傳動精度等級為8級。kt(2-6)軟齒面閉合傳動方式應(yīng)按齒面的接觸強度計算求中心距a利用公式：a>48.3 乙(u+1)修正系數(shù)& 查表的ga=l許用接觸應(yīng)力吐8hlim =660mpa接觸疲勞極限應(yīng)力8hlimyhlim|=690mpa許用接觸應(yīng)力pls/h =0.98hlim ,=0.9x690mpa=621 mpas/i2 =0.98hlim =0.9x660mpa=594mpa因sl. < p”2取sl. =幾2 =594mpa 代人上

20、式小齒輪的轉(zhuǎn)矩t】t =9550x 10 巳=43400n.mmn2齒寬系數(shù)取<p“=0.4載荷系數(shù)k取k=1.7計算齒輪傳動中心距aa>(u+l)34amh=48-3xlx(3-12+1)3fcfl=109-7mra取標準模數(shù)m=2.5mm則z =26z 2 =62主要傳動尺寸：d嚴叫廣2.5x26=65 mm d2 =m,2=2.5x62=155 mm a= (z +z 2 )= 11 ommb2 =b=(p “ a=0.4x 110=44mm bi = b2+(5°°10)= (49s54)mm取 b | =49mm計算齒輪鬪周速度：船,囂鶯;65十3認2

21、.5校核齒輪彎曲強度齒根彎曲強度校核公式:(2-6)許用彎曲應(yīng)力彎曲疲勞極限應(yīng)力sflimsflim 尸292mpasflim 2 =280mpa許用彎曲應(yīng)力5 f 1 =1.48flim,=1.4x290=406mpaf 2=1.48flim2=1.4x280=392mpa校核復(fù)合齒數(shù)系數(shù)：y&y43校核齒根彎曲應(yīng)力:所以該齒輪適用。"縈 y“ -76.54x將73.76mpxf j f2所以該齒輪同樣適用。2.6標準漸開線直齒圓柱齒輪幾何尺寸的計算：（小齒輪）如表2-3所示表23直齒圓柱齒輪兒何參數(shù)名稱符號計算公式模數(shù)mm=2.5mm齒數(shù)zz=26分度園壓力角aa=20&

22、#176;齒頂高h “ha 一m-25mm工作高度h'h =2h=5mm金齒高hh=h +c=5.625mm頂系cc=0.25m=0.625mm分度圓宜徑dd-m-2.5 x26-65mm齒輪1員1直徑d “d “ =d+2h=70mm齒根圓直徑d/d f =d.2(h-h+l)=63.75mm基圓百徑d/?=m 2 cos0=64.9mm分度圓齒距pp-7rm-7.85mm分度圓齒厚ss=tt m/2=3.925mm分度1員1齒精度ee=7cm/2=3.925mm2.7標準漸開線直齒圓柱齒輪幾何尺寸的計算：（大齒輪）如表2-4所示表2-4直齒圓柱齒輪兒何參數(shù)名稱符號計算公式模數(shù)mm=

23、2.5mm齒數(shù)zz=62分度園壓力角aa=20°齒頂高h“ha -m-2.5mm工作高度h'h =2h=5mm金齒高hh=h +c=5.625mm頂系cc=0.25m=0.625mm分度圓直徑dd-m-2.562-155mm齒輪1員1直徑da=d+2h= 160mm齒根圓直徑d/d f =d.2(h-h+l)=148.750mm基圓直徑d”d/?=m2 cos0= 145.7mm分度圓齒距pp7im7.85mm分度圓齒厚ss=7tm/2=3.925mm分度圓齒精度ee=7rm/2=3.925mm2.8軸的設(shè)計與校核1設(shè)計軸的基本直徑選用45鋼正火處理，估計直徑d< 10

24、0mm查表得:5h =600mpa 查表去 c=l 181.38d-ck=1182/=2omm 所求a應(yīng)為受扭轉(zhuǎn)段的直徑即裝鏈輪處的直徑，原因該處有一鍵槽。故直徑應(yīng)大于3%即d=l.03x20=20.6mm 取標準直徑d=25mm。2. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1) 初定各軸段直徑如表2-5所示表2-5各段軸直徑位置軸直徑說明鏈接處25mm按傳遞扭炬設(shè)計基木直徑油封處29inm為滿足鏈輪的軸向固沱要求而設(shè)一軸肩，軸肩高 a=(0.07s0.1)d=1.75s2.5 取 a=2因承受徑向力，故選用而接觸為觸，為使軸承從右端軸承處35inm卸掉，軸承外徑應(yīng)大于油封直徑。軸頸為35mm,初 定軸承型號為720

25、7ac,兩端相同齒輪處37inm考慮齒輪從右端插入，故齒輪孔徑應(yīng)稍大于軸承直 徑。并取標準直徑軸承處44mm齒輪右端用軸環(huán)定位，接齒輪處軸頸應(yīng)為37mm,軸環(huán)高度為 h=(0.07s0.1) d=2.59s3.7 取 h=3左端軸承軸肩40mm為便于拆卸軸肩高度不能過高.據(jù)7207c型軸承安裝處尺寸，取軸肩高度為2.5mm(2) 確定各軸段長度(由左向右)如表26所示表2-6各段軸長度鏈輪處48mm假設(shè)鏈輪轂寬度為50mm,為保證軸端圈 能加緊鏈輪的軸端長度應(yīng)略小于鏈輪轂 寬度，取48mm油封處45mm此長度應(yīng)包描兩部分，取軸承蓋外端面 與鏈輪右端面的間距為25mm,取軸承有 端面與軸承外端面

26、的間距為20mm,故為 45mm齒輪處68mm假設(shè)齒輪輪轂寬度為70mm,為保證套筒 能壓緊齒輪，此軸段氏度應(yīng)略小于輪轂 寬度(3) 其它尺寸為方便加工,并按照7207ac型軸承的安裝尺寸，軸上過渡圓角半徑r=lmm. 軸端倒角為45°。傳動零件的周向固定。齒輪及鏈結(jié)處均用a型普通平鍵齒輪為 a10x50gb1096 鏈結(jié)處為 a8x36gb1096o3. 軸的受力分析(1) 求軸傳遞的轉(zhuǎn)距p1 qqt=9.55x106x-=9.55x106x=43400n.mmn303.4齒輪上的切向力：片 竺=2x43400 =336nd dr 65齒輪上的徑向力：fr2 = fz2xtan9=

27、l336xtan20=486.3n(2) 確定軸的跨距由軸承手冊查得7207c型軸承的a值為15.7mm,固左右軸承的 反力作用點 至齒輪力作用點的間距皆為(0.5x70+20+5+17-15.7) =61.3mm。鏈輪力作用點與 右端軸承的支反力作用點的間距為15.7+20+25+0.5x50=85.7mm4. 按當(dāng)量彎矩校核強度(1) 作軸的空間受力簡圖(2) 作水平受力圖及彎矩圖，假設(shè)鏈對軸的壓軸力為500nahfqx85.7-f；2 x61.31226= 106.4n_fqx20&3 + 心 x61.312z6= 1092.72mchl =f m x61.3=106.4x61.

28、3=6522.3n.mmm chrchl =6522.3n.mmmc/ =7.00x85.7=42850n.mm(3) 作垂一直受力圖及彎矩圖f =f = 12. =668n丄 av 丄22uuo1、mcv = f 4v x61.3=668x61.3=40948.4n.mm(4) 作合成彎矩m圖mcl = y/m2chi=v6522.32 +409482 =41464.6n.mm=v6522.32 +409482 =41464.6n.mmmb =m2bri +mv = v428502 +02 =42850n.mm(5) 作合成轉(zhuǎn)矩t圖t=43400n.mm(6) 按當(dāng)量變距校核該軸的強度由圖可

29、見截而b的彎矩，轉(zhuǎn)矩皆為最大 月相 對尺寸較小，故應(yīng)當(dāng)校核截面b的當(dāng)量彎矩為：m 肚=+(at)2 = 428502 +(0.6x43400)2 =50141.8n.mm查表得對于45鋼 g=600mpa 其卜“ u,=55mpabc_ mbc0d3_ 50141.80.1x353=11.7mpa<8_,所以軸的強度足夠。受力圖及彎矩圖如圖2-2所示:mtitbvb圖22受力圖及彎矩圖第3章軸承的校核預(yù)期壽命為2年；受屮等沖擊n=303.4;徑向載荷frl=1000n, fr2=2000n外 加軸向載荷f2=880n。1. 計算軸承的內(nèi)部軸向力，由于軸承的型號為7207ac,查得7207

30、ac型軸軸向的計算公式為 f v=0.68fr 故得 f=0.68f h =0.68x 1000=680nf=0.68f ,2 =0.68x2000= 1360n 分別在圖屮載荷作用中心畫出f,fv2指向 圖3-1所示:圖3-1受力分析2. 計算軸承的軸向載荷=880+1360=2240>f 故 f=f+f=880+ 1360=2240n f=f=1360n3. 計算軸承的徑向當(dāng)量，動載荷。軸向的徑向當(dāng)量載荷p門，由表查得70000ac型軸承的e=0.08也=竺2 = 2.24 >e=0.08由表查得x=0.41 y=0.87.由于轉(zhuǎn)動過程中受 fr 1000中等沖擊，由表取fp

31、=1.5則可得ph =f/; x ( xf h +yf ) =1.5x (0.41x1000+0.87x2240) =3538.2 軸承2的徑向當(dāng)量動載荷=i2=o.68=c 由表可得 x=l,y=0 則可得 pr7=f x (xf.+yf .)fr2 2000卩x2 111=1.5x (1x2000+0x1300) =3000n 兩軸承型號相同而且 prl>pr2?i&應(yīng)按 pj計算軸承壽命4. 校核軸承徑向皋木額定動載荷的計算值c為：c=pr 160.nlwz v 106(3-1)由(31)得載荷的計算值為3538.2x360x303.4x24x360 =24063.2nio

32、6由軸承手冊查得7207a c軸承的基木額定動載荷1 r= 30500> 1 ;= 24063.2n,并11數(shù)值較接近。故該軸使用。第4章潤滑方式與密封的選擇4.1軸承的潤滑當(dāng)滾動軸承d”值小于2xlo5mm/min時一般釆用潤滑脂潤滑，為了防止箱內(nèi) 潤滑油進入軸承，使軸承內(nèi)潤滑脂稀釋而流出，通常在箱休軸承座內(nèi)側(cè)一端安裝 擋油環(huán)，軸承距內(nèi)璉的距離為:1015mm.當(dāng)傳動零件的邊緣圓周速度人于2-3m/s時可利用傳動零件進行飛濺式潤滑, 軸承距內(nèi)壁的距離為3-5mm由于傳動零件的圓周速度小于2-3m/s,所以采用脂潤滑更為合理。4.2軸承的密封為了防止軸承內(nèi)的潤滑劑向外泄踞以及外界的灰塵等雜質(zhì)滲入，導(dǎo)致軸承磨 損或腐蝕，應(yīng)該設(shè)置密封裝置。由于橡膠油封使用于脂潤滑，圓周速度小于7m/s, 所以采用橡膠密封，若雙向密封時，可使用兩個橡膠油封反向安裝。第5章靜強度的計算1.選擇鏈輪齒數(shù)，可，5設(shè)鏈速為78n / s由表取z =23, z