塔吊基礎(chǔ)專項施工方案(專家論證)

1、 塔吊基礎(chǔ)專項施工方案（補充方案）目 錄專家論證意見2一、工程概況3（一）各方主體單位3（二）現(xiàn)場概況3（三）建筑設(shè)計概況3二、對塔機基礎(chǔ)地基承載力重新復(fù)核5專家論證意見1、 根據(jù)已安裝的現(xiàn)場實際，重新復(fù)核塔機基礎(chǔ)地基承載力是否符合；一、工程概況（一）各方主體單位 項目名稱：九江中航城一期建設(shè)單位：九江中航城地產(chǎn)開發(fā)有限公司設(shè)計單位：深圳市華陽國際工程設(shè)計有限公司監(jiān)理單位：江西中昌工程咨詢監(jiān)理有限公司施工單位：浙江城建建設(shè)集團有限公司租賃單位：江西鴻勝建筑機械租賃有限公司安拆單位：浙江省建設(shè)機械集團有限公司（二）現(xiàn)場概況本項目位于九江市八里湖新區(qū)，總用地面積為44378.29平方米?；貣|臨長

2、江路，其中長江路東側(cè)為新建小區(qū)，已有住戶，市政條件較完善。南面為空地，原先為水塘，是淤泥土。北面為十里河南路，十里河南路北側(cè)是一個公園，南面為二期待開發(fā)，西面為三期、四期待開發(fā)。建筑物周圍施工場地狹窄，基坑施工期間只有1棟2棟3棟6棟商業(yè)樓位置設(shè)置一條臨時施工道路（主體施工時此臨時道路將取消），一期工程南面與二期工程相連位置,無法設(shè)置施工道路?，F(xiàn)場在3#、4#樓淤泥帶長度573米、面積約18386平方米，此處位置樁已成型給換填帶來很大阻力，影響土方開挖進度；現(xiàn)土方標高高于路面標高，基坑支護未進行施工?，F(xiàn)場水源所在位置為長江大道與十里河南路交接處，在甲方圍墻外側(cè)；甲方提供總配電箱位置為5#樓B座

3、商鋪位置，總功率為1000kvA，未能滿足施工高峰期要求，建議再增設(shè)一臺630KVA變壓器。（三）建筑設(shè)計概況九江中航城一期由住宅大底盤（地下車庫）、6棟高層住宅樓和局部二層商鋪組成。其中地下車庫為一層，主要用途為地下停車庫，塔樓為6棟（1#6#）高層住宅樓。1#6#塔樓明細表:棟號層數(shù)建筑高度（m）建筑面積（）層高情況（m）使用功能1#地上33層99.55027129.502.950住宅、商業(yè)、架空綠化2#地上33層99.55026845.522.950住宅、商業(yè)、架空綠化3#地上33層99.55023978.872.950住宅、商業(yè)、架空綠化4#地上33層99.55025522.682.9

4、50住宅、商業(yè)、架空綠化5#地上33層99.55026159.382.950住宅、商業(yè)、架空綠化6#地上33層99.55027142.662.950住宅、商業(yè)、架空綠化4#5#商業(yè)樓地上2層8.1504891.08一層 4.800商業(yè)二層 4.200地下室地下一層3.90033244.353.900車庫住宅建筑面積約為158709.57平方米，結(jié)構(gòu)系為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為獨立承臺伐板基礎(chǔ)，抗震等級為三級，抗震烈度為6度,建筑耐火等級為一級。地下車庫統(tǒng)稱為住宅大底盤，住宅大底盤為地上一層，建筑面積33244.35 m2，框架結(jié)構(gòu)。本項目工程總建筑面積為195380.74平方米。本工程

5、設(shè)計標高±0.000相當于絕對標高（黃海標高）24.650米。根據(jù)現(xiàn)場6幢樓平面位置關(guān)系，本項目計劃安裝6臺塔吊，分別編號為1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6臺塔吊均采用浙江建設(shè)機械有限公司研制生產(chǎn)的ZJ5710型塔式起重機。1#塔吊安裝在1#B座樓南側(cè)，2#塔吊安裝在2#B座樓南側(cè)，3#塔吊安裝在3#樓B座南側(cè)，4#塔吊安裝在4#樓A座南側(cè)，5#樓安裝在5#樓A座南側(cè)，6#樓安裝在6#樓A座北側(cè)，6臺塔吊均位于地下室內(nèi)，基礎(chǔ)頂于結(jié)構(gòu)底板同一標高。二、對塔機基礎(chǔ)地基承載力重新復(fù)核一、根據(jù)九江八里湖新區(qū)一期、二期、三期、四期巖土工程勘察報告樁端持力層為中風化

6、粉砂質(zhì)泥巖層（11）；據(jù)鉆探揭露，場地地層自上而下依次由人工填土、第四系沖積層、第三系新余群（E）泥質(zhì)粉砂巖組成各地層的野外特征分述如下：1人工填土（Qml）（為地層編號，下同）：為素填土，褐紅、褐黃色，色雜，由粘性土含10-20%碎石等組成，局部地段表層為雜填土，主要由碎磚、砼塊（塊徑0.20-1.50m）等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性土組成。系近期堆填，結(jié)構(gòu)松散，密實度不均勻，未完成自重固結(jié)。場地內(nèi)普遍分布，各鉆孔均遇見該層，層厚1.4010.80m。2第四系沖積層（Qal）：（1）粉質(zhì)粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，具灰白色斑紋，中間夾少量卵石。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振

7、反應(yīng)。鉆孔ZK1ZK18、ZK20ZK24、ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82號遇見該層，層厚1.0012.10m。粉質(zhì)粘土: （2）粉質(zhì)粘土-1：褐灰色、灰黑色，干強度中等，韌性中等，搖震無反應(yīng)，稍有光澤，呈濕，軟塑狀態(tài)。鉆孔ZK18、ZK19、ZK24ZK33、ZK41、ZK50、ZK82號遇見該層，層厚1.007.80m。（3）卵石：褐黃、淺黃色、稍密狀態(tài)、飽和。卵石直徑40-200mm，其含量占50%、2.020mm的占15%，余為細顆粒，主要為圓礫及礫砂，呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質(zhì)巖為主，級配良好，局部含少量粘土。各孔均遇見該層，層厚2.006.10m。（4）

8、粉質(zhì)粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，不均勻夾卵石，具灰白色斑紋。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。除鉆孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63號外其余各孔均遇見該層，層厚0.501.70m。（5）圓礫：淺黃、褐黃色、飽和、稍密狀態(tài)。含卵石20-35%，卵石直徑20-25mm，呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質(zhì)巖為主，級配良好，局部夾粘性土。各孔均遇見該層，層厚8.0014.40m。（6）粉質(zhì)粘土：黃、灰白色，硬塑狀態(tài)。見鐵錳質(zhì)染膜及灰白色斑紋或斑團。稍有光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。各孔均遇見該層，層厚4.9011.30m。（7）卵石：褐黃、淺黃色、稍密中密狀態(tài)、飽和?；斓[

9、砂，局部粘粒稍高，卵石直徑50-150mm，呈次棱角次圓狀，成份以石英巖為主，級配良好。各孔均遇見該層，層厚3.809.00m。3.第三系（E）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，主要礦物成分為石英、長石、云母及粘土礦物等，細粒結(jié)構(gòu)，局部粗粒結(jié)構(gòu)，巨厚層狀構(gòu)造，泥質(zhì)、鐵質(zhì)膠結(jié)，膠結(jié)較好。該層具有失水易干裂、浸水易軟化的特性。按其風化程度不同，本次鉆探揭露其全風化、強風化及中風化層，其野外特征分述如下：（1）全風化（r4）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分已風化成土。巖芯呈土柱狀。局部夾強風化巖塊。屬極軟巖。各孔均遇見該層，層厚0.504.30m。（2）強風化（r3）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分大部

10、分已風化變質(zhì)，風化裂隙極發(fā)育。巖芯呈碎塊狀、塊狀及土柱狀，巖塊手可折斷，沖擊鉆進困難，合金回轉(zhuǎn)鉆進較易。局部夾中風化巖塊。屬極軟巖，巖體極破碎。各孔均遇見該層，層厚0.906.70m。（3）中風化（r2）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖土較完整，巖石質(zhì)量指標RQD=50-75，為較差的，為極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為級，合金鉆進容易，巖芯呈短柱狀、柱狀及塊狀，手可捏碎，局部夾強風化塊狀及碎塊狀。原巖結(jié)構(gòu)較清晰，錘擊聲較清脆，巖芯呈柱狀、短柱狀，少量塊狀。各孔均遇見該層，揭露層厚5.00-9.50m。上述各地層的分布狀況及野外巖性特征描述詳見工程地質(zhì)剖面圖、鉆孔柱狀圖(見附圖)。（一）

11、、1#塔吊樁基礎(chǔ)計算書塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度

12、: 10.40m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk=5×5×1.35×25=843.75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35&

13、#215;1.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×40.50=391.91kN.m 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2 =1.2×1.27×0.35×1

14、.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×40.50=699.74kN.m 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9×(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+84

15、3.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.56×1.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(449+8

16、43.75+60)/4+(2879.32+19.35×1.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(449+60)/4+1.35×(2879

17、.32+19.35×1.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(449+60)/4-1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=

18、1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-568.81kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2×1038.64×0.80=1661.83kN.m 承臺最大負彎

19、矩: Mx=My=2×-695.07×0.80=-1112.11kN.m 3. 配筋計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7.2.1條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1661.83×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0118 =1-(1-2×0.0118)0.

20、5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83×106/(0.9941×1300.0×300.0)=4286.5mm2 頂部配筋計算: s=1112.11×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0079 =1-(1-2×0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11×106/(0.9960×1300.0×300.0)=2862.9mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設(shè)計值：

21、 Vmax=1038.64kN 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七

22、.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35×980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-410.30kN 經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.6

23、78mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=980.30kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li

24、第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1.78 0 0 人工填土 3.2 35 0 粉質(zhì)粘土 3.7 110 2500 卵石 0.9 35 0 粉質(zhì)粘土 11.8 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為10.4m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51×(1.78×0+3.2×17.5+3.7×55+.9×17.5+.819999999999999×45)+1100×0.50=1337.44kN 由于: R

25、a = 1337.44 > Qk = 338.19,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1604.93 > Qkmax = 980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條 偏向豎向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51×(0.700×1.78×0+0.700×3.2×35+0.700×3.7×110

26、+0.700×.9×35+0.700×.819999999999999×90)=1152.061kN Gp=0.503×(10.4×25-5.48×10)=103.145kN 由于: 1152.06+103.14 >= 303.93 滿足要求!（二）、2#塔吊樁基礎(chǔ)計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1

27、=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: Hc=1.250m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 12.30m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk=5×5×1.25×25=781.2

28、5kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35

29、15;40.50=391.91kN.m 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2 =1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×40

30、.50=699.74kN.m 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9×(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+781.25)/4=307.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(449+781.25)/4+(2367.74+34.56×1.25)/4.52=840.39kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(M

31、k+Fvk×h)/L =(449+781.25-0)/4-(2367.74+34.56×1.25)/4.52=-225.27kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.35×1.25)/4.52=964.25kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.35

32、×1.25)/4.52=-319.13kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(449+60)/4+1.35×(2879.32+19.35×1.25)/4.52=1038.07kN 最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(449+60)/4-1.35×(287

33、9.32+19.35×1.25)/4.52=-694.49kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2367.74+34.56×1.25)/4.52=870.85kN 最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2367.74+34.56×1.25)/4.52=-567.78kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土

34、基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2×1038.07×0.80=1660.91kN.m 承臺最大負彎矩: Mx=My=2×-694.49×0.80=-1111.19kN.m 3. 配筋計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7.2.1條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，

35、1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1660.91×106/(1.000×16.700×5000.000×12002)=0.0138 =1-(1-2×0.0138)0.5=0.0139 s=1-0.0139/2=0.9930 As=1660.91×106/(0.9930×1200.0×300.0)=4645.9mm2 頂部配筋計算: s=1111.19×106/(1.000×

36、;16.700×5000.000×12002)=0.0092 =1-(1-2×0.0092)0.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9930 As=1111.19×106/(0.9954×1200.0×300.0)=3101.0mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設(shè)計值： Vmax=1038.07kN 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2；

37、 b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35×964.25=1301.74kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中

38、c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-430.82kN 經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1436.066mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1436mm2八.樁豎向承載力驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下

39、，Qk=322.56kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=964.25kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號 土層厚度(m) 極限側(cè)阻力標準值(kPa) 極限端阻力標準值(kPa)土名稱 0.99 0 0 人工填土 1 18 0 粉質(zhì)粘土 3.4 35 0 粉質(zhì)粘土 4.4 110 2500 卵石 1.

40、7 35 0 粉質(zhì)粘土 11.2 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為12.3m,所以樁端是在第6層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51×(.99×0+1×9+3.4×17.5+4.4×55+1.717.5+.810000000000002×45)+1100×0.50=1499.67kN 由于: Ra = 1499.67 > Qk = 322.56,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1799.61 > Qkmax = 964.25,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)

41、規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條 偏向豎向力作用下，Qkmin=-319.13kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51×(0.700×.99×0+0.700×1×18+0.700×3.4×35+0.700×4.4×110+0.700×1.7×35+0.700×.810000000000002×90)=1382.478kN Gp=0.503×(12.3&

42、#215;25-7.78×10)=115.460kN 由于: 1382.48+115.46 >= 319.13 滿足要求!（三）、3#塔吊樁基礎(chǔ)計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm

43、承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 12.00m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk=5×5×1.35×25=843.75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩