?？瓢l(fā)電廠第二章

1、第二章第二章熱力發(fā)電廠熱經濟性分析與評價熱力發(fā)電廠熱經濟性分析與評價 本章內容提要本章內容提要2.1 熱力發(fā)電廠熱經濟性評價方法熱力發(fā)電廠熱經濟性評價方法 2.2 凝汽式發(fā)電廠的主要熱經濟指標及評凝汽式發(fā)電廠的主要熱經濟指標及評價價2.3 提高熱力發(fā)電廠熱經濟性的主要方法提高熱力發(fā)電廠熱經濟性的主要方法2.1 熱力發(fā)電廠熱經濟性評價方法熱力發(fā)電廠熱經濟性評價方法熱經濟性評價方法：熱經濟性評價方法：l第一種方法是以熱力學第一定律為基礎的熱量法(熱效率法、熱平衡法) l第二種方法以熱力學第一定律、第二定律為基礎的熵分析法或做功能力法 1、熱量法 l熱量法是以燃料產生的熱量被有效利用的程度對電廠熱經

2、濟性進行評價 。l用熱量的有效利用程度（如各種熱效率）或損失大?。ㄈ鐭崃繐p失或熱量損失率）在熱力設備或過程中的分布情況來表示發(fā)電廠的熱經濟性。l熱效率：某一熱力過程或設備有效利用的能量占所消耗能量的百分數，其通用表達式為：%100的熱供損失的熱量1%100的熱供有效利用的 熱量給量給量用數學符號表示為： l熱效率的大小定量地表征了設備或熱力過程的能量轉換效果，反映了設備的技術完善程度。 iiiitQQQQW1111 1.1凝汽式發(fā)電廠能量轉換過程中能量的損失及利用 電能生產過程與循環(huán)熱效率 61423V1q2qIV52Ts561430蒸汽動力循環(huán)裝置及朗肯循環(huán)的T-s圖 熱效率 t1222t1

3、11111wqqqTqqqT 在具體計算時，做功量、吸熱量以及放熱量均可用工質焓的變化表示。此時熱效率 可表示為：tpucpucatthhhhhhqw001)()(在蒸汽初壓不高，給水泵的耗功可以忽略不計時 pucatthhhhqw001)(凝汽式發(fā)電廠能量轉換過程中能量的損失及利用鍋爐設備的熱效率與熱損失率 鍋爐設備中的熱損失主要包括：排煙熱損失、散熱損失、化學未完全燃燒熱損失、機械未完全燃燒熱損失、排污熱損失、灰渣熱物理損失等，其中排煙熱損失最大，占鍋爐總損失的4050。 鍋爐效率為鍋爐設備輸出的被有效利用的熱量(鍋爐熱負荷)與輸入熱量(燃料在鍋爐中完全燃燒時的放熱量)之比，其表達式為（非

4、再熱機組） :netfwbbnetbcpbbBqhhDBqQQQ)( 鍋爐熱損失率bbnetbbbbcpnetnet11QBqQQQBqBq 管道熱效率與熱損失率 （非再熱機組） bpfwbbfwbpQQhhDhhDQQ1)()(000管道的熱損失率 ppbb0pbpcpbcpcpb11QQQQQQQQQQ汽輪機的絕對內效率與冷源熱損失率 汽輪機絕對內效率若不計系統(tǒng)中的工質損失，進入汽輪機的蒸汽流量與給水流量相等，則 （非再熱機組） 冷源熱損失率 iiciairit00a01WQWWQQWQ trifwcacacfwfwciihhhhhhhhhhDhhDQW00000000.)()(cc0bb

5、0icpbccp0bcpcpb011QQQQQQWQQQQQQQ 汽輪機的機械損失及機械效率汽輪機輸出給發(fā)電機的軸端功率與汽輪機內功率之比稱為汽輪機的機械效率。 汽輪機機械損失的熱損失率 axmmii36001PQWW mb0iaxmbpimcpcpb0i360011QQQWPQQQQW 發(fā)電機的能量損失及發(fā)電機的效率發(fā)電機的效率定義為發(fā)電機輸出的電功率與軸功率之比。 發(fā)電機能量損失率 gegaxax13600QPPPggbpimgcp1QQ 全廠能量損失及全廠總效率 全廠總效率表示發(fā)電廠有效利用的能量(電能)與其消耗的能量（燃料完全燃燒時的放熱量）之比，即為全廠的總效率。 eecpbptri

6、mgnetcp36003600PPBqQ 全廠總效率與分效率間的關系l全廠的總能量損失 l全廠的總能量平衡l全廠的能量損失率 jbpcmgQQQQQQ cpejebpcmg36003600QPQPQQQQQjc pic pc pQQl簡單凝汽式電廠的熱流圖 100%燃料的熱能鍋爐損失管道損失汽輪機機械損失發(fā)電機損失有效熱能變?yōu)殡娔芗s(811)%(0.51)%(24.540)%(50.561.5)%冷源損失(0.51)%(0.51)% 2.2 凝汽式發(fā)電廠的主要熱經濟指標及評價 凝汽式發(fā)電廠常用的熱經濟性指標有：能耗量(汽耗量、熱耗量、煤耗量)、能耗率汽耗率、熱耗率、煤耗率)和全廠熱效率。 1、

7、汽輪發(fā)電機組的熱經濟指標 汽輪發(fā)電機組的汽耗量和汽耗率 汽輪發(fā)電機組的汽耗量是指單位時間汽輪發(fā)電機組生產電能所消耗的蒸汽量。 kg h61423V1q2qIV5 對純凝汽式汽輪發(fā)電機組 00m3600 ecgPDhh汽輪發(fā)電機組的汽耗率是指汽輪發(fā)電機組生產單位電能所消耗的蒸汽量。000m3600 ecgDdPhh燃料的熱能100%qr h 11D zzDrh rh,p tzhch ccD jjD rhrhD 11D1hjhfwDnet,pB qbDbh1hjh zzDzh jjD001Dh、回熱和再熱機組的汽耗量 ：0m03600egPDhqhh zj jc crhrh1汽耗率 00m0360

8、0egDdPhqhh zj jc crhrh1汽輪發(fā)電機組的熱耗量和熱耗率 汽輪發(fā)電機組的熱耗量是指單位時間汽輪發(fā)電機組生產電能所消耗的熱量 。汽輪發(fā)電機組的熱耗率是指汽輪發(fā)電機組生產單位電能所消耗的熱量。000fwrhrh+QDhhD q0000fwrhrheQqdhhqP2.2全廠的熱經濟指標 1. 全廠的熱耗量和熱耗率凝汽式發(fā)電廠單位時間內生產電能所消耗的熱量稱為全廠熱耗量 。00imge36003600eQqP b0ecpnetbbpbpe3600QQPQBq l凝汽式發(fā)電廠生產單位電能所消耗的熱量稱為全廠熱耗率 。l全廠廠用電率 cpcpecpbpe36003600QqP apap1

9、00%ePP全廠的凈效率：發(fā)電量扣除廠用電量所得的全廠熱效率，也稱為供電熱效率。全廠煤耗量和煤耗率 全廠的發(fā)電煤耗量：全廠煤耗量表示單位時間內發(fā)電廠所消耗的燃煤量（ ），即 eapeapncpcpapnetcp360036001=1PPPBqQkg hcpbenetbnetcpnet3600QQPB=qqq 全廠煤耗率為發(fā)電廠生產單位電能所消耗的燃煤量（ ），即 全廠標準煤耗率 ：發(fā)電廠生產單位電能所消耗的標準燃煤量kgkW hcp0netnetbpecpnet 3600=qqqqBb=Pq s0pcpcpb36000.123 =2927029270qb 供電標準煤耗率 ：發(fā)電廠對外供應單位電

10、能所消耗的標準燃料量稱為供電標準煤耗率 。snnncpcp36000.123 =29270b 2.3 提高熱力發(fā)電廠熱經濟性的主要方法 2.3.1 提高蒸汽初參數1.蒸汽初參數對理想循環(huán)熱效率的影響 (1)提高蒸汽初溫度對理想循環(huán)熱效率的影響 在蒸汽初壓力和排汽壓力一定的情況下，初溫度提高時，循環(huán)吸熱過程的平均溫度升高，理想循環(huán)熱效率提高了。 提高蒸汽初壓力對理想循環(huán)熱效率的影響 在蒸汽初溫度和排汽溫度一定的情況下，隨著p0的增加，有一使循環(huán)熱效率開始下降的壓力稱為極限壓力。在極限壓力范圍內，隨著初壓力的升高，理想循環(huán)效率是提高的。 2蒸汽初參數對汽輪機相對內效率的影響（1）提高蒸汽初溫度對汽

11、輪機相對內效率的影響 葉柵損失減少； 漏汽損失減??；蒸汽比容增大 葉輪摩擦損失減少； 濕汽損失減小。 提高蒸汽初溫度可以使汽輪機的相對內效率提高。（2）提高蒸汽初壓力對汽輪機相對內效率的影響 級內葉柵損失增大； 級間漏汽損失增大；蒸汽比容減小 葉輪摩擦損失相對增大； 蒸汽濕度增加，濕汽損失增大； 導致汽輪機相對內效率降低。而且，蒸汽初溫度越低，改變蒸汽初壓力時，汽輪機相對內效率的下降也越大。 3蒸汽初參數對實際循環(huán)熱效率的影響在蒸汽初壓力及終壓力不變時，提高蒸汽初溫度，理想循環(huán)熱效率和汽輪機相對內效率都提高，所以實際循環(huán)熱效率將提高。在蒸汽初溫度和機組容量一定時，提高蒸汽初壓力實際循環(huán)熱效率也

12、是先增大后減小，存在一個使實際循環(huán)熱效率達最大值的最佳初壓力。 蒸汽初溫度越高，實際循環(huán)熱效率也越高；對應于每一個蒸汽初溫度，都有一個使實際循環(huán)熱效率達最高值的最佳蒸汽初壓力 ；蒸汽初溫度越高，相應的最佳蒸汽初壓力 也越高； 相同的蒸汽初溫度情況下，汽輪機容量越大，最佳蒸汽初壓力也越高。 蒸汽初參數對熱力發(fā)電廠熱經濟性的影響歸納如下： 在極限蒸汽初壓力以內，提高汽輪機的蒸汽初參數，可使循環(huán)熱效率提高； 提高蒸汽初溫度，蒸汽比容增大，容積流量增大，在其它條件不變的情況下，汽輪機葉柵高度增加，葉柵損失減少。同時，級間漏汽損失和濕汽損失相對減少。因此，提高蒸汽初溫度，可使汽輪機的相對內效率得到提高。

13、 提高蒸汽初壓力，蒸汽比容減小，容積流量減少，汽輪機的級間漏汽損失相對增大，葉柵損失增加。當容積流量小到使葉柵高度低于某一限度而必須采用部分進汽時，又增加了斥汽和鼓風摩擦等損失。此外，提高蒸汽初壓力，會使排汽終濕度增加。增大了濕汽損失。所以，提高蒸汽初壓力，使汽輪機的相對內效率降低。 若同時提高汽輪機新蒸汽的初壓力和初溫度，則使汽輪機相對內效率ri降低或提高的因素同時起作用。 分析計算表明，提高蒸汽初壓力對相對內效率降低的影響大于提高蒸汽初溫度對相對內效率提高的影響。也就是說，同時提高蒸汽的初壓力和初溫度，汽輪機的相對內效率ri是降低的。而這個影響的大小與汽輪機的單機容量有關的，汽輪機的單機容

14、量愈小，這一影響就愈大。反之，就愈小。 經技術經濟計算，只有當汽輪機的蒸汽消耗量大于100t/h時，采用高參數(9.0MPa，500535)時，經濟性才有明顯提高。 綜上所述，汽輪機的單機容量與其進汽參數應是相配合的，即高參數必須是大容量，低參數必然是小容量。4.提高蒸汽初參數受到的限制提高蒸汽初溫度主要受熱力設備材料強度的限制。 提高蒸汽初壓力主要受汽輪機末級葉片容許最大濕度的限制。 2.3.2蒸汽終參數對電廠熱經濟性影響蒸汽終參數對電廠熱經濟性影響 在蒸汽初參數一定的情況下，降低蒸汽終參數在蒸汽初參數一定的情況下，降低蒸汽終參數pc將將 使循環(huán)放熱過程的平均溫度降低，根據使循環(huán)放熱過程的平

15、均溫度降低，根據 可知，理想循環(huán)熱效率將隨著排汽壓力可知，理想循環(huán)熱效率將隨著排汽壓力pc 的降低而增加。降低的降低而增加。降低排汽壓力排汽壓力pc ，使汽輪機比內功，使汽輪機比內功wi增加，理想循環(huán)熱效率增加。增加，理想循環(huán)熱效率增加。圖124 排汽壓力與理想循環(huán)熱效率關系曲線11TTct 但隨著排汽壓力的降低，也有不利不利的一面： 汽輪機低壓部分蒸汽濕度增大，影響葉片葉片的壽命的壽命； 濕汽損失增大，汽輪機相對內效率下降相對內效率下降。過分地降低排汽壓力，則會使熱經濟性下降。隨著排汽壓力的降低，排汽比容增大，在余速損失為一定的條件下，就得用更長的末級葉片或多個排汽口，凝汽器尺寸增大，投資增

16、加。若排汽面積一定，則排汽余速損失會增加。 極限背壓極限背壓 -隨著排汽壓力的降低，帶來的理想比內功的增加等于余速損失增加時的背壓。 因此，在極限背壓以上在極限背壓以上，隨著排汽壓力pc的降低熱經濟性是提高的。 2、降低蒸汽終參數的極限降低蒸汽終參數的極限 汽輪機的排汽與冷卻水是通過凝汽器的管壁汽輪機的排汽與冷卻水是通過凝汽器的管壁進行傳熱的，它有如下的關系：進行傳熱的，它有如下的關系：ttttcc112ccttt其中 圖125 凝汽器中傳熱溫度與傳熱面積的關系曲線所以汽輪機排汽的飽和溫度，必然大于以下兩個極限：理論極限排汽的飽和溫度必須等于或大于自然水溫 ；技術極限 凝汽器冷卻面積和冷卻水量

17、不可能無限大，因此，凝汽器傳熱端差和冷卻水溫升不可能無限小。在給定的凝汽器熱負荷和冷卻水的進口溫度下，增加冷卻水量，則凝汽器真空提高，使機組出力增加Pe，但同時輸送冷卻水的循環(huán)水泵的功率也增加了Ppu。，則PePpu之差為最大時的冷卻水所對應的真空即為凝汽器的最佳運行真空。 3凝汽器的最佳真空凝汽器的最佳運行真空是火力發(fā)電廠凈燃料消耗量最小時所對應的真空。2.3.3 回熱循環(huán)及其熱經濟性 給水回熱加熱是指在汽輪機某些中間級抽出部分蒸汽，送至回熱加熱器對鍋爐給水進行加熱的過程；與之相應的熱力循環(huán)叫回熱循環(huán)。圖1-10 單級回熱循環(huán)（a）單級回熱加熱系統(tǒng)圖 （b）單級回熱循環(huán)Ts圖 1. 給水回熱

18、加熱的意義給水回熱加熱的意義 凝汽量減少 ，冷源損失降低 ；鍋爐給水溫度 提高了，平均吸熱溫度提高 了，鍋爐的傳熱溫差降低。做功能力損失減小了。 2. 給水回熱加熱的熱經濟性給水回熱加熱的熱經濟性 給水回熱加熱的熱經濟性主要是以回熱循環(huán)汽輪機絕對內效率來衡量?，F以一級回熱為例 ，如圖有下列關系：圖1-11 單級回熱循環(huán)的汽流分配圖1cj0DDDcj 單級回熱汽輪機的絕對內效單級回熱汽輪機的絕對內效率為率為 圖1-11 單級回熱循環(huán)的汽流分配圖RirrRiccjjccjjiAAhhhhhhhh11)()()()(0000)()(00ccccRihhhh)()(00ccjjrhhhhA 回熱式汽輪

19、機的動力系數， 它表明抽汽流所做內功占凝汽流所做內功的份額。汽輪機有回熱抽汽時， 0，由上式可得： rArARii 由此可知，采用給水回熱加熱，可使汽輪機組的絕對內效率提高，且回熱抽汽動力系數回熱抽汽動力系數愈大，絕對內效率愈高； 對于多級無再熱的回熱循環(huán)，若忽略水泵耗功，汽輪機絕對內效率為：ZccjjZccjjihhhhhhhh100100)()()()()()(010ccZjjrhhhhA)()(00ccccRihhhhkiRirriAA11 結論：結論：具有回熱抽汽的汽輪機，每1kg新蒸汽所做的總內功 由Z級回熱抽汽做內功之和 與凝汽流做內功 所組成（對無再熱機組），即 。由于回熱抽汽做

20、功后沒有冷源熱損失，在 恒定的可比條件下， 愈大， 愈小，冷源損失愈小， 增加得愈多。我們用回熱抽汽所做內功在總內功中的比例 來表明回熱循環(huán)對熱經濟性的影響程度， 稱為“回回熱抽汽做功比熱抽汽做功比”，顯然 愈大， 也愈大。對于多級回熱循環(huán)，壓力較低的回熱抽汽做功大于壓力較高的回熱抽汽做功。因此，盡可能利用低壓回熱抽汽，將會獲得更好的效益。iwZjjrihhw10)()(0cccihhwciriiwwwiwriwciwiirirwwX rXrXi3. 影響回熱過程熱經濟性的基本參數 影響回熱過程熱經濟性的基本參數有：多級回熱給水總焓升(溫升)在各加熱器間的焓升分配、給水溫度、回熱加熱級數。 （

21、1）給水回熱加熱級數 隨著回熱級數的增加， 隨之增加，但增加的幅度 卻是遞減的。 i1zizii 由熱量法由熱量法可知，隨著回熱級數的增加，能更充分地利用較低壓抽汽，從而使回熱抽汽做功增加，動力系數增加，因此，回熱循環(huán)的效率也提高了。 根據平均分配法的簡化條件， 、 均為定值，有： qwh111) 1(111)1 (11)(1zcbzwzwiqzhhqhhqqMie11Mqhhcb令令則則圖116 汽輪機絕對內效率i與回熱級數z的關系（2）最佳回熱分配 平均分配法是按照每一級加熱器內給水的焓升相等進行分配的。 1.01)1(zhhhhhhcbwwjwwj 2 . 最佳給水溫度最佳給水溫度 回熱

22、循環(huán)汽輪機絕對內效率為最大值時對應的給水回熱循環(huán)汽輪機絕對內效率為最大值時對應的給水溫度稱為熱力學上的最佳給水溫度。當無再熱時：溫度稱為熱力學上的最佳給水溫度。當無再熱時： 隨著給水溫度的提高，一方面，做功不足系數Yj增加。當機組初、終參數和汽輪發(fā)電機組輸出功率一定時，無回熱無再熱凝汽式汽輪機的汽耗量 ( ）是一個常數。因此，因此， 隨著給水溫度的提高而增大，隨著給水溫度的提高而增大，汽耗率汽耗率 也會隨著給水溫度的提高而增加。也會隨著給水溫度的提高而增加。opfwtgmfwihhd)(36000)(0fwhhdq在在為最小值時，為最小值時， 有最大值。有最大值。igmceRhhPD)(360

23、000jjRDYDD00ePDd0 另一方面，隨著給水溫度的提高，1kg工質在鍋爐中的吸熱量 將會減少，因此汽輪發(fā)電機組熱耗率及汽輪機絕對內效率受雙重影響。如圖所示，存在一最佳的給水溫度，使回熱循環(huán)汽輪機的絕對內效率為最大。 圖114 回熱級數、給水溫度（或最高抽汽壓力）與回熱經濟性(a) 單級回熱；（b）多級回熱fwhhq00 做功能力法認為做功能力法認為：隨著給水溫度的提高，一方面，工質在鍋爐中的平均吸熱溫度 上升了，使傳熱溫差 下降、 減小。另一方面，回熱加熱器內換熱溫差 及對應的不可逆損失 增加了。提高給水溫度使 減小而 增加的雙重作用下，同樣存在最佳給水溫度。 單級回熱汽輪機的絕對內

24、效率達到最大值時回熱的給水溫度為 ，此溫度為回熱的最佳給水溫度。1TbTIIIbIrIrIIIIbIrT2csoopfwttt（3）最佳給水溫度 多級抽汽回熱循環(huán)的最佳給水溫度與回熱級數、回熱加熱焓升在各級加熱器之間的分配有關。 若按平均法進行回熱分配時，其最佳給水焓值為 ： ZzhhhhZhhcbcwcopfw)1(（4）回熱循環(huán)基本參數間的關系 1）當給水溫度一定時，回熱加熱的級數z越多，回熱循環(huán)熱效率越高； 2）回熱加熱的級數越多，最佳給水溫度和回熱循環(huán)熱效率越高； 3）隨著加熱級數的增多，回熱循環(huán)熱效率會提高，但每增加一級熱效率提高的幅度卻是遞減的； 4）在各曲線的最高點附近都有比較平

25、坦的一段，它表明實際給水加熱溫度少許偏離最佳給水溫度時，對系統(tǒng)熱經濟性的影響并不大，因此，經濟上最有利的給水溫度低于理論上的最佳給水溫度。 初參數容量回熱級數給水溫度熱效率相對增長p0t0/trhPe(MW）Ztfw（） (%）MPa（）2.353.348.8312.7513.2416.1824.2225390435535535/535550/550535/535538/566600/6000.75,1.5,3.06,12,2550,100200125300,600600100013356787888105145175205225220250220250250280280290294.1298

26、.56789111314151516比亞臨界機組增加2%比超臨界機組增加2.5%國產凝汽式機組的容量、初參數、給水溫度以及回熱級數之間的關系RiRiii=2.3.4蒸汽中間再熱循環(huán)及其熱經濟性 1、蒸汽中間再熱的目的蒸汽中間再熱的目的 使排汽濕度不超過允許的限度而采用了蒸汽中使排汽濕度不超過允許的限度而采用了蒸汽中間再熱。間再熱。 提高了汽輪機的相對內效率，減少汽輪機總汽提高了汽輪機的相對內效率，減少汽輪機總汽耗量。耗量。 圖127 蒸汽中間再熱系統(tǒng) 采用中間再熱將使汽輪機的結構、布置及運行方式復雜，金屬消耗及造價增大，對調節(jié)系統(tǒng)要求高，使設備投資和維護費用增加 。 2、蒸汽中間再熱蒸汽中間再

27、熱的經濟性的經濟性 蒸汽中間再熱對蒸汽中間再熱對汽輪機相對內效率汽輪機相對內效率的影響的影響 濕汽損失降低，從濕汽損失降低，從而使汽輪機相對內而使汽輪機相對內效率提高。效率提高。 圖128 理想的一次再熱循環(huán)Ts圖 蒸汽中間再熱對理想循環(huán)熱效率的影響蒸汽中間再熱對理想循環(huán)熱效率的影響 再熱循環(huán)的理想循環(huán)熱效率為再熱循環(huán)的理想循環(huán)熱效率為rhtqqqqt00001qqqqt) 1(0qqttttrht以相對變化量表示：以相對變化量表示：=圖128 理想的一次再熱循環(huán)Ts圖100只有當附加循環(huán)熱效率只有當附加循環(huán)熱效率 大于基本大于基本朗肯循環(huán)熱效率朗肯循環(huán)熱效率 時，采用蒸汽時，采用蒸汽中間再熱

28、后，熱經濟是提高的。中間再熱后，熱經濟是提高的。 t3.蒸汽中間再熱參數 提高再熱后蒸汽溫度可以提高再熱循環(huán)的熱效率。 再熱蒸汽溫度的提高，同樣要受到高溫金屬材料的限制。用煙氣再熱時，一般取再熱蒸汽溫度等于或接近于新蒸汽的溫度，trht0(1020)。 存在一個最佳的再熱壓力，在這個壓力下進行再熱可使再熱循環(huán)熱效率達到最大值。當再熱蒸汽溫度等于蒸汽初溫度時，最佳再熱壓力約為蒸汽初壓力的1826。當再熱前有回熱抽汽時，取1822；再熱前無回熱抽汽時取 2226。國產中間再熱機組的再熱參數國產中間再熱機組的再熱參數汽輪機型號冷段參數熱段參數pinrh/p0prh/pinrh壓力(MPa)溫度（）壓

29、力(MPa)溫度（）%N125-13.24/550/5502.553312.295501910N200-12.75/535/5352.473122.165351912.6N300-16.18/550/5503.583373.225550229.9N600-1667/537/5373.71316.23.345372210N600-24.2/538/5664.66298.83.3456619.36.87N1000-25/600/6004.73344.84.2560018.910N1000-25/600/6006.004376.55.3956002410N1000-25/600/6005.12353

30、.64.6160020.5104.蒸汽中間再熱的方法(1)煙氣中間再熱： 煙氣再熱可使再熱蒸汽溫度提高到550600。因而在采用合理的中間再熱壓力和保證再熱有較大的效果時，可使總的熱經濟性相對提高68。圖132 一次再熱機組熱效率相對提高值 (2)蒸汽中間再熱 蒸汽中間再熱是指利用汽輪機的新蒸汽或高壓抽 汽為熱源來加熱再熱蒸汽。 蒸汽中間再熱后的汽溫較低，比再熱用的汽源溫度還要低1040，相應的再熱蒸汽壓力也不高。用新蒸汽進行再熱要比用煙汽再熱的效果差得多，一般情況下熱經濟性只能提高34。 (3)用中間載熱質再熱蒸汽的方法 這種系統(tǒng)需要有兩個熱交換器：其一裝在鍋爐設備煙道中，用來加熱中間載熱質

31、；另一個裝在汽輪機附近用中間載熱質對汽輪機的排汽再加熱。該方法選用的中間載熱質應當保證它具有許多必要的特征：高溫下的化學穩(wěn)定性；對金屬設備沒有侵蝕作用；無毒；其比熱要盡可能大而比容要盡量小等等。 這種再熱系統(tǒng)是一種 有發(fā)展前途的中間再 熱系統(tǒng) 5.再熱對回熱經濟性的影響 回熱機組采用蒸汽中間再熱，會使回熱的熱經濟效果減弱，同時影響回熱的最佳分配。 2.3.5 熱電聯合生產 在火力發(fā)電廠中利用在汽機中做過功的蒸汽(調節(jié)抽汽或背壓排汽)的熱量供給熱用戶。這種在同一動力設備中同時生產電能和熱能的生產過程稱為熱電聯合生產(聯合能量生產)。這種形式的熱力發(fā)電廠稱為熱電廠。圖1-39 聯合能量生產系統(tǒng)圖（

32、a）調節(jié)抽汽式汽輪機電廠; (b） 背壓式與凝汽式汽輪機并列電廠1-鍋爐；2-汽輪機；3-熱用戶；4-熱網水回收水泵；5-加熱器；6-給水泵；7-凝汽器；8-凝結水泵；9-減溫減壓器 調節(jié)抽汽式汽輪機供熱系統(tǒng)如圖2-23a所示。 背壓式汽輪機供熱系統(tǒng)如圖2-23b所示 。 凝汽采暖兩用機供熱系統(tǒng)如圖2-23c所示。 圖2-23a2-23b2-23c熱電聯產的優(yōu)點熱電聯產的優(yōu)點（1） 節(jié)約燃料。將冷源中熱損失的全部或部分用來供給熱用戶，且用高效率的大型鍋爐代替了低效率的小型鍋爐。 （2） 提高供熱質量，改善勞動條件。供熱設備相對集中，容量比較大，供熱管網的規(guī)模比較大，適應熱用戶負荷變化的能力比較強，提高了供熱質量。同時，供熱設備的大型化，提高了熱電廠的機械化和自動化的程度，改善了工人的勞動條件，減輕了勞動強度。