(推薦下載)單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)計(jì)算書_secret

1、第1頁共14頁（完整 word 版）單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)計(jì)算書.secret編輯整理:尊敬的讀者朋友們：這里是精品文檔編輯中心， 本文檔內(nèi)容是由我和我的同事精心編輯整理后發(fā)布的， 發(fā)布之前我們 對文中內(nèi)容進(jìn)行仔細(xì)校對，但是難免會有疏漏的地方，但是任然希望（完整word版）單向板肋 梁樓蓋課程設(shè)計(jì)計(jì)算書.secret）的內(nèi)容能夠給您的工作和學(xué)習(xí)帶來便利。同時(shí)也真誠的希望收到 您的建議和反饋，這將是我們進(jìn)步的源泉，前進(jìn)的動力。本文可編輯可修改,如果覺得對您有幫助請收藏以便隨時(shí)查閱,最后祝您生活愉快業(yè)績進(jìn)步,以 下為（完整word版）單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)計(jì)算書.secret的全部內(nèi)容。第2貞共1

2、4頁導(dǎo)題成名號師間間姓教時(shí)時(shí)年月日年月日課程設(shè)計(jì)計(jì)算書課程名稱：現(xiàn)澆樓蓋課程設(shè)計(jì) 題目：現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁學(xué)院（直屬系）：年級/專業(yè)/班：第3頁共14頁現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì).41設(shè)計(jì)資料.42.樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置.43.板的設(shè)計(jì).43o 1荷載.43. 2計(jì)算簡圖.53。3彎矩計(jì)算值.53. 4正截面受彎承載力計(jì)算.64次梁設(shè)計(jì).74o 1荷載設(shè)計(jì)值.74. 2計(jì)算簡圖.74o 3內(nèi)力計(jì)算.74o 4承載力計(jì)算.84.4O1正截面受彎承載力.84o 4. 2斜截面受剪承載力.85主梁設(shè)計(jì).95. 1荷載設(shè)計(jì)值.95。2計(jì)算簡圖.95. 3內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖.105.3o 1彎

3、矩設(shè)計(jì)值.105O3. 2剪力設(shè)計(jì)值.105.3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖.105o 4承載力計(jì)算.125.4。1正面受彎承載力.12第2貞共14頁5.4。2斜截面受剪承載力.13第5頁共14頁現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)1設(shè)計(jì)資料1o建筑物安全等級：二級；2o建筑物平面尺寸（L1XL2）: 21.4X48o 5（24號），墻厚370,鋼筋混凝土 柱300X300；3o荷載：1）樓面活載：6如用2）樓面面層：20厚水泥砂漿人=1伽亦3）鋼 筋混凝土容重:人=25如亦4）樓側(cè)面、樓底粉刷層：15厚混合砂漿人=1了如亦；4o材料:1）混凝土C30；2）鋼筋：受力鋼筋用HRB400級鋼筋，其余采用HP

4、B300級鋼筋2.樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁的跨度為6。0m、6.0m、6. Om,次梁 的跨度為6. Om,主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁,兩邊板跨度為2O4m,中間跨度為2。3m,則I02/I01=6o0/2o 3=2. 6,按單向板設(shè)計(jì)。按跨高比條件，要求板厚hN2400/40二60価,對工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h80mm,取板厚為h二80mm。次梁截面高度應(yīng)滿足h= 10/1810/12=6000/186000/12二333500mm, b二h/3h/2=166250mm,取b二200mm。主梁的截面高度應(yīng)滿足h= 10/1510/10二7000/157000/10二

5、466700mm,取h二650mm, b=300mm.3 板的設(shè)計(jì)軸線，的板屬于端區(qū)隔單向板，軸線的板屬于中間區(qū)隔單向小計(jì)板的可變標(biāo)準(zhǔn)荷載值板。3.1荷載板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值80mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20mm厚樓面水泥砂漿面層15mm板底混合砂漿抹灰Oo 08X25=2kN/w20o 02X18=0. 36kN/20. 015X17=0. 255kN/rn22. 615kN/27kN/加 $第6貞共14頁永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1o 2,因樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4. OkN/匚所以可變荷載第7貞共14頁分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取仁3o于是板的永久荷載設(shè)計(jì)值可變荷載設(shè)計(jì)值荷載總設(shè)計(jì)值3. 2計(jì)算簡圖g=2. 615X1

6、.2=3. 138 kN/q=7X1o3=9. 1 kN/w2g+q=12o 238 kN/m2，取g+q=12. 24如/次梁截面為200X500mm,取板在墻上的支撐長度為120mm,按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度：邊跨：丨0二In+h/2二2400100T20+80/2二2220mm1025 In二2234。5mm,取I0二2220mm中間跨：I0二ln=2300200=2100mm因跨度差(22202100) /2100=5% 10%,可按等跨連續(xù)板計(jì)算，取伽板寬作 為計(jì)算單元，計(jì)算簡圖如下：g+q=12 24kN/nT2J：。B2, 2100c32100 IC2W0B12220

7、第8貞共14頁板計(jì)算簡圖3. 3彎矩計(jì)算值用塑性內(nèi)力重分布理論計(jì)算，則有a系數(shù)如下:M1二-MB二 3+9)殆門1二5。48 kN 皿2二(& + 彳：2/16二3 37 kN mMe二一(g + q)監(jiān)/14=3。86kNM這是對端區(qū)隔單向板而言的，對于中間區(qū)隔單向板，其Me和M2應(yīng)乘以0。8,分別為：Me二0。8X (3o 86) =-3o Q9kN m M2=0o8X3. 37二2。70冊加3. 4正截面受彎承載力計(jì)算環(huán)境類別為一級，C30混凝土， 板的最小保護(hù)層厚度c=15mmo板厚80mm, =8020=60mm；板寬b=1000mm. C30混凝土，a*=1.0,/c=14

8、o3kN/”；HRB400鋼筋，A=360N/2O板配筋計(jì)算的過程于下表：樓面板的配筋計(jì)算截面1B2c彎矩設(shè)計(jì)值(kNni)5o 485o 483. 373o 86d/ (心阮)0o 1060.1060.0650o 0750o 1130o 1130o 0670. 078軸線 、計(jì)算配筋(mm2)A匸/幾269. 3269 o 3159o 7185.9實(shí)際配筋(mm2)8180人=2808180人二280Q61504=18961507=89軸線計(jì)算配筋(mm2)As二g b力。人 /y269. 3269. 30o8X159.7=127.80.8X185.9=148.7實(shí)際配筋(mm2)Q8180

9、兒二2808180兒二280Q6180AS=1576180AS=157*對軸線間的板帶，其跨內(nèi)截面2、3和支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值都可折減20%。為了方便, 近似對鋼筋面積乘以0.8.計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的？均小于0。35,符合塑性內(nèi)力重分布的原則；人/bh=157/第9貞共14頁(1000X80)二0。20%,此值大于0.45/l/y=0o45X1O43/360二0。18%,同時(shí)不小于0o 2%,滿足最小配筋率.第10貞共14頁4O次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)本車間樓蓋的實(shí)際使用情況，樓蓋的次梁和 主梁的可變荷載不考慮梁從屬面積的荷載折減。4O1荷載設(shè)計(jì)值 由板傳來的恒載：次梁自重：

10、nr次梁粉刷：3. 14X2o 4=7. 54 kN/25X0o 2X (0. 50o 08) X1.2=2. 52 kN/17X0. 015X (0.5-0o 08) X2X1O2=0o26 kN/小計(jì)板的可變荷載設(shè)計(jì)值 荷載總計(jì)算值4O2計(jì)算簡圖10. 32kN/加$q=9o 1 X2o 4=21 o 84kN/2g+q二32.16kN/2次梁在磚墻上的支承長度為240mmo主梁截面為300mmX 650mm,計(jì)算跨度： 邊跨二-+a/2=6000120-150+120=5850mm =0o 45X32o 16X5. 73=82. 92kNVBI=0. 60 (g+q)zn*=0o 60X

11、32.16X5.73=110o 57kNVBr=vc=oo55 (g+q) b二0.55X32. 16X5。7=100. 82kN第11頁共14頁4O4承載力計(jì)算4O4O1正截面受彎承載力正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度去 /3二6000/3二2000mm;又 二b+幾二200+2100二2300。故取乙二2000mm。各截面縱向鋼筋均 布置一排。環(huán)境類別為一級，C30混凝土，梁的最小保護(hù)厚度c二25mm,截面有效高度幾二50035二465mm。C30混凝土，二1.0,/c=14o3N/ww2,/l=1o 43N/MW2；縱向鋼筋采用HRB400鋼，人二360N/M,箍筋采

12、用HPB235鋼筋，幾二210N/加九 正截面承載力計(jì)算過程 列于下表。 5(九一好/2) =1O0X14. 3X2000X80X (46580/2)二972。4 kN mMmax故跨內(nèi)截面均屬于第一類T型截面。次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2c彎矩設(shè)計(jì)值(kN m)100. 05100o 0565. 3074o 63二M /(心町) 或aj/(譏認(rèn))100.05x 106100.05xl0665.30 x10674.63x1061X14.3X2000X4652=0o0161X14.3X200X4652=0o 1621X14.3X2000X4652=0. 0111x14.3x200 x465

13、,=0. 121紅1一*2驗(yàn)0.0160o 178Oo 0110. 129人二f b| 人 /或 兒二ff h o Q、.fc / fy591.1657.6406.4476 0 5選配鋼筋(mm2)2Q16+116彎兒二603318八二7632勤4+1業(yè)14彎/V=4612妙4+1 Qi 6人二509計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的歹均小于0o 35；兒/bh二461/(200X500) =0. 461 %,此值大于0. 45人/人二0. 45X1.43/360二0。179%,滿足最小配筋率.4.4O2斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。 驗(yàn)算截面尺寸：

14、九二九-何二46580二385mm,因九/b二385/200二1。925 10. 57kN,截面第12貞共14頁滿足要求。驗(yàn)算是否需要按計(jì)算配置箍筋Oo 7犬b%二0。7X1.43X200X465二93。093X lN Vmax=110o57X ltf N,需按 計(jì)算配箍筋。采用6雙肢箍筋，計(jì)算支座B左側(cè)截面。S二1.25幾比尤/ (VBL0 o 7力b。)=1.25X210X56. 6X465/ (110o57X ltf-0o7X1O43X200X465) =395. 3mm調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減 小20%.現(xiàn)調(diào)整箍筋間距s二0.8X395。

15、3=316mm,取箍筋間距s二250mm。為了方便施 工，沿梁長度不變。驗(yàn)算配筋率下限值：彎矩彎矩調(diào)幅時(shí)要求的配筋率下限為：0.3幾二0.3X14。3/210=0o 20%。實(shí) 際配筋率%二心伽二56. 6/ (200X250)=0.11 %0. 20%,不滿足要求。取%二0.20%,最后取s=120mmo5.主梁設(shè)計(jì)主梁按彈性方法設(shè)計(jì)5. 1荷載設(shè)計(jì)值為了簡化計(jì)算將主梁自重等效為集中荷載.次梁傳來的永久荷載10o 32X6. 0=61 o 92kN主梁自重(含粉刷)(Oo 65-0o 08) X0.3X2. 4X25+0. 015X (0. 650. 08) X2X2o 4X17) X1.2

16、=13O15kN永久荷載設(shè)計(jì)值G=61o 92+13. 15=75. 07kN取G=75kN可變荷載設(shè)計(jì)值Q=21o 84X6o 0=131.04kN取Q=131kN5O2計(jì)算簡圖主梁按連續(xù)梁計(jì)算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm,中間支承在350mm X350mm的混凝土柱上，其計(jì)算跨度：邊跨 人二7000-350/2120二6705mm因0。025=168mm=6900mm主梁的計(jì)算簡圖如下，因跨度相差不超過10%,故可利用附表6-2計(jì)算內(nèi)力第13貞共14頁A 1B 2C 3D7050I 6900I7050I主梁的計(jì)算簡圖5. 3內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖5. 3. 1彎矩設(shè)計(jì)值彎矩式中系數(shù)

17、匕、燈由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得Mgy。244X75X7。05+0. 289X131 X7. 05=395o93kNm“Bmayo 267X75X7。05Oo 311 X131 X7O05=-428. 40kNmMd.mayo。Q67 X 75 X 6. 90+0. 200 X131 X 6. 90=215o45kNm5. 3. 2剪力設(shè)計(jì)值 剪力V二心G+紀(jì)Q式中系數(shù)忍、紀(jì)由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得匕733X75+0。866X131=168o 43kN267 X 751.311 X131 =266o 77kNVmax=1 o 0X75+1.222X131 =235o 08kN5o 3o 3彎矩、

18、剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：1第1 3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。由附表6-2知支座B或C的彎矩值為MB二刈。二_o 267X75X7. 05-0。133X131 X7. 05=-264o01kNm在第1跨內(nèi)以支座彎矩二0, “2-264。01kNm的連線為基線.作G=75kN, Q=131kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別 為：1MH1264.013（G+Q）。+二?。?5+131）X7o 05- 3 =396. 10kNm（與前面計(jì)算的也皿、=395.93kNm接近）第14貞共14頁2x264.01亍(G+Q)C)+丁二亍(75+131) X7o 05-

19、3 =308. 10kNm在第2跨內(nèi)以支座彎矩“心一264。01kNm,;Wc=-264. 01 kNm的連線作為基 線，作G二75kN, Q二0的簡支彎矩圖，得集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：_ 亍GO+ MB二亍X75X6. 90-264o 01=91.51 kNm2第1、2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載第1跨內(nèi)：在第1跨內(nèi)以支座彎矩二0,二428。40kNm的連線為基線。作G=75kN, Q=131kN的簡支梁彎矩圖， 得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點(diǎn) 彎矩值分別為：42&403 (75+131) X 7. 05 3 =341.30kNm2x428.403 (75+131) X

20、7. 05 3 =198o 50kNm在第2跨內(nèi)：Me二_o。267X75X7O050。089X131 X7O05二一223。37kNm以支座彎矩叫二一428。40kNm, 2-223. 37kNm的連線為基線，作G=75kN, Q=131kN的簡支梁彎矩圖，得 11 23 (G+Q)/。+ % + 亍(MMu)二亍(75+131) X 7. 05223. 37+亍(一428。40+223o 37)=124. 04kNm 亍(G+Q ) * + Me +亍(_ Me)=i(75+131 ) X7. 05-113. 77+ 3 ( 428. 40+223. 37) =192. 39kNm3第2跨

21、有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載MgMe二一0 267X75X7。05-0o133X131 X7. 05=-264. 01kNm第2跨兩集中荷載作用點(diǎn)處可變彎矩分別為：_ 3 (G+Q)Z +M = 3 (75+131 ) X7o 05-264o01=220. 09kNm(與前面計(jì)算的M2.may215.45kNHl接近)第1、3跨兩集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩分別為： | _3QZo + 3= 3 X75X7O05-亍X264. 01=88o25kNm 2 23QZo+3 M第15貞共14頁B二亍X75X7. 05-3 X264o01二0。24kN絡(luò)絡(luò)跨n一fc3fc3一4 4矩力第彎剪*w =

22、 6843kN；過第1個集中荷載后為168.4375131 =-37. 57kN;過第2個第16頁共14頁集中荷載后為-37. 57-75-131=243. 57kNgy_266. 77kN；過第1個集中荷載后為一266。77+75+13仁-60。77kN；過第2個集中荷載后為一60。77+75+131=145o23kN第2跨%叫二235。08kN;過第1個集中荷載后為235。08-75=160. 08kNo當(dāng)可變荷載僅作用在第2跨時(shí)v=1o 0X75+1 o 0X131=206kN；過第1個集中荷載后為206-75-131=0.剪力包絡(luò)圖如下(b)所示主梁的內(nèi)力包絡(luò)圖(a)彎矩包絡(luò)圖；(b)

23、剪力包絡(luò)圖5. 4承載力計(jì)算5o 4O1正面受彎承載力跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，因-/九二8/615二0.130。1。翼緣計(jì)算寬度按 Q 二6。9/3=2. 3mm和b+片二0. 3+6。705=7o005m中較小值確定取竹二2. 3m.B支座邊的彎矩設(shè)計(jì)值性二一b/2=428 o 40-206. 00X0. 35/2=- 464. 45kNm縱向受力鋼筋除B、C支座截面為2掃E外,其余均1排.跨內(nèi)截面經(jīng)判 別都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計(jì)算過程列于下表。主梁正截面承載力計(jì)算截面1B2(b).-158. 50.-30S. 10192. 3916& 43-37. 57206.001

24、60. 0115. 230B-60.77-213. 57SS. 25341. 30-12S. 10-26工01/6： 24 / /220.09396.10235. 08-266.77第17貞共14頁彎矩設(shè)計(jì)值(kN m)396. 10428o 40220o 09-91.57乞/ / （心阮）或as =M/（fcbfh訂396.10 xl06428.40 x106220.09x10691.57xl06lxl4.3x 2300 x6152=0o 0321X14.3X300X5802=0. 2971x14.3x2300 x61s2=0o 0181x14.3x300 x6152=0o056兒二(1+衛(wèi)卞)/20o 9840. 8190.9910.971兒二M /7sfyho1818o 225050 21003. 1425.9選配鋼筋(mm2)2Q25+2Q25彎