某教學樓模板工程施工方案

1、河北大學2013屆本科生畢業(yè)設計目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、模板選用1四、模板支設的一般規(guī)定2五、質量要求2六、施工工藝及要求3七、模板工程的有關驗算6八、模板的安裝支設要求32九、模板的維護與修理33十、安全生產(chǎn)、現(xiàn)場文明施工331、編制依據(jù)1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）1.2建筑施工手冊縮印本（第四版）1.3某中學新校區(qū)教學樓工程圖紙2、工程概況2.1工程簡介某中學教學樓工程的建筑面積5159.09，框架結構，基礎結構為樁承臺基礎；建筑總高度23.7米，地上五層，局部六層。2.2結構工程概況本工程最大跨度板規(guī)格為7500×6000&

2、#215;100mm；梁最大規(guī)格為750×350×4800mm；柱子的最大截面為550×500。本方案的計算均以此為依據(jù)。3、模板的選用根據(jù)本工程的具體情況，選用木膠模板及木模板，選用48×3.0mm鋼管及50mm×80mm木方做豎向支撐或加固橫楞，模板使用情況見下表使用部位模板種類支撐種類基礎墊層10厚木膠模板短木方及短鋼筋基礎及基礎拉梁10厚木膠模板48×3.0mm鋼管及步步緊主體框架柱10厚木膠模板50×80mm木方及48×3.0mm鋼管、14對拉螺栓樓層梁底模板10厚木膠模板50×80mm木方及4

3、8×3.0mm鋼管樓層梁側模板10厚木膠模板50×80mm木方及48×3.0mm鋼管現(xiàn)澆板底模10厚木膠模板50×80mm木方及48×3.0mm鋼管樓梯樓梯底模采用木膠模板，樓梯踏步為30厚木模板50×80mm木方及48×3.0mm鋼管4、模板支設的一般規(guī)定模板工程是砼成型的可靠保證，是保障鋼筋砼結構施工質量的重要組成部分，其應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性。模板支設后，現(xiàn)澆板的底模作為施工中的工作面，人要在其上行走，施工機具要堆放在模板上，其施工荷載依據(jù)現(xiàn)場具體情況確定并計算。施工荷載確定后，接著計算砼及模板支撐的自重及

4、計算砼的側壓力等數(shù)值，并對模板及其支撐進行準確的驗算。同時各構件模板及支撐在滿足強度、撓度及穩(wěn)定性的同時，還要滿足構造上的要求，如在構造上作必要的支撐和加固等。本工程砼澆筑完成后，必須達到清水砼效果。5、質量要求：模板支設的基本要求：模板必須尺寸正確，板面平整，具有足夠的承載力，能可靠地承受新澆筑混凝土的自重和側壓力以及在施工中所產(chǎn)生的荷載，施工便利和經(jīng)濟條件允許下，應盡可能擴大模板面積，減少拼縫。模板質量允許偏差項目見下表：項次項目允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位移32截面內(nèi)部尺寸基礎±10柱、梁、墻+4，-53層高垂直度層高不大于5m3大于5m54相鄰兩板表面高低差25表面平整

5、度26陰陽角方正2順直27預埋鐵件中心線位移28預埋管螺栓中心線位移2螺栓外露長度9預留孔洞中心線位移5內(nèi)孔洞尺寸+5，010門窗洞口中心線位移寬、高對角線11插筋中心線位移3外露尺寸±10，06、施工工藝及要求6.1柱模板設計：模板面板采用10厚木膠模板，加固木方采用50×80mm木方，采用雙鋼管及模板鎖形成柱箍，在柱下部2/3范圍內(nèi)間距450mm，上部為500mm。框架柱柱箍采用雙鋼管加固，不設對拉螺栓。6.2梁模板設計：梁模采用10厚木膠模板，梁底、梁側用50×80mm木方加固，架體支撐采用同樓板架體。6.3頂板模板：頂板模板采用10厚木膠模板，現(xiàn)場拼裝，龍

6、骨50×80mm木方，間距250mm，主龍骨采用48×3.0mm鋼管，間距1000mm,支撐采用48×3.0mm鋼管搭設架體，間距1000mm，視房間大小第一道支撐距墻邊100200mm。保證三層連續(xù)支撐，且上下腳手架的立桿中心線應在同一垂直線上，并且在腳手架的立桿底部設墊板，水平拉桿設置兩道。頂板模板的安裝順序及技術要點6.3.1工藝流程：樓層放線-驗線-支撐體系-大龍骨-小龍骨-頂板模拼裝-板底起拱-自檢-預檢-交接檢-綁扎鋼筋-自檢-隱檢-交接檢-澆筑砼時的復查維護-拆模-模板清理6.3.2主要施工方法：1）模板在配置時應注意節(jié)約，考慮周轉使用及以后在其它部

7、位的改制使用，上部結構盡量將地下結構中的模板改制使用。2）模板在現(xiàn)場可鋸可釘可鉆，但為防止崩邊，鋸板或鉆孔時，必須將板下面墊實。配制模板時，板邊要找平、刨直，接縫嚴密不漏漿。主次龍骨順直，以保證模板接觸面平實。3）放線人員應在鋼筋及墻體上放出標高控制線及定位軸線。4）模板的接縫必須用同一條次龍骨壓縫，次龍骨的接頭必須搭在同一條主龍骨上，主龍骨的接頭必須增加支撐，次龍骨必須垂直于板長布置。5）模板內(nèi)的支頂鋼筋端頭應點刷防銹漆。6）頂板模板拼縫嚴密，支頂板模板時，應用水平尺，以確保兩相連板縫高低差不大于1mm。7）安裝立柱時應使立柱垂直，上下層立柱應在同一中心線上。立柱底通鋪腳手板或墊長度大于40

8、0mm厚度大于50mm 的木墊板。6.4基礎模板的安裝順序及技術要點6.4.1工藝流程：放底板位置線 -底板鋼筋綁扎基礎梁吊梆支模-自檢-預檢-交接檢-澆筑砼時鋼筋模板的復查維護-拆模-模板清理-防水保護層施工。6.4.2主要施工方法：1）底板模板采用木膠模板，采用鋼管進行加固，步步緊使模板側面木方與基礎墊層進行加固。2）底板砼澆筑前，側模應具備足夠的強度，采用雙排1m豎向加固鋼管，中間采用鋼管做為斜撐，以保證其具有足夠的穩(wěn)固性。3）砼澆筑時泵管不得沖擊側模板。6.5架體搭設設計：本工程樓板采用扣件式鋼管（48×3.0mm）腳手架滿堂支設，搭設高度為3600mm，架體立桿縱距及橫距以

9、1000mm為主，根據(jù)房間情況適當調整，架體橫桿步距為1500mm，根據(jù)層高進行調節(jié)，架體水平桿分四步搭設，第一步水平桿高度為200mm，第二步水平桿高度為1700mm，第三步水平桿高度為3000mm,第四步水平桿高度為3500mm。在立桿頂端設頂托，支頂現(xiàn)澆底板的加固大橫楞，并依此進行驗算。架體在縱向及橫向上間隔不大于4個間距設置剪刀撐一組，以使架體有足夠的穩(wěn)定性。6.6模板的現(xiàn)場制作與外加工1）木質模板在工地現(xiàn)場加工，模板的配置設專人負責。2）木工加工組根據(jù)圖紙對模板進行精確翻樣，加工成型后，首先由加工組進行自檢，發(fā)現(xiàn)問題及時整改；再由質檢員對加工進行專檢，控制模板加工允許偏差在規(guī)定的范圍

10、內(nèi)；使用前，由安裝班組對木制加工品進行交接檢，影響使用的立即返回整修。3）配置好的模板應在反面編號并寫明規(guī)格，分別堆放保管，以免用錯。4）使用后的模板應及時清理維修，以備下次再用。6.7模板拆除6.8.1拆除的順序：1）模板拆除應嚴格執(zhí)行拆模申請制度，由施工員提前填寫拆模申請，注明砼澆筑時間、澆筑部位、同條件試塊強度，由技術部門簽署意見，同意后方可拆除模板。2）頂板底模拆除順序：先保留跨中支撐，以承受上部施工荷載，然后拆除拉桿。拆去支撐以前，在次龍骨下增加臨時支撐，以確保主龍骨拆完時，不至全面脫落。以出入口或已拆完的房間為出發(fā)點，拆支撐和龍骨時，由遠向近，然后人工拆除模板，由近向遠，一氣呵成，

11、將整個房間的模板全部拆完，不得遺留。嚴禁野蠻拆運，拆除時尤其注意對模板邊角的保護。6.8.2側模拆除的要求在砼強度能保證其表面及角楞不因拆除模板而受到損壞，方可拆除。6.8.3底模拆除的要求1）混凝土強度符合規(guī)定后，方可拆除底模。2）拆除底模時要搭設高凳，拆下的模板由拆模人員傳遞至樓板面堆放，嚴禁野蠻拆模，以免破壞模板。3）底模支撐需保持三層連續(xù)支撐。6.9模板的維護與修理1）、吊裝模板時應輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。2）拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免破壞模板表面。3）拆下的模板如發(fā)現(xiàn)表面不平或損壞時，應及時修理或更換。4）模板在使用過程中應加強管理，分規(guī)格碼放整齊。5）模板及木

12、方子應注意防雨保存，避免受潮變形。6）模板連接件應及時放于工具袋中，不準亂扔亂放。7）模板應及時清理，模板清理干凈之前不得涂刷隔離劑。未經(jīng)清理保養(yǎng)、涂刷隔離劑的模板不能使用。7、模板工程的有關驗算7.1計算說明7.1.1工程有關情況說明本工程層高為3.9m，現(xiàn)澆板最大跨度為7.5×6.0厚為100mm，標準層樓面梁最大截面尺寸為350mm×750mm。矩形柱為550mm×500mm，在本方案中皆按此選取計算對象，進行驗算。7.2現(xiàn)澆頂板模板計算編制依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版木結構設

13、計規(guī)范（GB50005-2003）鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）。冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范(GB 50018-2002)模板與支架搭設參數(shù)模板支架搭設高度H：3.77m；立桿縱距：1m；立桿橫距：0.9m；水平桿最大步距h：1.5m； 面板采用：木膠合板 厚度：10mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：0.25m；主楞梁采用：單鋼管48×3.0；鋼管均按48×3.0計算。荷載參數(shù)永久荷載標準值：樓板厚度：0.13m；新澆筑砼自重（）：24；鋼筋自重（）：1.1 ；模板與小楞自重（）：0.35 ；每米立桿承受結構

14、自重: 0.129kN/m可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（），當計算面板和直接支承面板的次楞梁時，均布荷載?。?.5，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取1.5 ，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取1 。振搗砼時荷載標準值（）：2。7.2.1模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為10mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.25m。（2）、荷載計算取均布荷載或集中荷載

15、兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值跨中集中荷載設計值（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=7052×0.252=55.09N·m88施工荷載為集中荷載：M2=q2l2+Pl=378×0.252+3150×0.25=199.83N·m8484取驗算強度。面板抗彎強度設計值；=199.83×103=8.33N/mm2 < f=12.5N/mm2W24.000×103面板強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷

16、載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：；面板最大容許撓度值: 250.00/250=1.0mm；面板彈性模量: ；=5ql4=5×3.613×250.004=0.284mm < 1.0mm384EI384×4500×14.400×104滿足要求!7.2.2次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm，間距0.25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 ；截面慣性矩 ；1、抗彎強度驗算（1）、次楞按簡支梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。（2）、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應

17、考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 跨中集中荷載設計值（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：施工荷載為集中荷載：取驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17；=718.37×103=13.47N/mm2 < f=17N/mm2W53.33×103次楞抗彎強度滿足要求!2、抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：施工荷載為集中荷載：取驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值；抗剪強度按下式計算:=3=3×1617.750= 0.607N/mm2 <=1.7N/mm22bh2×50&#

18、215;80次楞抗剪強度滿足要求!3、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：;次楞最大容許撓度值:；次楞彈性模量: ；=5ql4=5×0.903×900.04=0.362mm < 3.6mm384EI384×10000×213.33×104滿足要求!7.2.3主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩截面慣性矩1、強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。次楞最大支座力。次楞作用集

19、中荷載P=1.303kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖()彎矩圖()最大彎矩 ；主楞的抗彎強度設計值；=0.537×106=119.599N/mm2 < 215N/mm2W4.49×103主楞抗彎強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：；次楞最大支座力。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載，經(jīng)計算，主梁最大變形值V=1.033mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 滿足要求!7.2.4扣件式鋼管立柱計算風荷載計算因在室外露天支模

20、，故需要考慮風荷載。基本風壓按德州10年一遇風壓值采用，。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)。計算風荷載體形系數(shù)將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)式中An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-

21、0.94-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.290×0.9×1.52= 0.067kN·m1010軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.9×1.2×0.129×3.77+(24×0.131.1×0.130.35)×1×0.9+1.4×1×1×0.9=5.171kN；0.9×1.2×0.129×3.77+(2

22、4×0.131.1×0.130.35)×1×0.9+0.9×1.4×(1×1×0.9+0.067/1)=5.134kN；0.9×1.35×0.129×3.77+(24×0.131.1×0.130.35)×1×0.9+ 1.4×(0.7×1×1×0.9+0.6×0.067/1)=5.386kN；根據(jù)上述計算結果取N=5.386kN作為設計依據(jù)。3、立柱穩(wěn)定性驗算立柱的穩(wěn)定性計算公式:N+fWN -

23、軸心壓力設計值() ：N=5.386kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比 查表得到； - 立桿計算長度（m），h為縱橫水平桿最大步距,;i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面積(cm2),；- 風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩：；f - 鋼材抗壓強度設計值,；立柱長細比計算：，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)=0.594；N+Mw=5.386×103+0.067×106=21.385+14.922=36.307N/mm2 <f=215N/mm2jAW0.594×4.24×1

24、024.49×103立柱穩(wěn)定性滿足要求!7.2.5立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=5.386kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=1×0.3=0.33、地基土為素填土，其承載力設計值立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)4、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=5.386=17.95kN/m2 < =80×0.4=32kN/m2A0.3滿足要求!。7.3柱模板計算編制依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版木結構設計規(guī)范（GB50

25、005-2003）鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范(GB 50018-2002)參數(shù)信息柱截面寬度B:0.5mm；柱截面高度H: 0.55mm；面板采用:12mm厚木膠合板，面板彈性模量:，抗彎強度設計值:；柱箍采用:鋼楞 截面類型為:圓鋼管48×3.0 ；間距:450mm對拉螺栓直徑:14mm 柱寬度B方向設置1個對拉螺栓 柱高度度H方向設置1個對拉螺栓木材抗彎強度設計值:；木材抗剪強度設計值:；木材彈性模量；7.3.1新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，

26、并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.00=43.338F=24×3.9=93.600其中 - 混凝土的重力密度，??； - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.9m； - 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； - 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值。

27、7.3.2柱側模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取柱箍間距0.45m作為計算單元。面板的截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.14m。（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值，振搗砼對側模板產(chǎn)生的荷載標準值。均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=25283×0.142=61.94N·m88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=61.94×103=5.74N/

28、mm2 < f=12.5N/mm2W10.800×103面板強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：；面板最大容許撓度值: 140.00/250=0.56mm；面板彈性模量:；=5ql4=5×19.502×140.004=0.335mm < 0.56mm384EI384×4500×6.480×104滿足要求!7.3.3柱側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:50mm 高度:80mm 間距：0.14m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩；截面慣性矩；1、

29、強度驗算（1）、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.45m。次楞計算簡圖 l=0.45m（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值，振搗砼對側模板產(chǎn)生的荷載標準值。均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。（3）、強度驗算計算最大彎矩：最大支座力：次楞抗彎強度設計值。=0.159×106=2.981N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103 滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 43338×0.14=6067N

30、/m=6.067N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；次楞彈性模量: ；=0.677ql4=0.677×6.067×4504= 0.079mm < 1.8mm100EI100×10000×213.333×104 滿足要求!7.3.4柱寬度B方向柱箍的計算柱箍采用鋼楞，截面類型為:圓鋼管48×3.0 ，柱箍間距450mm。截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：根據(jù)以上兩者比較應取P= 3.160kN作為設計依據(jù)。 計算簡圖() 彎矩圖()經(jīng)計算，從左到右各支

31、座力分別為：;最大彎矩 ；柱箍抗彎強度設計值；柱箍應按受彎構件采用下式計算：N-柱箍軸向拉力設計值。-柱箍凈截面面積。-柱箍截面抵抗矩=0.292×106=65.033N/mm2 < 205N/mm24.49×103滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.338×0.125×0.45=2.438kN。柱箍的最大容許撓度值: = l/150 =360.000/150 = 2.4mm；經(jīng)計算最大變形滿足要求!7.3.5柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓計算1、對拉螺栓可承受的最大軸向拉力

32、設計值：對拉螺栓凈截面面積螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用，其截面面積，可承受的最大軸向拉力設計值。對拉螺栓軸力設計值N=9.873kN 小于 17.85kN。滿足要求!7.3.6柱高度H方向柱箍的計算柱箍采用鋼楞，截面類型為:圓鋼管48×3.0 ，柱箍間距450mm。截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：根據(jù)以上兩者比較應取P= 3.489kN作為設計依據(jù)。 計算簡圖() 彎矩圖()經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：最大彎矩 ；柱箍抗彎強度設計值；柱箍應按受彎構件采用下式計算：N-柱箍軸向拉力設計值。-柱箍凈截面面積。-柱箍截面抵抗矩=0.3

33、41×106=75.947N/mm2 < 205N/mm24.49×103滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：。柱箍的最大容許撓度值:；經(jīng)計算最大變形 滿足要求!7.3.7柱高度H方向柱箍的對拉螺栓計算1、對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值：對拉螺栓凈截面面積螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用，其截面面積，可承受的最大軸向拉力設計值。對拉螺栓軸力設計值N=10.725kN 小于 17.85kN。滿足要求!7.4梁模板計算編制依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規(guī)范（G

34、B50009-2001）2006年版木結構設計規(guī)范（GB50005-2003）鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）。冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范(GB 50018-2002)參數(shù)信息模板支架參數(shù)梁截面寬度:0.35m；梁截面高度:0.75m；模板支架高度H:3.77m；樓板厚度:0.13m；立桿梁跨度方向間距:1m；梁兩側立柱間距:0.99m,梁下增加1根立柱；水平桿最大步距: 1.5m；梁底面板下次楞采用：方木支撐；鋼管按48×3.0計算；面板采用：12mm厚木膠合板梁側模板參數(shù)主楞龍骨材料：鋼楞，截面類型為:圓鋼管48×3

35、.0 ；次楞龍骨材料：木楞，寬度:50mm 高度:80mm；主楞間距：500mm；次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：500mm；穿梁螺栓豎向間距：600mm；穿梁螺栓直徑：12mm荷載參數(shù)永久荷載標準值：模板與小楞自重；每米立桿承受結構自重: 0.114kN/m；新澆筑砼自重；鋼筋自重 ； 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載:；振搗砼對水平面模板荷載：；振搗砼對垂直面模板荷載：；傾倒砼對梁側模板產(chǎn)生水平荷載：；7.4.1新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7

36、×1.2×1.2×1.22=52.873 F=24×0.75=18.000其中 - 混凝土的重力密度，??； - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.75m； - 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； - 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值。7.4.2梁側模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗

37、算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.50m作為計算單元。面板的截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值，振搗砼對側模板產(chǎn)生的荷載標準值。均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=12699×0.202=63.50N·m88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=63.50×103=5.29N/mm2 < f=12.5N/mm2W12.000×103面板

38、強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：；面板最大容許撓度值:；面板彈性模量:；=5ql4=5×9.000×200.004=0.579mm < 0.80mm384EI384×4500×7.200×104滿足要求!7.4.3梁側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:50mm 高度:80mm 間距：0.2m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算（1）、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。次楞計算

39、簡圖 l=0.5m（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值，振搗砼對側模板產(chǎn)生的荷載標準值。均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。（3）、強度驗算計算最大彎矩：最大支座力：次楞抗彎強度設計值。=0.127×106=2.381N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103 滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 18000×0.2=3600N/m=3.600N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞彈性模量: ；=0.677

40、ql4=0.677×3.600×5004= 0.071mm < 2.0mm100EI100×10000×213.333×104 滿足要求!7.4.4梁側模板主楞計算主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管48×3.0 間距：0.50m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算（1）、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.79kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.6m。主楞計算簡圖()主楞彎矩圖()（2）、強度驗算最大彎矩主楞抗彎強度設計值。=0.446×106=4

41、9.666N/mm2 < 215N/mm2W×24.490×103 ×2滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.980kN，主楞彈性模量: 。主楞最大容許撓度值：l/250 =600/250 = 2mm；經(jīng)計算主楞最大撓度。滿足要求!7.4.5對拉螺栓計算對拉螺栓軸力設計值：a對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2

42、×18.000+1.4×4)=25.84kN。N=0.50×0.60×25.84=7.75kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值：對拉螺栓凈截面面積螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用，其截面面積，可承受的最大軸向拉力設計值。滿足要求!7.4.6梁底模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩；截面慣性矩；1、強度驗算（1）、梁底次楞為3根，面板按連續(xù)梁計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.175m。（2）、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。計算簡

43、圖()彎矩圖()經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：=1.669kN;=5.563kN;=1.669kN;最大彎矩 梁底模板抗彎強度設計值；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=0.097×106=4.042N/mm2 < 12.5N/mm2W24.000×103滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：；計算簡圖()面板彈性模量: ；經(jīng)計算，最大變形 梁底模板的最大容許撓度值: 175/250 =0.7 mm；最大變形 滿足要求!7.4.7梁底模板次楞計算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm。次

44、楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:；1、強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖 l=1m荷載設計值 q = 5.563/1= 5.563kN/m；最大彎距 ；次楞抗彎強度設計值 ；=0.556×106=10.425N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103滿足要求!2、撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4.0 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =4.261/1= 4.261

45、N/mm；次楞彈性模量: ；=0.677ql4=0.677×4.261×10004=1.352mm < 4.0mm100EI100×10000×213.333×104滿足要求!7.4.8梁底橫向水平桿計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖() 彎矩圖()經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：=0.276kN;=8.348kN;=0.276kN;最大彎矩 ；最大變形 。1、強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=0.155×106=34.521N/mm2 &l

46、t; 215N/mm2W4.49×103滿足要求!2、撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =495/150 = 3.3mm或10mm；最大變形 = 0.062mm < 3.3mm滿足要求!7.4.9梁底縱向水平桿計算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=8.348kN。 計算簡圖()縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。7.4.10扣件抗滑移計算扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)1,抗滑承載力設計值：1×12=12.00kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大豎向力設計值：R=8.348kNR < ，滿足要求!7.4.11扣件式鋼管立柱計算風荷載計算

47、因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)=0.84。計算風荷載體形系數(shù)將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)=1.2×/(×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中 -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。-立桿間距，1mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形

48、系數(shù)：無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.282×1×1.52= 0.072kN·m1010立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：8.348kN ；立柱承受支架自重：1.2×3.77×0.114=0.516kN 立柱軸心壓力設計值N：8.348+0.516=8.864kN；立柱穩(wěn)

49、定性計算立柱的穩(wěn)定性計算公式:N+fjAWN - 軸心壓力設計值() ：N=8.864kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比 查表得到；- 立桿計算長度（m），=h，h為縱橫水平桿最大步距，=1.5m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面積(),A=4.24；- 風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩()：W= 4.49；f - 鋼材抗壓強度設計值,f= 215；立柱長細比計算：=150.0/1.59=94 <150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)=0.594；N+=8.864×103+0.072×106=35.195+16.036=51.231N/mm2 <f=215N/mm2jAW0.594×4.24×1024.49×103立柱穩(wěn)定性滿足要求!7.4.12立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=8.864kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=3、地基土為素填土，其承載力設計值立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)= 0.43、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=8.864=29.55kN/m2 < =80×0.4=32