37#懸挑式鋼管腳手架施工方案要點

1、蘇地2007 B 72地塊（中惠-晨曦怡庭花園項目）南通二建3#、7#樓局部懸挑腳手架施工方案編制：陳興榮職務（稱）：技術負責人審核：趙凱華職務（稱）：項目經理審批：趙圣石職務（稱）：總工程師南通二建集團有限公司二零一三年六月目錄第一章、工程概況 4第二章、編制依據(jù) 4第三章、材料及要求 4第四章、外腳手架構造 4第五章、腳手架的搭設 7第六章、安全措施及要 求 8第七章、腳手架的設計計算 9第一章工程概況本單體位于蘇州市安元路以北，澄風路以東的晨曦怡庭花園項目 3#、7#樓，原外腳手 架采用雙立桿腳手架，搭設高度為19.25米，現(xiàn)因1#樓準備開挖，導致1#、2#、11#樓澆 筑混凝土因現(xiàn)場樓

2、號密集無施工道路， 故在3#樓西側與7齦東側采用18#工字鋼懸挑，上 部采用鋼絲繩斜拉卸荷。懸挑高度為 13.45米，流出施工道品&空間，方便 1#、2#、11#施 ZL o第二章編制依據(jù)1、JGJ130-201 1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全規(guī)范 2、施工圖紙第三章材料及要求1、鋼管鋼管采用外徑為48mm壁厚3.5mm其材質應采用國家現(xiàn)行標準的要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg （6m長）。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達 65NJ- m時，不得發(fā)生破壞。3

3、、鋼絲繩鋼絲繩選用6X19（|）14.0光面鋼絲繩，斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。4、腳手板腳手板采用毛竹腳手板。5、安全網安全網采用密目式安全網。6、懸挑梁6.1. 材料選擇：18#工字鋼6.2. 懸挑梁和樓面固定方法：懸挑梁伸入樓面擱置長度不小于2米，設三個固定點，固定點采用 16鋼螺栓，鋼板固 定。6.3. 懸挑梁采用14鋼絲繩上拉卸載，鋼絲繩下面固定在外挑槽鋼端頭處， 上面固定于 上一層的碎梁內預埋的 18鋼筋吊鉤上。第四章外腳手架構造1、平面布置：附圖1立桿縱向間距1500mm橫向間距900mm內排立桿距離建筑物的距離為 300mm立桿與 大橫桿必須采用直角扣件扣緊，不得隔步設置和

4、遺漏。且立桿的直接頭應相互錯開 500mm 長，其接頭距離縱向水平桿的距離不大于步距的1/3。2、立面布置：附圖2縱向水平桿步距1800mm上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的1/3,扶手桿水平設置于每步架 0.9m高處。剪刀撐要求滿設，并沿高連續(xù)布置，斜桿與立桿接 觸部位均用旋轉扣件扣緊，具與水平桿的夾角為55 ,剪刀撐的節(jié)點應在同一水平和垂直 線上，其接長必須采用搭接，搭接長度不小于1000mm用三個旋轉扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿連接外，中間還增加24個節(jié)點。立桿和大橫桿交點處一定設小橫桿。3、縱向水平桿的構造縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于 3跨?？v向水平桿采用對接扣

5、件連接，符合下列規(guī)定：縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩 根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平 方向錯開的距離不應小于500mm各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。4、橫向水平桿的構造主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度為 150mm 作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的750mm5、立桿的構造(1) .懸挑立桿必須放在懸挑型鋼上的短鋼筋上.腳手架必須設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角

6、扣件固定在距底座上皮不 大于200mmi的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿 上。.立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接。.立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接 應符合下列規(guī)定： .立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內 隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步矩的1/3 o .搭接長度不應小于1m應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至 桿端距離不應小于100mm6、連墻桿為了增強腳手架的側向剛度及穩(wěn)定性，在外腳手架于建筑物之間設置連接

7、桿。(1).連墻桿用短鋼管制成，長度約 500800mm 一端用扣件固定于腳手架的立桿上， 另一端與預埋在建筑物中的鋼管相連。.連接桿盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規(guī)定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。7、節(jié)點構造(見附圖)1)、工字鋼懸挑構造2）、卸荷裝置構造3）、懸挑轉角處構造4）空調板處構造空調板第五章腳手架的搭設1.施工準備技術人員應熟悉上部圖紙，熟悉各個部位及高度的結構變化，項目部應組織必要的物料進場，其中包括18#工字鋼、4 48x3.5mm鋼管、對接卡口、直角扣件、旋轉扣件和安 全網等，以備外腳手架搭設使用；有關作業(yè)班組應組織足夠的作業(yè)人員，準備外

8、腳手架的 搭設；同時在施工前，應當組織有關技術人員和安質人員對作業(yè)班組進行作業(yè)前技術、安 全交底。架子工必須具備國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證并經體檢合格后方可從事腳手架安裝、拆除作業(yè)。3.外腳手架的搭設順序外腳手架的搭設應嚴格遵循以下順序：鋪懸挑鋼梁一擺放掃地桿一逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊一裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊一裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊一安第一步小橫桿一安第二步大橫桿一安第三、四步大橫桿和小橫桿一安連墻桿一接立桿。4、腳手架的搭設注意事項：按照規(guī)定的構造方案和尺寸進行搭設；及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全；擰緊扣件

9、（擰緊程度要適當）；有變形的桿件和不合格的扣件（有長度、扣接不緊等）不能使用；搭設工人必須佩掛安全帶；隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大；沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩(wěn)定，以發(fā)生意外；5、附屬結構搭設1）安全網腳手架的外側要滿掛安全立網，立網的下口與立桿或建筑物要牢固的扎結，固定點的 間距應不大于50cm,下邊沿設擋腳板，上下兩網之間的拼接要嚴密。立網平網與施工作業(yè) 面邊沿的最大間縫不得10cm2）腳手板腳手板采用鋼笆片小8鋼筋焊接制作，寬為1.05米，要求作業(yè)層封閉及以下兩步封閉， 鋼笆片鋪放后要求用細鐵線與大橫桿綁扎固定。腳手架底層除滿鋪一層鋼笆片外，還需再 滿鋪一層舊

10、木防封閉，用 小14的鋼筋固定。3）擋腳板采用12厚木膠合板制作，寬180外側面刷紅白相間（500）油漆，每三步一道，設在 立桿內側、安全網外側。4）、防護棚懸挑外架在底層位置沿建筑物四周搭設雙層防護棚， 應外高內低，與水平面成15。角, 挑出外架寬3.0m第六章安全措施及要求1、所有操作人員應持證上崗，操作人員進入現(xiàn)場后，應做好進場三級教育，并做好會 議記錄，進行詳細的安全技術交底。2、每一樓層外架搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。3、防雷擊接地措施，采用4X30鍍鋅扁鐵與本建筑結構的四角避雷接地網焊接，具電 阻不得大于要求的1Q4、高空作業(yè)要正確使用“三保”遇六級以上大風時，應停止高空作

11、業(yè)。雨后作業(yè)應待 腳手架上雨水吹干后進行，防止滑落。5、及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。6、焊接作業(yè)時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。7、外架上不得堆放鋼筋，模板等材料。8、腳手架拆除程序與安裝程序相反，拆除時，先將腳手架板逐一傳遞至樓層或轉料平 臺上，再按步驟拆除，拆除步驟為橫桿一立桿一剪刀撐，拆除時，嚴禁亂丟及高空墜物。9、架子工作業(yè)時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘 易滑鞋作業(yè)，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的 材料不亂拋、亂扔。腳手架作業(yè)下方不準站人，架子工不準在腳手架上

12、打鬧、嬉笑。10、在靠近電源處拆除腳手架時，必須將電源先切斷或嚴密防護，必要時變更位置后 方可進行作業(yè)，不允許將電源線拉在腳手架上，以防止漏電傷人。11、不在腳手架上附裝機械設備，懸挑平臺拉纜風繩及搭（接）卸料槽（斗）等。第七章腳手架的設計計算（因2棟房子懸挑高度、方法相同，下面只計算一棟樓懸挑的計算書。）用方案中的(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息1 .腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度

13、為14.5 m ,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m,立桿的橫距為1.05m,立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00 m ;采用的鋼管類型為 48X3.5橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取雙扣件抗滑承載力調整系數(shù)0.75 ;連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m ,水平間距3 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2 .活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000 ;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數(shù):2層;-10 -3 .風荷載參數(shù)本工程地處浙江杭州市，基本風壓 0.45

14、kN/m2;風荷載高度變化系數(shù)生，計算連墻件強度時取0.92 ,計算立桿穩(wěn)定性時取0.74 ,風荷 載體型系數(shù)/為0.214;4 .靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248 ;腳手板自重標準值(kN/m2):0.350 ;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140 ;安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005 ;腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別：竹夾板；欄桿擋板類別：竹夾板擋板；5 .水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m,建筑物內錨固段長度2 m o錨固壓點螺栓直徑(mm):16.00 ;樓板混凝土標號：C30;6

15、.拉繩與支桿參數(shù)-11 -鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000 ;鋼絲繩與墻距離為（m）:3.300 ;1.2 m o懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物-12 -二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按 照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重 和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1 .均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P 1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標準值：P2=0.35X 1.05/(2+1)=0.122 kN/m ;活荷載標準值:Q=3 x 1

16、.05/(2+1)=1.05 kN/m ;靜荷載的設計值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.122=0.193 kN/m ;活荷載的設計值:q 2=1.4 X 1.05=1.47 kN/m ;%q：q：luinimiiDZQ pmq+1# 4t#圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)1 口口 口口 1 口口 -口 I 口口a -Jr 4s-1-Jr圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢?13 -M imax 二 0.08q il 2 + 0.10q 2I 2跨中最大彎距為 Mima

17、x=0.08 X 0.193 X 1.5 2+0.10X 1.47 X 1.5 2 =0.366 kN 成支座最大彎距計算公式如下：M 2max = -0.10q 1l 2 - 0.117q 2l 2支座最大彎距為 M2max= -0.10 X 0.193 X 1.5 2-0.117 X 1.47 X 1.5 2 =-0.43 kN 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(T =Max(0.366 丈,0043 106)/5080=84.646 N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為(7 = 84.646 N/mm小于 大橫桿的抗彎強度設計值用=205 N/mm 2,滿足要求！3.撓度驗算最

18、大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：由ax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q 1= P1+B=0.038+0.122=0.161 kN/m ;活荷載標準值:q 2= Q =1.05 kN/m ;最大撓度計算值為：v =0.677 0.161 15004/(100 2(06 105X121900)+0.990 忱5 15004/(100 2(06 105M21900)=2.315 mm；大橫桿的最大撓度 2.315 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm-14 -滿足要求!三、小橫桿的計算根據(jù)

19、JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿 在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布 置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1 .荷載值計算大橫桿的自重標準值：pi= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;腳手板的自重標準值： 巳=0.35X1.05 X 1.5/(2+1)=0.184 kN ;活荷載標準值：0=3X1.05 X 1.5/(2+1) =1.575 kN ;集中荷載的設計值:P=1.2 X (0.058+0.184)+1.4 X 1.575 = 2.495 kN ;小橫桿計算簡圖2 .強度驗算最大

20、彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩15 -和;均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mmax = ql /8Mmax = 1.2 x 0.038 x 1.05 2/8 = 0.006 kN m集中荷載最大彎矩計算公式如下：M)max = Pl/3MPmax = 2.495 X 1.05/3 = 0.873 kN - m ;最大彎矩 M = M qmax + M pmax = 0.879 kN m最大應力計算值 (T = M / W = 0.879%5K030=173.124 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應力 (7 =173.124 N/mm小于小橫桿的抗彎強度設計值

21、205N/mr2i,滿足要求！3 .撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 ：qmax = 5ql4/384EIgmax=50.038 10504/(384 2(06 105X121900) = 0.024 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN ;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 ：-16 -2max = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI2max = 1816.35 1050X3 10502-4

22、X0502/9 ) /(72 2.06 105X121900) = 2.972 mm；最大撓度和 V =qmax+ pmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小橫桿的最大撓度為 2.996 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm, 滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96M,雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75 ,該工程實際的旋轉雙扣件承 載力取值為12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2

23、.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.00 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P 1 = 0.038 X 1.5 X 2/2=0.058 kN ;小橫桿的自重標準值:P 2 = 0.038 X 1.05/2=0.02 kN ;腳手板的自重標準值:P 3 = 0.35 X 1.05 X 1.5/2=0.276 kN ;活荷載標準值:Q = 3 X 1.05 X 1.5 /2 = 2.362 kN ;荷載的設計值：R=1.2 X (0.058+0.02+0.276)+1.4 X 2.362=3.732 kN ;-17 -R 12.00

24、 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 0.1248kN/mN gi = 0.1248+(1.50 X 2/2) X 0.038/1.80 X 14.50 = 2.274kN ;(2)腳手板的自重標準值；采用竹夾板，標準值為0.35kN/m2N G2= 0.35 X4X 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 1.418 kN ;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/mN G3 = 0.14 X4X 1.5/2 = 0

25、.42 kN ;(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X14.5 = 0.109 kN ;經計算得到，靜荷載標準值N g = N G1+N32+N33+N34 = 4.22 kN ;1/2取活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的值。經計算得到，活荷載標準值N q = 3 X 1.05 X 1.5 X 2/2 = 4.725 kN ;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 N g+0.85 X1.4Nq = 1.2 X4.22+ 0.85 X 1.4 X4.725= 10.687 kN ;不考

26、慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為-18 -N=1.2N g+1.4Nq=1.2 X 4.22+1.4 X4.725=11.679kN ;六、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算W=0.7 生 sp： 00其中必-基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：cd0 = 0.45 kN/m2;仔-風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：比=0.74;體-風荷載體型系數(shù)：取值為0.214;經計算得到，風荷載標準值為：W k = 0.7 X0.45 X0.74 X 0.214 = 0.05 kN/m 2;風荷載設

27、計值產生的立桿段彎矩 Mw為：M w = 0.85 X 1.4WkLah2/10 = 0.85 X 1.4 X 0.05 X1.5 X 1.8 2/10 = 0.029 kN - m；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式(T = N/(6 A) wMW f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.687 kN ;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式(T = N/( ()f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 11.679kN ;-19 -計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3 得：k = 1.15

28、5計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表 5.3.3 得：仙=1.5 ;計算長度，由公式l 0 = kuh 確定：lo = 3.118 m ;長細比：L 0/i = 197軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) 小由長細比l o/i的結果查表得到：小=0.186立桿凈截面面積：A = 4.89 cm 2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3;鋼管立桿抗壓強度設計值：用=205 N/mm 2;考慮風荷載時(T = 10686.57/(0.186 X 489)+28849.566/5080 = 123.17孑 N/mm立桿穩(wěn)定性計算(T = 123.173

29、 N/mm小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求!不考慮風荷載時-2(T = 11678.82/(0.186X 48940428/mm2;立桿穩(wěn)定性計算 (T = 128.404 N/mm小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求!-20 -七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N = N iw + N 0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算生=0.92,除=0.214, m=0.45, _ _ 2W = 0.7 m S區(qū) 0=0.7 0.92 0.214 0.45 = 0.062 kN/m ;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎

30、風面積Aw = 10.8 m 2;按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N 0= 5.000 kN ;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：Nw = 1.4 XWX Aw = 0.938 kN ;連墻件的軸向力設計值 Nl = N lw + No= 5.938 kN ;連墻件承載力設計值按下式計算：N =6 A f其中小-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i = 300/15.8的結果查表得到 小=0.949 l為內排架距離墻的長度；A = 4.89 cm 2; f=205 N/mm 2

31、;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949 X4.89 X10-4X205X 103 = 95.133 kN ;N = 5.938 N f = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。-21 -由以上計算得到Ni = 5.938小于雙扣件的抗滑力12 kN ,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載 N勺作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm內排腳手架距離墻體300mm支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4

32、,截面抵抗矩W= 185 cm3,截面積A = 30.6 cm2受腳手架集中荷載 N=1.2 X4.22 +1.4 X 4.725 = 11.679 kN ;水平鋼梁自重荷載 q=1.2 X 30.6 X 0.0001 X 78.5 = 0.288 kN/m ;-22 -11 679kN0.2SBkN7mILBTSkN0.28akN/mQ.2 如 kNJm(2)30012002000懸挑腳手架計算簡圖4.029經過連續(xù)梁的計算得到3770.6081 0.04370,0321.7657909 7 995-23 -懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)011.745懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN - m)懸

33、挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 15.795 kN ;R2 = 8.604 kN ;R3 = -0.032 kN 。最大彎矩 Mmax= 1.765 kN m最大應力（T =M/1.05W+N/A= 1.765 X 60（ 1.05 185000 ）+ 8.615 103 / 3060 = 11.901-24 -42N/mm ;水平支撐梁的最大應力計算值11.901 N/mm2小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值215 N/mm,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼，計算公式如下0- = M/ bWx Ru=16.807KN。經

34、計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Rj的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N,為N=R=16.807kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)的強度計算公式為（T = N/A N/ 兀 df|其中N -錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.032kN ;d -樓板螺栓的直徑，d = 16mm；fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mn2;f-鋼材強度設計值，取215N/mm；h -樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于32/(3.142 X16X1.43)=0.445mmo螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 X3.14 X162X215X10-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.032kN小于螺