應(yīng)用計(jì)算數(shù)值的方法來(lái)研究流體的粘度變化對(duì)板式換熱器性能的影響

1、應(yīng)用計(jì)算數(shù)值的方法來(lái)研究流體的粘度變化對(duì)板式換熱器性能的影響M.A. Mehrabian and M. KhoramabadiDepartment of Mechanical Engineering, Shahid Bahonar University of Kerman,Kennan, Iran摘要目的一本文的LI的是在逆流和穩(wěn)態(tài)條件下，通過(guò)數(shù)值計(jì)算，研究流體粘度的 變化對(duì)板式換熱器熱特性的影響。設(shè)計(jì)/工藝/方法一實(shí)現(xiàn)這篇文章LI的的方法，源于山4部分組成的熱量交 換板中間通道中冷熱流體的一維能量平衡方程。有限差分法已經(jīng)用于計(jì)算溫度分 布及換熱器的熱性能。在側(cè)邊通道中，水作為將被冷卻的熱流體

2、，然而在中央通 道中，大量隨溫度變化同時(shí)粘度隨之變化劇烈的流體作為將要被加熱的冷流體。 發(fā)現(xiàn)一這個(gè)程序的運(yùn)行實(shí)現(xiàn)了工作流體的結(jié)合，例如水與水，水與異辛烷，水與 苯，水與甘油和水與汽油等。對(duì)于以上所有工作流體的結(jié)合，兩種流體的溫度分 布已經(jīng)沿流動(dòng)通道劃分。總傳熱系數(shù)可以通過(guò)冷流體和熱流體的溫度來(lái)繪制。研 究發(fā)現(xiàn)，若總傳熱系數(shù)呈線性變化，在溫度變化范圍內(nèi)既不是冷流體和熱流體的 溫度。當(dāng)粘度已受溫度影響或者冷流體的性質(zhì)改變時(shí)，換熱器的影響效果并不是 很顯著。創(chuàng)意/價(jià)值一對(duì)于山2塊板為邊界的溫度控制體來(lái)說(shuō)，本文包含一個(gè)可以得 到能量平衡方程數(shù)值解的新方法。通過(guò)對(duì)數(shù)值訃算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，驗(yàn) 證了

3、這種數(shù)值計(jì)算方法。關(guān)鍵詞:熱交換器、熱傳遞、數(shù)值分析、有限差分法 研究類型:研究性論文。A：板傳熱面積，丿滬：板間距，也C:等式常數(shù)C:熱容，W/°CC；淀壓比熱容，J"g：CQ：當(dāng)量直徑，加/?：對(duì)流傳熱系數(shù)，W/m2-°CJ：指定軸截面R：板傳導(dǎo)率，W/m-C厶:板長(zhǎng)度，72：粘度修止系數(shù)7：質(zhì)量流量，kg/Sn : NuP；與&之間的斜率NTU:傳熱單元數(shù)Nu:努塞爾數(shù)Pr:普朗特?cái)?shù)Q:傳熱速率，WRe:雷諾數(shù)r：方程指數(shù)(8)t:時(shí)間，sT:溫度，°Cu：流速，m/s：總傳熱系數(shù)，Whn2-C：平均傳熱系數(shù)，W/廠cV：通道體積，也

4、9;w：流動(dòng)寬度，mx：橫向坐標(biāo)y：軸向坐標(biāo)m :流體動(dòng)粘度系數(shù)，kg/m-s流體密度，kg/m31：換熱器有效性d：板厚度，mf：板投影面積的比值C :冷流體 Cv:控制體 h :熱流體 m :平均值 min:最小值 w :板壁介紹板式換熱器在不同產(chǎn)業(yè)發(fā)展進(jìn)程中的貢獻(xiàn)日益增加。它被認(rèn)為是工程應(yīng)用換 熱器中首要選擇，因?yàn)樗鼈兊膬?yōu)點(diǎn)和顯著的特質(zhì)，例如結(jié)構(gòu)緊湊(占用空間小)， 良好的熱性能，能從一個(gè)較小溫度差恢復(fù)熱量，靈活性較強(qiáng)，事故風(fēng)險(xiǎn)低，人工 清洗方便，維修保養(yǎng)費(fèi)用較低。在滿足嚴(yán)格的衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)和精確的溫度控制(Dunkley et al., 1961)條件下， 板式換熱器在牛奶、藥品及液態(tài)食品加

5、工工程中證實(shí)了它們的優(yōu)勢(shì)要超過(guò)管殼式 換熱器。板式換熱器也適用于橡膠和造紙工業(yè)(Reppich, 1999)。在加熱和冷卻系 統(tǒng)中，板式換熱器應(yīng)用于蒸發(fā)器和冷凝器(Mazza, 1984).熱流體和冷流體溫差隨著換熱器的長(zhǎng)度而變化，使得傳熱率的計(jì)算變得復(fù)雜。 在大氣壓下，Haseler等(1992年)，用一個(gè)有三個(gè)通道單向流的板式換熱器進(jìn)行 了沿V型區(qū)域的溫度測(cè)量。在中央通道，水和R113作為冷流體。在中央通道的五 個(gè)測(cè)量點(diǎn)進(jìn)行了溫度的測(cè)量。準(zhǔn)確的溫度估算偏差不超過(guò)0.2K。對(duì)于板式換熱器 的設(shè)計(jì)和模擬，這些數(shù)據(jù)常被用來(lái)驗(yàn)證HTFS計(jì)算機(jī)程序APLEo在逆流和并流的流動(dòng)過(guò)程中，如果總傳熱系數(shù)為

6、常數(shù)，對(duì)數(shù)平均差可以作為 冷熱流體的真實(shí)溫度差。然而，傳熱系數(shù)取決于流體的熱性能，因此隨溫度而變 化。Colburn (1933)和許多研究者通過(guò)液-液熱交換器液的實(shí)驗(yàn)，已經(jīng)證實(shí)了總傳 熱系數(shù)是溫度的函數(shù)，并且隨換熱器長(zhǎng)度而變化。因此，假定總傳熱系數(shù)是不真 實(shí)的，流體的物理性能隨溫度變化劇烈。對(duì)于這樣的流體，對(duì)數(shù)平均溫差并不代 表冷流體和熱流體的真實(shí)溫差。Foote (1967),在特殊流體流程中，通過(guò)研究通 過(guò)校正系數(shù)來(lái)修正對(duì)數(shù)平均溫差。這些修正系數(shù)只適用于無(wú)限數(shù)LI換熱板的換熱 器和一些有限數(shù)U換熱板的換熱器。一些不同的來(lái)解決多變的總傳熱系數(shù)方法已經(jīng)在經(jīng)典的研究傳熱類文獻(xiàn) (Kern, 1

7、950)或近代的(Schlunder, 1989)中提出。Mehrabian (2003)延伸了一種 analytical-numerical的方法來(lái)研究出板式換熱器內(nèi)的流體軸向溫度變化。 Un辻ormheat通量、不變的總傳熱系數(shù)、I；和T之間的線性關(guān)系，U和DT之間的線 性關(guān)系，可使系統(tǒng)微分方程組合，在冷熱流體流動(dòng)通道中建立能量平衡方程的四 種特殊情況。除非一個(gè)簡(jiǎn)單的關(guān)系，例如在(Mehrabian, 2003)中提到的總傳熱系數(shù)和溫度 變化的存在關(guān)系，如果在數(shù)值分析(有限分差法、有限單元、有限體積)的基礎(chǔ) 上，總傳熱系數(shù)和板式換熱器通道中的流體溫度分布就可以確定。通過(guò)這種方法， 換熱器的

8、通道分為多個(gè)足夠小的軸向部分，這樣溫度可以假定在每個(gè)部分是恒定 的，但是每一部分之間是有變化的。一個(gè)有限差電腦程序可以確定總傳熱系數(shù)和 在每個(gè)軸向部分冷熱流體的溫度。顯而易見(jiàn)，結(jié)果的準(zhǔn)確性取決于軸向分開(kāi)的數(shù) 量。本文的U的是探討粘度的變化如何影響板式換熱器的總傳熱系數(shù)、溫度分布 和換熱器的熱性能。從實(shí)驗(yàn)中獲得的數(shù)字結(jié)果已得到應(yīng)用，此流板尺寸和流動(dòng)細(xì) 節(jié)納入(Haseler高慶宇，1992年)，后來(lái)乂編入計(jì)算機(jī)程序之中。數(shù)字預(yù)算的結(jié)果 與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合。數(shù)學(xué)模型板式換熱器數(shù)值分析法用到了對(duì)流結(jié)構(gòu)和U型結(jié)構(gòu)中。四個(gè)APV SR3標(biāo)準(zhǔn)的 板形成三個(gè)流動(dòng)通道。兩側(cè)的通道有向下流的熱流體，然而中間通道有向

9、上流動(dòng) 的冷流體。換熱器的中間通道的V型區(qū)域被分為五個(gè)軸向部分，這樣流體從一個(gè) 軸向部分進(jìn)入下一個(gè)部分。進(jìn)口和出口處是在板的左下角和右上角?？墒窍鄬?duì)中 間通道而言，兩側(cè)通道進(jìn)口和出口處是與之相反的。應(yīng)該指出的，在換熱器的不 同區(qū)域，三角形分布器的存在會(huì)使熱交換部位每一單元長(zhǎng)度都是有區(qū)別的。然而 這種區(qū)別在本文并不值得推崇，因?yàn)檫@些節(jié)點(diǎn)是在主要的V型部位，這樣軸向分 段被假設(shè)是均等的。板的兒何體和流程在（Haseler高慶宇，1992年）中用于局部溫 度測(cè)量實(shí)驗(yàn)。這使兩種數(shù)據(jù)的對(duì)比更加有意義。數(shù)學(xué)模型基于以下假設(shè)條件可通過(guò)能量平衡方程建立：(1)軸向流傳導(dǎo)在流動(dòng)通道和板上表現(xiàn)不顯著;換熱器的尾部

10、板是絕緣的；穩(wěn)態(tài)條件；熱流體均勻分布在兩側(cè)邊通道；忽略熱損失；沒(méi)有相變（沸騰和冷凝）；除了粘度，其他物理性質(zhì)不變；一維流動(dòng)；通過(guò)子通道的溫度變化忽略不計(jì)。假設(shè)在每條通道的垂直方向，一維流動(dòng)的流體會(huì)保持一個(gè)平均速度運(yùn)動(dòng)。假設(shè)均勻分布的流體在冷熱流體通道的流速是恒定的?；谝陨系募僭O(shè)，圖1控制體的能量方程是：Pc %pc+ Kmc釆用穩(wěn)態(tài)假定條件，方程(1)可簡(jiǎn)化為:mccL對(duì)稱的兒何形狀和流動(dòng)使控制體(如圖1)從兩側(cè)的通道均等的吸收能量，并且th在側(cè)邊通道與之相同，由于這個(gè)原因，方程(2)可變?yōu)椋喝饷笳?Th - Tc)無(wú)論是左手邊的通道還是右手邊的通道，一個(gè)相似的控制體只從一邊的通道來(lái)吸 收能

11、量。其中一邊通道的控制體的能量平衡方程是：用和晉=(幾一幾)(4)將方程(3)和(4)組成方程組，通過(guò)方程組來(lái)控制換熱器相鄰?fù)ǖ懒黧w的溫度 分布。對(duì)U很大變化的解析解，除了如(Mehrabian, 2003)等一些特殊情況下，會(huì) 變得非常復(fù)雜并且不切合實(shí)際。圖1熱控制體X數(shù)值分析數(shù)值分析法中使換熱器分成一些軸向的部分。一個(gè)典型的軸向部分都有一個(gè) 表面積對(duì)于這個(gè)增加的表面積，冷熱流體的溫度分別是丁切和。'，我們 可以假設(shè)總傳熱系數(shù)可以作為這些溫度的函數(shù)而表示岀來(lái)。這樣：5 = Uj（Thj, TJ等式2可以應(yīng)用在軸截面上，表示為:楓金物（罰廣等式（3）和（4）也可以運(yùn)用在換熱器相鄰?fù)ǖ赖?/p>

12、兩個(gè)軸截面上,可寫(xiě)為:（罟）=射,（鞏_咒»肉 Mph (石月=UjA"(Th Tc)j上述方程的解的獲得是當(dāng)空間導(dǎo)數(shù)存在偏差時(shí)。以Viscosities（Yaws, 2003） 為依據(jù)的溫度數(shù)據(jù)表被編入計(jì)算機(jī)程序中，并且這個(gè)程序可以表示出每個(gè)軸截面 上，流體流動(dòng)時(shí)的溫度下的黏度。線性插值的操作就開(kāi)始進(jìn)行，此時(shí)溫度數(shù)值與 表值不一致。像密度、熱導(dǎo)率等一些其他的流體性質(zhì)與溫度無(wú)關(guān)。每種流體的這 些特性的數(shù)值以平均流體溫度來(lái)指定，并且作為輸入數(shù)據(jù)。冷熱流體的入口溫度 作為數(shù)值分析的邊界條件。板式換熱器通道中的流體無(wú)量綱傳熱系數(shù)可看成是與熱傳遞相關(guān)的一種類型(Rao et al.

13、, 2002):Nu = C RF(8)Shah and Focke (1988)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究板式換熱器熱傳遞和壓降特性。他們注意 到，常數(shù)C取決于換熱板的類型和換熱器的兒何形狀，而常數(shù)n取決于流體的流 態(tài)。Edwards et al. (1974)研究證明得出，在雷諾數(shù)大約小于10時(shí)，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) 是以NvB 標(biāo)繪的，而不是APV Junior Paraflow板落在表明典型傳熱關(guān)系 的坡度線1/3處的Re值：M = 023/?,伽 1/3在雷諾數(shù)較高時(shí)(Re大于10),坡度約為0.7,這樣會(huì)得出過(guò)度條件和湍流 條件.N" =0也R廬1這種關(guān)系也可能成為相互距離b的兩個(gè)平行板之間的湍

14、流類型。可假設(shè)為，山于 板的褶皺，取決于當(dāng)量直徑(D尸?b/f)的雷諾數(shù)會(huì)影響熱傳遞的增加。對(duì)于牛頓 流體，Edwards et al得到的結(jié)果，表明APV Junior Paraflow板被作為流動(dòng)通道， 并可以推廣到任何板的類型，提供常數(shù)C來(lái)作為修正值。Mehrabian(1996年)進(jìn)行了廣泛的研究，從實(shí)驗(yàn)和理論觀點(diǎn)探究流體動(dòng)力學(xué)和 板式換熱器的熱性能。在湍流(Re大于10)條件下，他對(duì)APV SR3板提出了以下 的關(guān)系：Nu = 012偏°-7 片 1/3(9)等式(9)同時(shí)適用于板式換熱器冷熱流體通道，傳熱系數(shù)分別為'心和h,軸 截面j的總傳熱系數(shù)是：1151 y+

15、 -(1°)Uj hq k 如正如Edwards et al所提出的，在雷諾數(shù)低至10的情況，板式換熱器流動(dòng)通 道中的流體也可能形成湍流。因此，湍流假設(shè)分析是合理的，并且等式（9）適用 于水為介質(zhì)的熱流體，同時(shí)甘油、苯和辛烷可作為冷流體。這些冷流一定要選擇 其粘度隨溫度而變化。結(jié)果和討論為了得到獨(dú)立網(wǎng)格數(shù)據(jù)結(jié)果，程序運(yùn)行時(shí)將軸向分為兒個(gè)不同的部分。將確 定的網(wǎng)格點(diǎn)的數(shù)值結(jié)果與相應(yīng)的(Haseler et al., 1992)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比， 然后記錄兩者之間的差值。值得注意的是，增加網(wǎng)格點(diǎn)的數(shù)量會(huì)減少差值。然而， 當(dāng)軸向部分的數(shù)U是17的時(shí)候，此時(shí)可產(chǎn)生最小差值，當(dāng)超過(guò)17時(shí)，差

16、值減小 并不明顯。通過(guò)實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，軸向部分的數(shù)目為17。而3, 6, 9,15這些數(shù)字都 是3的倍數(shù)。這是在(Haseler et al., 1992).中對(duì)比相應(yīng)點(diǎn)處實(shí)驗(yàn)結(jié)果的忖的。應(yīng)該被提及的是，在獲得數(shù)值解之初，兩種流體的出口溫度并不清楚，可通 過(guò)兩者的進(jìn)口平均溫度來(lái)估算。當(dāng)?shù)玫匠隹跍囟葧r(shí)，每種流體的性質(zhì)可以由其本 身的平均溫度來(lái)估算。(Khoramabadi, 2004).換熱板尺寸和和流體流動(dòng)條件的數(shù)值分析列于表1.這些數(shù)值都是(Haseler et al., 1992)中用于試驗(yàn)溫度測(cè)量的所需尺寸和條件。水的典型溫度實(shí)驗(yàn)的溫度列 于表II,以當(dāng)量直徑De = 6.28 mm,的熱

17、流體和冷流體的雷諾數(shù)分別是879和304。 換熱器中間通道的局部溫度的數(shù)據(jù)結(jié)果然后與V型區(qū)域的實(shí)驗(yàn)溫度相比較，列于 表II并得到數(shù)值上的一致。這種誤差在一2.14and + l88°C范圉內(nèi)，這樣才表明 這種數(shù)值法的準(zhǔn)確性。山于數(shù)值計(jì)算程序已經(jīng)被驗(yàn)證，進(jìn)口冷熱流體之間的變大 的溫度差會(huì)使流體粘度顯著影響溫度分布、總傳熱系數(shù)和換熱器的傳熱性能。冷 流體和熱流體的進(jìn)口溫度分別是5and9crCj這個(gè)程序適用于水-水、水-苯、水- 異辛烷四種類型的流體。冷熱流體的沿?fù)Q熱器溫度分布如圖2和3。水-苯與水- 苯的溫度分布相似，因此，并沒(méi)有在圖2和3中。對(duì)于每種類型的工作流體，恒 定和變化的流體

18、粘度的溫度分布都有所體現(xiàn)?？梢宰⒁獾剑g的溫度分布的誤差大于甘油和異辛烷之間的誤差。然而，隨著溫度改變，水的粘度的變化比甘 油和異辛烷較為強(qiáng)烈。這種現(xiàn)象的原因是甘油和異辛烷的對(duì)流傳熱系數(shù)小于水之 間的對(duì)流傳熱系數(shù)，因此，它們控制了總傳熱系數(shù)。Numerical results (°C)Experimental results (Haseler et al. 1992) (°C)Ern)r (°C)X67.6972.1674.74霍9 9.8.15G.35947616670727476?:?40.892.012.14黑Developed plate length

19、厶lmFlow widthW0.35 mPlate heat transfer areaWxL0.35m2Hot fluidCold fluidInlet temperature77.9°C47.9°COutlet temperature71.7°C769CSpecific heat4,191J/kgK4, J/kgKMass flow rate4726kg/hr1012kg/hr表1板的尺寸和流動(dòng)細(xì)IJ表2數(shù)值比較和實(shí)驗(yàn)結(jié)果100t-2e、m) ny(m)圖3熱流體沿流動(dòng)通道的溫度分布7006005004003002001001530456075 9CTc(&#

20、176;C)water gasoline glycerin isooctane圖4總傳熱系數(shù)與冷流體溫度之間關(guān)系00700圖4和圖5分別描繪出了總傳熱系數(shù)與冷熱流體之間的變化關(guān)系。然而，當(dāng) 假設(shè)流體粘度不變時(shí)，總傳熱系數(shù)也是不變的。這樣使得粘度的變化是控制總傳 熱系數(shù)的一個(gè)重要的因素。U與T之間的線性關(guān)系和液體粘度與溫度的關(guān)系都在圖 6中體現(xiàn)。表2中，在在溫度范圍內(nèi)粘度顯示出了線性變化關(guān)系。然而，這種現(xiàn)象 并不違背大多數(shù)流體以指數(shù)函數(shù)與溫度之間作為的標(biāo)準(zhǔn)。熱流體和冷流體傳熱系 數(shù)隨溫度線性變化分別在圖7和圖8中。換熱器恒定粘度和多變粘度的£ 一 NTU關(guān)系圖在圖9中。此圖是表示水與異

21、 辛烷之間的關(guān)系。然而水-水、水-苯和水-甘油都有相似的圖形。換熱器的性能并 不因溫度控制下的粘度影響。當(dāng)粘度只受溫度限制時(shí)，對(duì)于不同的工作流體圖10描繪了 £ - NTU圖形。0.00180.00160.00140.00120.0010.00080.00060.00040.00020.04oo2080c<°60WaterGlycerin R134aGlycerinIsooctane(uuaoAo) ri100 0120.0380.0360.0340.0320.030.0280.0260.0240.022只要NTU很?。∟TIX1）,換熱器的性能并不取決于流體的性質(zhì)。

22、但是若TU增大（NTU>1）,換熱器的性能就會(huì)因不同的流體而改變。與圖9和圖10有關(guān)的性能訃算基于NTU和U的定義：(H)(12)整合起來(lái)可以為T(mén)c or Th.140圖6粘度隨流體溫度的變化350000oo4-00oe-.005150065o7075/1 jj 111111 f 11。 I80Th(°C)859095I (Water-Mater) . (Water-Glycerin)- (Water-I$ooctane)- j (Water-Gasoline):圖7熱端傳熱系數(shù)與熱流體溫度之間的關(guān)系650D102030405060708090100Tc(°C)998

23、377501100 O0011圖8冷端傳熱系數(shù)與冷流體溫度的關(guān)系0.2 -variable U constant UNTU圖9可變的U對(duì)水-異辛烷中£ -NTU的影響1圖10流體種類對(duì)可變U的e -NTU的影響總結(jié)對(duì)于受溫度影響的板式換熱器流動(dòng)通道的流體，有限差分?jǐn)?shù)值計(jì)算方法已經(jīng) 可以預(yù)測(cè)軸向溫度的變化，像水-水、水-異辛烷、水-苯、水-甘油、水-汽油這樣 的工作流體的組合已經(jīng)通過(guò)檢驗(yàn)。在以上工作流體組合中，換熱器側(cè)邊通道的水 作為將被冷卻的熱流體。然而，隨溫度而粘度變化強(qiáng)烈另一種流體，在中間通道 中作為將被加熱的冷流體。經(jīng)數(shù)值分析的換熱器是由四個(gè)APV SR3標(biāo)準(zhǔn)板而形成 三個(gè)通道

24、。這種換熱器的兒何尺寸和流體流動(dòng)條件與以前的實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果相符。 從本文已提出的數(shù)值分析方法獲得的預(yù)測(cè)溫度和在相同種類的板和形似條件情況 下所作實(shí)驗(yàn)的得出的結(jié)果相比較，誤差值在-2.18和+1.88°C之間。這樣，符合相 應(yīng)的條件，證明了數(shù)據(jù)模型的正確性。經(jīng)過(guò)確認(rèn)后，程序?qū)⒁圆煌牟僮鳁l件運(yùn) 行。在先前（Mehrabian,2003）的第一作者對(duì)板式換熱器總傳熱系數(shù)的變化的影 響已經(jīng)研究過(guò)。在這項(xiàng)調(diào)查研究中，總傳熱系數(shù)四種不同的變化模式被提出。其 中一種是U和T的直線關(guān)系。在釆用研究的溫度范圍內(nèi)，U前獲得的數(shù)據(jù)結(jié)果看 出，I；和Tc、U和Th也都呈直線關(guān)系。通過(guò)兩種不同方法所獲得的結(jié)果

25、一致性對(duì) 于設(shè)計(jì)工程師和換熱器生產(chǎn)商是非常關(guān)注的。這就意味著，在U和Tc或Th之間 隨粘度呈指數(shù)變化而與溫度呈線性關(guān)系的流體類別存在比較緩和的操作溫度下。分析中所獲得的結(jié)果表明，粘度的變化對(duì)換熱器的換熱效率只是有輕微的影 響。這可以得出這樣的結(jié)論，若（"/"）件或（用/卩金嚴(yán)修正系數(shù)被納入等式（8）中，可以影響粘度的變化?；诂F(xiàn)在的計(jì)算機(jī)程序數(shù)值預(yù)算可以運(yùn)用估算指數(shù)m。結(jié)論板式換熱器熱量分析中的平均粘度與局部粘度的影響，通過(guò)計(jì)算數(shù)值的方法 進(jìn)行研究。對(duì)于粘度隨溫度變化的流體，恒定粘度和可變粘度的流體溫度分布之 間的差別要比粘度受溫度影響較弱的流體要小。，對(duì)于粘度可變化的流體

26、，當(dāng)溫度 變化較小且緩和時(shí)，總傳熱系數(shù)隨冷流體或熱流體溫度呈線性變化。若應(yīng)用粘度 受溫度控制的流體，則對(duì)換熱器的熱性能影響并不顯著。當(dāng)NTU較小時(shí)，流體的 性質(zhì)并不改變換熱器的性能。Colburn, A.P. (1933), "'lean temperahire difference and heat transfer coefficient in liquid heat exchangers' Industrial and Engineering Chemistry. Vol. 29 No. & pp. 873-6Dxnikley, W.L. et al.

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