27樓高空大懸挑梁及板模板施工方案

1、高空大懸挑模板工程施工方案工程名稱：沈陽(yáng)雅居樂(lè)花園27#樓工程建設(shè)單位：遼寧雅居樂(lè)房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限公司監(jiān)理單位：中遼國(guó)際工程建設(shè)項(xiàng)目管理有限公司施工單位：廣廈建設(shè)集團(tuán)遼寧分公司編制人：寶磊審核人：吳錫忠編制日期：2013年3月16日專項(xiàng)方案審批表工程名稱：沈陽(yáng)雅居樂(lè)花園 27#樓建設(shè)單位：寧雅居樂(lè)房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限公司施工單位：廣廈建設(shè)集團(tuán)遼寧分公司監(jiān)理單位:中遼國(guó)際工程建設(shè)項(xiàng)目管理有限公司審批名目：高空大懸挑模板工程施工方案審批編號(hào)：編制說(shuō)明:為保證 27#樓北側(cè)七層、二十八層、屋面層懸挑梁、板懸挑跨度大,模板支設(shè)難度大，為保證此懸挑梁、板工程安全的施工，并保證懸挑梁、板的工程質(zhì)量，特此編制此方案

2、作為技術(shù)指導(dǎo)。見(jiàn)編制人：寶磊2013 年 3 月 16 日分公司審批意見(jiàn)審批人：分公司（章）：年月日備注：分公司審批用表高空大懸挑模板工程施工方案一、工程概況沈陽(yáng)雅居樂(lè)花園 27 齦工程位于遼寧大學(xué)北側(cè)，蒲南路 1 號(hào)。27 齦總建筑面積約為 14178.5m2,檐口高度為 97.3m,剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為高強(qiáng)混凝土管樁加構(gòu)造板基礎(chǔ)，在七層（19.4m）、二十八層（82.3m）北側(cè)設(shè)計(jì)有一大懸挑圓弧梁，屋面層（97.3m）設(shè)計(jì)有一大懸挑圓弧梁及板。連廊項(xiàng)目經(jīng)理：吳錫忠項(xiàng)目部（章）：2013 年 3 月 17 日目部報(bào)批審批說(shuō)明:混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C25,梁跨總長(zhǎng)為 12m 梁截面尺寸為200

3、mm*500mm 屋面層懸挑板厚為 120mm二、編制依據(jù)1、根據(jù)本工程的全部施工圖紙及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖；2、根據(jù)國(guó)家有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）;4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）;5、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）;6、建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第 2 版-2007.7）;7、簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)（1999.7）;8、實(shí)用建筑施工安全手冊(cè)（1999.7）;9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）;10、懸挑式腳手架安全技術(shù)規(guī)程（DG/TJ08-2002-2006）;11、鋼管腳手架扣件（GB15831-

4、2006；12、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）。三、高空大懸挑梁模板體系設(shè)計(jì)1、本工程七層（19.4m）北側(cè)設(shè)計(jì)有一 12m 跨懸挑梁，梁截面尺寸為 200*500,梁模板無(wú)支撐點(diǎn)，該梁模板支撐采用 148X3.5m 陸風(fēng)管排架，排架搭設(shè)高度為 14.25m。該排架搭設(shè)在一層頂板上，在一層頂板下搭設(shè)滿堂紅承重架，作為一層頂板加固之用。排架立桿橫距為 900mm 縱距為 900mm 步距 1800mm 距地 200mms 掃地桿，沿滿堂紅支撐架縱向設(shè)置連續(xù)剪刀撐，橫向每 5.4m 設(shè)置一道剪刀撐。立桿接頭要錯(cuò)開(kāi)，在同一斷面內(nèi)接頭率不大于 50%搭設(shè)時(shí)立桿下要設(shè)木跳板。2、二十八層（8

5、2.3m）及屋面層（97.3m）大跨度懸挑梁模板支撐體系采用 18#工字鋼懸挑，在 18#工字鋼上搭設(shè)排架，作為梁、板模板支撐之用，18#工字鋼鋼梁平面布置見(jiàn)下圖（1）。該梁在軸之間，軸和汕軸間懸梁模板支撐采用 18#工字鋼鋼梁懸挑，工字鋼挑梁設(shè)置在懸梁標(biāo)高下一樓層的樓梯休息平臺(tái)上，在工字鋼鋼梁上搭設(shè)排架，工字鋼鋼梁下用 18#槽鋼斜撐，18#槽鋼下支點(diǎn)支撐在樓梯梁上（見(jiàn)下圖 2）;-軸間梁、板模板支撐體系采用在下一樓層內(nèi)、軸的剪力墻上預(yù)埋 18#工字鋼，工字鋼中心線距 M軸上剪力墻內(nèi)邊 250mnfF 始設(shè)置工字鋼，每900mms 置一根，共設(shè)置三根，在平行于 M 軸的工字鋼上設(shè)置 18#工

6、字鋼，兩方向工字鋼互相垂直，該工字鋼距墻面 210mm 工字鋼間距為1000mm 在此工字鋼上搭設(shè)排架。排架立桿橫距為 850mm 梁下支撐架立桿橫距為 800mm立桿縱距為 1000mm 步距為 1500,距地 200mms 置掃地桿，排架橫向每 5000m 破置一道剪刀撐（見(jiàn)下圖 3）。18#工字鋼鋼梁平面布置圖（圖 1）97.3m82.3m94.3m79.3m148*3.5鋼管18#工字鋼IH工18#工字鋼18#曹鋼200*350樓梯梁95.85m80.85m/2匕92.85m77.85m叱（）軸間工字鋼懸挑梁剖面圖（圖 2）D 軸間工字鋼懸挑梁剖面圖（圖 3）3、為了使排架及腳手架立桿

7、與工字鋼鋼梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。故在工字鋼上焊接長(zhǎng)度為 150-200mm、直徑為 25mm 的鋼筋，將立桿套座其外。4、懸梁兩側(cè)施工腳手架橫距 0.85m,距梁 0.3m,縱距 1.0m,步距 1.5m；腳手板采用木板封閉，上部腳手板高出懸梁頂面 0.2m;腳手架防護(hù)欄桿高度為 1.2m。5、懸梁模板支設(shè)材料采用 40*80mm 木方，模板采用 18mm 厚的多層膠合板，腳手管采用.；，48X3.5mmffi 管，模板加固采用鐮刀卡具、14#鋼絲。四、高空大寬度懸梁模板支架力學(xué)計(jì)算：屋面層設(shè)有懸挑梁、板，懸挑梁大小同二十八層，屋面層能夠滿足要求，二十八層即可滿足要求，

8、因此只對(duì)屋面層模板支架進(jìn)行驗(yàn)算。4.1計(jì)算（按最不利工況梁的截面 200mme500mm+算）18#工字鋼97.3m82.3m94.3m下79.3m工48*3.5鋼管梁模板支架剖面圖(單位：mm 梁模板支架平面圖(單位：mmA、參數(shù)信息1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)(1)梁截面寬度 B(m):0.20;梁截面高度 D(m):0.50;(2)混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間距 La(m):1.0;(3)立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 a(m)：0.05;(4)立桿步距 h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.0;(5)梁支撐架搭設(shè)高度 H(m):2.55;梁兩

9、側(cè)立桿間距(m):0.80;(6)承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；(7)采用的鋼管類型為48X3.5;(8)立桿承重連接方式： 單扣件， 考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況， 取扣件抗滑承載力折減系數(shù)： 0.85;2、荷載參數(shù)(1)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00;(2)模板自重(kN/m2):0.35;(3)鋼筋自重(kN/m3):1.50;(4)施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):3.0;(5)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):14.4;(6)振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2):2.0;(7)振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2):4.0;3、材料參數(shù)(1)木材品種：杉木

10、；木材彈性模量 E(N/mrr):9000.0;(2)木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm):10.0;(3)木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mn2)：13.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2):1.5;(4)面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm):18.00;(5)面板彈性模量 E(N/mr2):9500.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mn2):13.0;4、梁底模板參數(shù)(1)梁底方木截面寬度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：80.0;(2)梁底縱向支撐根數(shù)：2;5、梁側(cè)模板參數(shù)(1)主楞間距(mm):700;次楞卞 g 數(shù)：3;(2)主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2;(3)固

11、定支撐水平間距(mm):800;(4)豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：0mm245mm(5)主楞材料：圓鋼管；(6)直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.50;(7)主楞合并根數(shù)：2;(8)次楞材料：木方；(9)寬度(mm):40.00;高度(mm):80.00;B、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22 丫 tB1B2V1/2F=丫 H其中Y-混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取 5.000h;T-混凝土的入模溫度，取 25.000C；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h;H-

12、混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.600m；01-外加劑影響修正系數(shù)，取 1.000;BA混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.150。分別計(jì)算得 37.183kN/m2、14.400kN/m2,取較小值 14.400kN/m2作為本工程計(jì)算荷C、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為 3 根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1、強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:(T=M/Wf其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=70X1.8X

13、l.8/6=37.8cm3;M-面板的最大彎矩(N-mm)6-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mn2)f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2X0.7X14.4=12.096kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4X0.7X4=3.92kN/m；計(jì)算跨度：l=(500-120)/(3-1)=190mm;面板的最大彎矩 M=0.125X(12.096+3.92)X(500-120)/(3-1)2=7.23X104NJ-mm面板的最大支座反力為：N=1.25ql=

14、1.25X(12.096+3.920)X(500-120)/(3-1)/1000=3.804kN;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:(T=7.23X104/3.78X104=1.9N/mn2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值(T=1.9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求!2、撓度驗(yàn)算v=0.521ql4/(100EI)v=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=12.096N/mm；l-計(jì)算跨度:l=(500-120)/(3-1)=190mm;E-面板材質(zhì)的彈性模量：E=9500N/mm2;I-面板的截面慣

15、性矩:I=70X1.8X1.8X1.8/12=34.02cm4;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.521X12.096X(500-120)/(3-1)4/(100X9500X3.40X105)=0.025mm;面板的最大容許撓度值:v=l/250=(500-120)/(3-1)/250=0.76mm;面板的最大撓度計(jì)算值 v=0.025mm 小于面板的最大容許撓度值v=0.76mm,滿足要求！D 梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1、次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到:q=3.804/0.700=5.434kN/m本工程中，次

16、楞采用木方，寬度 40mm,高度 80mm,截面慣性矩 I,截面抵抗矩 W 和彈性模量 E分別為：W=1X4X8X8/6=42.67cm3；I=14X8X8X8/12=170.67cm4_2E=9000.00N/mm2；5.434kN5.434kN加uomiuiuuiuuuunuiwiiuuumum汨口計(jì)算簡(jiǎn)圖2、主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 4.184kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm,壁厚 3.5mm,截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=2X5.078=10.16cm3；I=212.187=24.37cm經(jīng)過(guò)計(jì)算

17、得到最大彎矩 M=0.266kNmm最大支座反力 R=4.184kN,最大變形 v=0.585(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：(T=M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值(7=2.665/4.27104=6.2N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=13N/mm2;次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值f=13N/mm2,滿足要求！(T=6.2N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:v=700/400=1.75mm次楞的最大撓度計(jì)算值 V 要求！=0.585mm 小于次楞的最大容許撓度值v=1.75mm 滿足D.2D.2彎矩圖(kNm)變形圖(mm)E=2060

18、00.00N/mm2；190190I I190190主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M=0.282kNm,最大支座反力 R=6.489kN,最大變形 v=0.061mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算(T=M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:(7=2.825/K020104=27.8N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=0.85X205=174.25N/mm2(0.85 為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值(7=27.8N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=174.25N/mm2,滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.061mm主楞

19、的最大容許撓度值:v=245/400=0.612mm主楞的最大撓度計(jì)算值 v=0.061mm 小于主楞的最大容許撓度值v=0.612mm 滿足要求！E、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)4 4182.09182.09245135245135主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=9001/18/6=4.86104mm3；

20、I=90018X18X18/12=4.37105mm4;F1r，r;riF1fP1200200-x,底模面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：(T=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1二 1.24(24.00+1.50)0.50+0.35僅 0=15.72kN/m;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q2=1.0X2.00+3.00)1 加=5.0kN/m;q=15.72+5.0=20.72kN/m;最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：Mmax=ql2/8=1/820.72)2002=1.036M05Nmm；RA=RB=0.5ql=0.520

21、.72&2=2.072kN(T=Mmax/W=1.036X105/5.4104=1.92N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力(7=.92N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求！2、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：v=5ql/(384EI)106/42666.7=5.32N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 5.32N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13N/mm2,滿足要求！(2)方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：r=3V/(2bh0)其中最大剪力：V=0.62.272

22、K0=1.363kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 r=3363.1000/(240X80)=0.639N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值r=1.5N/mm;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.639N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.5N/mm2,滿足要求!(3)方木撓度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下：V=0.677ql4/(100EI)v=l/250方木最大撓度計(jì)算值 v=0.677X220004/(1009000X170.667104)=0.73mm;方木的最大允許撓度v=01000/250=4.0mm;方木的最大撓度計(jì)算值 v=073mm 小于方木的最大允許撓度v 許 mm,滿足要求!3、支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊

23、支撐傳遞的集中力：Pi=RA=2.272kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P2=(0.800-0.200)/41.041.20.12024.000+1.00.120)0.350=1.288kN3.193kN3.193kN12(2)34i.r!簡(jiǎn)圖(kNm)&000)+1.2201.0 泡.500-3.1931-314-3.193-3.193剪力圖(kN)J23J-0.798-0.798彎矩圖(kNm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N1=N2=3.193kN;最大彎矩 Mmax=0.798kNm；最大撓度計(jì)算值 Vmax=1.616mm;最大應(yīng)力 6=0.79810

24、6/5080=210.2N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度：用=0.85X205=174.25N/mm義形圖(mm)2(0.85 為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 157.1N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 174.25N/mm2,滿足要求！G、扣件抗滑移的計(jì)算：按規(guī)范表 5.1.7,直角、 旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 8.00kN,扣件抗滑承載力系數(shù) 0.85,該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為 6.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范 5.2.5):RRc其中 Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取 6.80kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用

25、力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中 R 取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=3.193kN;R0.120 卷 1.50+24.00)=2.66kN;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4X3.000+2.000)的 0/2+(0.800-0.200)/41.00=4.55kN;N=N1+N2+N3+N4=3.193+0.456+2.66+4.55=10.859kN;小-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）：i=1.58;A-立桿凈截面面積（cm2）:A=4.89;W-立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W=5.08;（7-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值

26、（N/mm2）;f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： 用=0.85X205=174.25N/mm2（0.85 為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)） ；lo-計(jì)算長(zhǎng)度（m）；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo有兩個(gè)計(jì)算公式 lo=kN麻口 lo=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即：lo=Max1.1551 萬(wàn) M.2,1.2+20.05=2.356m;k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155;N-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3,=1.7a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.05m;得到計(jì)算結(jié)果：立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i=2356.2/15.8=149;由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到

27、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) 6=0312;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；（T=9390.531/（0.312X489）=61.5N/mm鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算（7=43.5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值用=174.25N/mm2,滿足要求！4.2板模板支撐架計(jì)算A、參數(shù)信息：1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.70;縱距(m):0.90;步距(m):1.20;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.05;模板支架搭設(shè)高度(m):2.42;采用的鋼管(mm):48X3.5K 底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂】奂够休d力系數(shù):0.85;2、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2

28、):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;(對(duì)于普通樓板鋼筋密度未超過(guò)規(guī)范要求)施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):3.000;3、材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為 18mm;板底支撐采用方木；面板彈性模量 E(N/mm2):9500;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13;木方彈性模量 E(N/mm2):9000.000;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000;木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.500;木方的間隔距離(mm):300.000;木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00;板支架荷載計(jì)算單元B、模板面板計(jì)算：模板面板為受彎

29、構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=90X1.82/6=48.6cm3；I=90K83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi=250.128.9+0.350.9=3.015kN/m;(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2=38.9=2.7kN/m;2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.7=7.398kN/m最大彎矩 M=0.17.3983002=66582Nmm;面板最大應(yīng)力計(jì)算值(T

30、=M/W=66582/48600=1.37N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13N/mm板模板支架立面圖面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.37N/mm12f=13N/mm2,滿足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為：v=0.677qf/(100EI)43.74X04)=0.04mm;面板最大允許撓度v=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.04mm 小于面板的最大允許撓度 1.2mm,滿足要求！C、模板支撐方木的計(jì)算：方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=lbXh2/6=4 刈 X8/6=42.67cm4；I=bXh3/12=4X8X8X8/

31、12=170.67cm4；q q1 T1r;rir!ririf1rirrirrir!1700700170。方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(mm)1、荷載的計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1=250.30.12+0.35 灰 3=1.005kN/m;計(jì)算公式如下:(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2=38.3=0.9kN/m;2、強(qiáng)度驗(yàn)算：M=0.1ql均布荷載 q=1.2qi+K4 華=1.2K005+1.41.0=2.606kN/m;最大彎矩 M=0.1ql2=0.12606X.02=0.26kNm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值(T=M/W=0.26X106/42666

32、.67=6.094N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.000N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 6.094N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13N/mm2,滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：r=3V/2bhnr其中最大剪力：V=0.62.606K0=1.564kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 r=35641X03/(240X80)=0.733N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值r=1.5N/mm;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.733N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.5N/mm2,滿足要求！4、撓度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下：v=0.677qf/(100EI)v=l/250均布荷載 q=q1=1

33、.005kN/m;最大允許撓度v=000/250=4mm;方木的最大撓度計(jì)算值 0.443mm 小于方木的最大允許撓度 4mm,滿足要求!D、板底支撐鋼管計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力，P=1.726kN;最大撓度計(jì)算值V=0.677X1.0050%(1009000X1706666.667)=0.443mm;最大彎矩 Mmax=0.37kNm;最大變形 Vmax=0.432mm;最大支座力 Qmax=5.601kN;最大應(yīng)力（T=369657.225/5080=72.767N/mm2;支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：用=0.85X205=174.2

34、5N/mm2（0.85 為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)）；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 72.767N/mm2V174.25N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.432mm 小于 700/150 與 10mm,滿足要求！E、扣件抗滑移的計(jì)算：按規(guī)范表 5.1.7,直角、 旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 8.00kN,扣件抗滑承載力系數(shù) 0.85,該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為 6.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范 5.2.5）:RRc其中 Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取 6.80kN;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值計(jì)算中 R 取最大支座反力,R=4.35

35、7kN;R0.8=0.28kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25 處.12X.00.8=2.4kN;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG=NGI+NG2+NG3=3.06kN;2、活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值 NQ=(3+2)0.8M.0=4kN;3、立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.272kN;G、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T=N/(6 用)其中 N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN):N=7.375kN;-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 查表得到;i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58cm；A-立桿凈截面面

36、積(cm2):A=4.89cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08cm3；v鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=0.85X205=174.25N/mm2(0.85 為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；L0-計(jì)算長(zhǎng)度(m);根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度 LO有兩個(gè)計(jì)算公式 L0=kuh 和 L0=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即 Lo=max1.155X.7M.2,1.2+20.05=2.356;k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取 1.155;仙-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，取 1.7;a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.0

37、5m；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 LO=2.356;L0/i=2356.2/15.8=149;由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) 6=0.312;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；(T=7375.006/(0.312X489)=94N/33m2;立桿穩(wěn)定性計(jì)算(7=48.339N/mm2-J1-*-Jr圖1大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖ilHHltllllECq4c-1qsq&I|11）!III_|I!I|I&-Jr（跨中最大彎矩和出卷中最大撓度）q=!口I口IH八圖2大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎矩)Q選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：(T=Max(0.28

38、9106,0.116106)/5080=56.89N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為(7=56.89N/mm2小于大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=174.25N/mm2,滿足要求！3、撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計(jì)算公式如下：max=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q1=PI+P2=0.038+0.099=0.137kN/m;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q2=Q=0.85kN/m;最大撓度計(jì)算值為：v=0.677 處.13710004/(1002.06X05X121900)+0.990%85X0004/(1002.06X05X121900)=0

39、.375mm;大橫桿的最大撓度 0.375mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1000/150mm 與 10mm 滿足要求！C、小橫桿的計(jì)算：根據(jù) JGJ130-2001 第 5.2.4 條規(guī)定，小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：PI=0.038X1.0=0.038kN;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.35X0.85X1.0/(2+1)=0.099kN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3X0.85X1.0/(2+1)=0.85kN;集中荷載的設(shè)計(jì)值:P=1.2X(

40、0.038+0.099)+1.4X0.85=1.354kN小橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax=ql2/8Mmax=1.2X0.038X0.852/8=0.004kN 的集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：MPmax=Pl/3MPmax=2.113X0.85/3=0.287kNm;最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.291kNm最大應(yīng)力計(jì)算值(T=M/W=0.291M06/5080=57.28N/mm2;小橫桿的最大彎曲應(yīng)力(757.28N/mm2小于小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值174.25N/m

41、n2,滿足要求！3、撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下：qmax=5ql4/384EIVqmax=5X0.0388504/(3842.06X05X121900)=0.01mm;大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.038+0.099+0.85=0.987kN;ppL/3集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下：Max=Pl(3l2-4l2/9)/72EImax=987850X(38502-48502/9)/(722.06X05X121900)=0.857mm;最大撓度和V=qmax+第ma

42、x=0.01+0.857=0.867mm;小橫桿的最大撓度為 0.867mm 小于小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667 與 10mm,滿足要求！D 扣件抗滑力的計(jì)算：按規(guī)范表 5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 8.00kN,扣件抗滑承載力系數(shù) 0.85,該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為 6.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.2.5):RRc其中 Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取 6.80kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038X1.0X2/2=0.038

43、kN;小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.038X0.85/2=0.016kN;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P3=0.35X0.85X1.0/2=0.149kN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3X0.85X1.0/2=1.275kN;荷載的設(shè)計(jì)值：R=1.2X(0.038+0.016+0.149)+1.4X1.275=2.029kN;R6.80kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！E、腳手架立桿荷載的計(jì)算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 0.1248kN/mNG1=0.1248X4.20=0.524kN;(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木

44、腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 0.35kN/m2NG2=0.35X2X1.0 x(0.85+2.95)/2=1.33kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 0.14kN/mNG3=0.14X2X1.0/2=0.14kN;(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005X1.0X4.2=0.021kN;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+N32+N33+N34=2.015kN;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2 取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3X0.85X1.0X2/2=2.55kN;考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的

45、軸向壓力設(shè)計(jì)值為N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X2.015+0.85X1.4X2.55=5.453kN;不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為N=1.2NG+1.4NQ=1.2X2.015+1.4X2.55=5.988kN;F、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算W=0.7 應(yīng)*a其中W0-基本風(fēng)壓(kN/m2),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：30=0.55kN/m2；比-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：片 1.25;內(nèi)-風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 0.78;經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Wk=0.7

46、X0.55X1.25X0.78=0.375kN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為：Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.375X1.4X1.82/10=0.203kNm考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T=N/(6A)+WWf立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：N=7.909kN;不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T=N/(f立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：N=N=8.747kN;計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm;計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3 得：k=1.155;計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架

47、安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3 得：仙=1.5;計(jì)算長(zhǎng)度，由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118m;長(zhǎng)細(xì)比：L0/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)小出長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到：小=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=0.85X205=174.25N/mm2(0.85 為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿穩(wěn)定性計(jì)算(T=126.92N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=174.25N/mm 滿足要求！不考慮風(fēng)荷載時(shí)(T=8747/(0.186義489)=96.17N/ngm立

48、桿穩(wěn)定性計(jì)算 0-=96.17N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=174.25N/mm 滿足要求！4.4懸挑架主梁、橫梁及支撐桿受力計(jì)算A、參數(shù)信息：1 .主梁及橫梁構(gòu)造參數(shù)(1)主梁平鋪在建筑物樓面上，平面間距 1.4m。(2)主梁建筑物外懸挑長(zhǎng)度：4m；建筑物內(nèi)錨固長(zhǎng)度：2m。(3)主梁錨固壓點(diǎn)方式：壓環(huán)鋼筋，鋼筋直徑(mm):16。(4)橫梁垂直擱置在主梁上，間距 0.9m,與主梁電焊連接。(5)樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C302 .主梁及橫梁材料及性能參數(shù)(1)主梁截面類型：工字鋼，主梁規(guī)格：18 號(hào)工字鋼。(2)橫梁截面類型：槽鋼，橫梁規(guī)格：12.6 號(hào)槽鋼。3 .立桿作用主梁上的力序號(hào)

49、主梁上的力大小(kN)作用點(diǎn)離墻距離(m)18.7473.928.7472.9518.782(T=7909/(0.186X4893000U5080=126.92N/mm2.7418.7821.8518.7820.94 .支撐桿參數(shù)(1)主梁下面采用支桿與建筑物聯(lián)結(jié)，支桿采用 18 號(hào)槽鋼(2)支桿共點(diǎn)布置，與墻支點(diǎn)垂直距離為 2.8m；支撐距離墻長(zhǎng)度(m):2.55B、12.6#槽鋼橫梁受力計(jì)算(以最不利工況計(jì)算)：取 N=9.391KN(1)計(jì)算簡(jiǎn)圖:ARA4ARBN9.391(2)支座反力：RA=RB=4.696kN22(3)彎矩:Nl9.3911.4Mmax3.287kN*m44(4)強(qiáng)

50、度:Mmax(T-W式中：W截面抵抗矩，查表得：62.1cm3一一63.2871062.1103一一2=52.93N/mm小于鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f】=205N/mm2滿足要求小于型鋼支架受彎構(gòu)件的允許撓度值 V=匚=5.6mm,滿足要求。250C、18#工字鋼主梁受力計(jì)算（按最不利工況計(jì)算）：排架傳遞在主梁上的力為：F3=F4=F5=9.391KNX2=18.782KN（立桿與橫梁共同傳遞）施工腳手架傳遞在主梁上的力為：F1=F2=8.747KN（按最不利工況計(jì)算）1、計(jì)算簡(jiǎn)圖（5）撓度:_Nlwmax=48EI式中：E彈性模量，查表得:E=2.06X05N/mm2；I-截面慣性矩，查表得:I

51、=391cm4；9.39110314003wmax482.06105391104=0.67mm主梁彎矩圖(kNm)8.747kNa.7l8,?e2kN18,儂kN18.782kN0.2B9kN/m0.289kN/n0.283kN/mLirlUliUirulliJlirlririJwrLrirIUliD11IIIIILJ(3)145025502000主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖26.03525.8137包3s0aT76-9.05彳-17.973-36.6953-36.69521332133-J1.555-J1.555主梁剪力圖(kN)87768776-12.0061226618.417-4.227主梁變形圖(m

52、m)2、主梁支座反力及最大彎矩計(jì)算(按照懸臂連續(xù)梁計(jì)算)：(1)主梁的截面慣性矩 I=1660cm4,截面抵抗矩 W=185c3n 截面積 A=30.6cm2;(2)主梁重量 m=24.1kg/m。(3)主梁自重荷載設(shè)計(jì)值 q=1.2X24.1X10/1000=0.289kN/m；(4)各支座對(duì)主梁的支撐反力由左至右分別為：2=62.73kN;R=14.4kN;R4=1.555kN;(5)最大彎矩：Mnax=18.417kNm3、主梁抗彎強(qiáng)度：計(jì)算公式如下：omax=Mmax/柳+N/Af式中 Mmax-截面承受最大彎矩值，Mmax=18.417kNm；W-主梁凈截面模量，W=185cm3;Y

53、-截面塑性發(fā)展系數(shù)，產(chǎn) 1.05;N-主梁的軸力，N=57.13kN;A-主梁截面積，A=30.6cm2;f-鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205N/mm2；經(jīng)計(jì)算得出：0max=18.417M06/(1.05 餡 5000)+57.131O3/3060=113.481N/mm2f=215N/mm2主梁的正應(yīng)力計(jì)算值omax=113.481N/mm2小于鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2,滿足要求。4、主梁整體穩(wěn)定性：主梁采用 18 號(hào)工字鋼，計(jì)算公式如下：(T=M/bWxJ=150,滿足要求 o小于鋼材抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f】=205N/mm2,滿足要求。4、斜撐桿焊縫強(qiáng)度計(jì)算斜撐支桿采用

54、焊接方式與墻體預(yù)埋件連接，對(duì)接焊縫強(qiáng)度計(jì)算公式如下6=N/Wt103/(0.83629.299X02)=34.64N/mm2205N/mm2斜撐桿強(qiáng)度性計(jì)算值o-=34.65N/mm2小于f=205N/mm2,滿足要求！3、斜撐桿穩(wěn)定性計(jì)算:式中：lo計(jì)算長(zhǎng)度,2800lo=o=3787mmsin47.68i槽鋼截面回轉(zhuǎn)半徑，i=I1370cc,=6.84cm;A29.299經(jīng)過(guò)計(jì)算得到焊縫最大應(yīng)力：6=84.84W3/2929.9=28.968N/mm2ft=185N/mm2對(duì)接焊縫的最大應(yīng)力(T=28.957N/mm2小于 ft=185N/mn2,滿足要求！E、鋼梁里端錨固計(jì)算：主梁與樓板

55、壓點(diǎn)的壓環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為：(T=N/2Af其中 N-主梁與樓板壓點(diǎn)的壓環(huán)受力：N=1.555kN;f-壓環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范10.9.8 每個(gè)壓環(huán)按 2 個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于 50N/mm；d-壓環(huán)鋼筋的設(shè)計(jì)直徑，d=16mmA-壓環(huán)鋼筋截面積，A=TT(2/4=3.142162/4=201.062mm2；(T=N/2A=1.555X3/(201.0622)=3.87N/mm2300 鋼板，4 根 912mm 抗剪錨筋，長(zhǎng)度 150mm,錨筋總截面積：八V-0.3NAsaavfy式中：V剪力設(shè)計(jì)值，經(jīng)計(jì)算得：V=62.73kN；N法向壓力設(shè)計(jì)值：N=84.84Mcos

56、47.68o=57.12kN,A錨板面積：200X300=60000mm2；fc-混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查表得:C30 時(shí)為214.3N/mm；經(jīng)計(jì)算得：0.5fcA=0.5 父 14.3 父 60000=429kN,N429kN,滿足要求。fy-錨筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查表得：3002N/mmar-錨筋層數(shù)的影響系數(shù)，兩層錨筋等距布置，查表得:1.0av錨筋的受剪承載力系數(shù)：av=(4.0-0.08d/、14.3av=(4.0-0.08X10)*=0.7330033A62.7310-0.357.12102貝U,As=217mm小于 As=-父 122父 4=452mm2,滿足要求。4412鋼

57、筋4根雙面電焊1=80斜撐桿預(yù)埋件J、預(yù)埋件加工要求:1）錨板厚度要大于錨筋直徑的 0.6 倍2） 錨筋與錨板采用手工 T 型雙面焊接 3） 采用 E4303 型焊條， 焊縫高度不小于 7.5mm 及 0.6d4）焊縫驗(yàn)算：在各綜合力作用下 J 但）+t；ffw）式中：0f一垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的應(yīng)力：0f=N-helwtf一沿焊縫長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力：tf=-helwhe一直角焊縫的有效厚度：0.7hf=0.7X7.5=5.25mmlw一角焊縫計(jì)算長(zhǎng)度：實(shí)際長(zhǎng)度減去 10mm,雙面焊 80X2=160mmffw一角焊縫的抗拉、抗壓和抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Q235 號(hào)鋼E4303 型焊條）：ffw=160

58、N/mm2國(guó)一正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)：對(duì)承受靜荷載和間接承受動(dòng)荷載的結(jié)構(gòu)辟=1.22;對(duì)直接承受動(dòng)荷載的結(jié)構(gòu)辟=1.0旦=6237。=74.25N/mm2helw5.25160小于&ffw=1.22X160=195.2N/mm2滿足要求!,N571202tf=68N/mmhelw5.25160小于 0ffw=1.0X160=160N/mm2滿足要求!245i+682=91.26N/mm2小于 ffw=160N/mm2滿足要求!1.22J五、施工進(jìn)度計(jì)劃本工程消防連廊施工，與其同一樓層板、梁、墻的施工同步進(jìn)行。根據(jù)最新調(diào)整后的施工總進(jìn)度計(jì)劃，消防連廊處結(jié)構(gòu)施工計(jì)劃如下：(1)28

59、#嘍 12 層結(jié)構(gòu)計(jì)劃施工日期為：2011 年 9 月 13 日至 2011 年 9 月 20 日；29#嘍 12 層結(jié)構(gòu)計(jì)劃施工日期為：2011 年 9 月 15 日至 2011 年 9 月 22 日；29#嘍 15 層結(jié)構(gòu)計(jì)劃施工日期為：2011 年 10 月 8 日至 2011 年 10 月 15 日；(4) 30#嘍 12 層結(jié)構(gòu)計(jì)劃施工日期為：2011 年 10 月 15 日至 2011 年 10 月 22 日；(5) 30#嘍 15 層結(jié)構(gòu)計(jì)劃施工日期為：2011 年 11 月 8 日至 2011 年 11 月 15 日；六、施工方法：6.1懸挑鋼梁支撐架的搭設(shè)：1、搭設(shè)順序?yàn)椋悍?/p>

60、線定位一安裝懸挑鋼梁一固定懸挑鋼梁一斜撐桿焊接一架設(shè)橫梁一安裝：2Offt2架體底部安全平網(wǎng)一搭設(shè)排架立桿。2、懸挑鋼梁安放應(yīng)按懸挑腳手架的立桿縱距和排距要求進(jìn)行定位和放線。3、固定鋼梁尾部的二道加 6 錨環(huán)的布置根據(jù)主梁的位置確定；第一道口形錨環(huán)設(shè)置在距內(nèi)側(cè)端部 0.20m 的位置，第二道口形錨環(huán)離第一道 0.4m?？谛五^環(huán)要與樓板主筋牢固焊接，防止?jié)矒v樓板混凝土?xí)r移位。4、將工字鋼主梁置入口形錨環(huán)內(nèi)，采用16 口形套環(huán)與工字鋼和錨環(huán)焊接，錨環(huán)與套環(huán)雙面滿焊長(zhǎng)度為 160mm,且套環(huán)與工字鋼雙面滿焊，以確保鋼梁不位移。5、主梁支撐桿下支點(diǎn)埋設(shè) 200X300mm 受剪預(yù)埋件，主梁支撐桿采用 18#槽鋼。6、支撐桿上、下支點(diǎn)在與