泵房結構安全性檢測報告

1、. . . . Xx泵房建筑安 全 性 檢 測 鑒 定 報 告Xx泵房建筑位于省嘉峪關市，受Xx委托，于2012年9月組織檢測人員對提升與回用泵房建筑進行了現(xiàn)場調(diào)查和檢測。根據(jù)現(xiàn)場檢測結果，對提升與回用泵房建筑結構進行了結構驗算，依據(jù)國家相關規(guī)，參考原設計圖紙，對提升與回用泵房建筑進行了安全性和可靠性鑒定，提出了鑒定報告。一工程概況Xx泵房建筑位于酒鋼尾礦壩。提升與回用泵房建筑為結構形式分為兩部分，泵坑與吸水井為鋼筋混凝土結構，±0.000以上部分為磚混結構。寬度13.87米（立柱中心間距），長度42.37米（柱中心間距），層高6.5米，提升與回用泵房建筑外觀如圖1.1所示。該建筑由

2、xx公司于1998年設計完成，距今已有14年歷史，期間從未改變使用功能。提升與回用泵房建筑外觀圖1.1圖1.2。圖1.1 提升與回用泵房建筑外觀圖(一)圖1.2 提升與回用泵房建筑外觀圖(二)二鑒定目的、圍與鑒定依據(jù)2.1.鑒定目的通過對該結構現(xiàn)狀的調(diào)查、檢測，提出結構目前存在的主要問題，為該建筑物的繼續(xù)使用和維修加固提供依據(jù)。2.2.鑒定圍提升與回用泵房建筑（上世紀九十年代完成）。2.3.主要檢測、鑒定依據(jù)2.3.1.結構檢測所依據(jù)的規(guī)、標準（1）回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程（JGJ/T23-2011）;（2）鉆芯法檢查混凝土強度技術規(guī)程（CECS03：2007）;（3）工程測量規(guī)（GB

3、50026-2007）；（4）建筑變形測量規(guī)程（JGJ/T 8-1997）；（5）建筑結構檢測技術標準（GB/T 50344-2004）；2.3.2.結構鑒定所依據(jù)的規(guī)、標準（1）工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）；（2）建筑抗震鑒定標準（GB 50023-2009）；（3）危險房屋鑒定標準（JGJ125-1999）；（4）建筑工程質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準（GB 50300-2001）；（5）混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)（GB 50204-2002）。2.3.3.結構驗算所依據(jù)的規(guī)與圖紙（1）建筑結構荷載規(guī)（GB 50009-2001）（2006版）；（2）混凝土結構設計規(guī)（GB 5

4、0010-2010）；（3）建筑地基基礎設計規(guī)（GB 50007-2002）；（4）建筑抗震設計規(guī)（GB 50011-2010）；（5）建筑工程抗震設防分類標準（GB 50223-2008）；（6）xx泵房建筑設計施圖。三檢測儀器、設備與軟件1、ZC3-A型混凝土回彈儀，2、ZC4型磚回彈儀，3、ZC5型砂漿回彈儀4、混凝土碳化深度測定儀，酚酞試液5、ZBL-R800多功能鋼筋檢測儀6、ZBL-F800裂縫綜合測試儀7、TCA2003自動全站儀8、鋼尺、卷尺9、數(shù)碼相機三部10、計算機兩臺11、對講機5部12、Xx型高清攝像機13、高倍望遠鏡14、游標卡尺（AJCS-JN-058）15、中國建

5、筑科學研究院PKPM-SATWE（2010年版）軟件。四檢測與鑒定容根據(jù)結構的類型和構造特點，按照工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）的規(guī)定進行調(diào)查、檢測和驗算，分別對結構的安全性、正常使用性進行鑒定，綜合分析評定結構的安全性和可靠性。具體檢測、鑒定容如下：1調(diào)查地基的變形，評價地基變形對上部承重結構、圍護結構系統(tǒng)等的影響；2. 調(diào)查結構整體性，檢測結構布置，支撐系統(tǒng)，結構單元的連接構造；3. 調(diào)查結構和材料性能，檢測包括材料強度，結構或構件幾何尺寸，構件承載性能、抗裂性能和剛度；4. 調(diào)查結構缺陷、損傷和腐蝕，構件與其節(jié)點的裂縫、損傷和腐蝕；5. 調(diào)查和測量結構變形，檢測結構

6、頂點和層間位移，柱傾斜，受彎構件的撓度和側彎；6. 調(diào)查構件的構造，檢測保證構件承載能力、穩(wěn)定性、延性、抗裂性能、剛度等有關構造措施；7. 根據(jù)調(diào)查檢測結果，對照設計圖紙，建立計算模型，依據(jù)國家規(guī)對結構進行安全性和可靠性鑒定。五現(xiàn)場調(diào)查與檢測5.1.使用條件的調(diào)查與檢測5.1.1.建筑物歷史與布置該建筑始建于1998年，距今約14年時間，期間從未改變用途。建筑物長度42.37米（柱中心間距），寬度13.87米（立柱中心間距），層高6.5米。提升與回用泵房建筑為結構形式分為兩部分，泵坑與吸水井為鋼筋混凝土結構，±0.000以上部分為磚混結構。結構平面布置與立面見圖5.1.15.1.4。

7、圖5.1.1 提升與回用泵房一層平面圖圖5.1.2 提升與回用泵房-3.200米平面圖圖5.1.3 提升與回用泵房-5.000米平面圖圖5.1.4 提升與回用泵房立面面圖5.1.2.結構上作用的調(diào)查和檢查該建筑物使用期間使用功能從未改變，荷載作用參考圖紙和現(xiàn)場實際調(diào)查，按建筑結構荷載規(guī)（GB 50009-2001）取值。詳見提升與回用泵房結構荷載作用調(diào)查表5.1.1。5.1.3.辦公樓建筑的使用環(huán)境調(diào)查和檢測抗震設防地震烈度：7度本地區(qū)建筑場地：類設計基本地震加速度值0.15g結構所處環(huán)境類別：類局部環(huán)境系數(shù)：m=3.04.0提升與回用泵房結構荷載作用調(diào)查表 表5.1.1序號調(diào)查項目調(diào)查要點荷

8、載取值（kN/）備注1屋面均布恒荷載防水層找平層保溫層屋面板0.400.400.483.00油氈防水層水泥砂漿找平層保溫層現(xiàn)澆鋼筋混凝土板合計4.282樓面均布恒荷載水泥地面樓板抹灰與裝修0.603.000.40水泥樓面槽型鋼筋混凝土預制板抹灰與室裝修合計4.003屋面均布活荷載不上人屋面0.50組合系數(shù)0.7準永久值系數(shù)04樓面均布活荷載主控室4.0組合系數(shù)0.7準永久值系數(shù)0.4電容器室、配電室6.0辦公室、衛(wèi)生間2.05雪荷載雪壓0.40組合系數(shù)0.7準永久值系數(shù)0.86風荷載風壓0.80組合系數(shù)0.6準永久值系數(shù)0注：以上數(shù)據(jù)均來自原設計文件和現(xiàn)場調(diào)查5.2.提升與回用泵房結構的調(diào)查與

9、檢測5.2.1.地基基礎該建筑物所處位置地勢平坦，基礎坐落在戈壁土層上?；A形式為柱下條形基礎和獨立基礎，其中條形基礎為混凝土強度為C15，獨立基礎混凝土強度為C20，地基承載力標準值，滿足建筑地基基礎設計規(guī)（GB 50007-2002）的要求?，F(xiàn)場調(diào)查提升與回用泵房基礎有不均勻沉降，建筑物扶壁柱與散水結合處斷裂嚴重，見圖5.2.1。散水與墻體結合處裂縫開裂嚴重，見圖5.2.2。裂縫兩側沉降差明顯，嚴重影響建筑物的安全性。圖5.2.1 扶壁柱與散水結合處斷裂現(xiàn)象圖5.2.2 散水與墻體結合處裂縫現(xiàn)象5.2.2.上部承重結構根據(jù)提升與回用泵房的特殊使用環(huán)境和構造特點，檢測人員對其外觀病害、混凝土

10、強度、磚強度、砂漿強度、鋼筋配置等情況進行了詳細而又全面的檢測，明確了結構的構造連接方式與傳力路徑。并通過走訪現(xiàn)場工作人員了解提升與回用泵房的工作原理，確定了結構的要害部位。1混凝土構件強度檢測與碳化深度檢測根據(jù)提升與回用泵房現(xiàn)場實際情況，在不影響建筑物正常工作的條件下，采用回彈法檢測技術，對梁柱混凝土強度以與墻體磚、砂漿的強度進行檢測。測試嚴格按回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程（JGJ/T23-2011）進行、建筑結構檢測技術標準（GB/T50344-2004）與砌體工程現(xiàn)場檢測技術標準（GB/T50315-2000）進行。圖5.2.3圖5.2.5為檢測人員用回彈儀進行構件的強度檢測現(xiàn)場?；?/p>

11、凝土，磚，砂漿強度檢測抽樣的具體位置與統(tǒng)計結果見表5.2.1，回彈記錄見附件1。圖5.2.3 檢測人員用回彈儀進行柱強度檢測（一）圖5.2.4 檢測人員用回彈儀進行磚強度檢測（二）圖5.2.5 檢測人員用回彈儀進行砂漿強度檢測（三）從表5.2.1可以看出，現(xiàn)齡期梁混凝土強度推定值在21.8MPa25.1MPa之間，柱混凝土強度推定值在22.7MPa26.6MPa之間，梁柱混凝土強度推定值均不大于設計混凝土強度等級C30。（2）混凝土碳化檢測混凝土碳化深度是衡量混凝土劣化程度，預測混凝土結構剩余使用壽命的的重要指標。表5.2.1給出了被檢測梁柱混凝土碳化深度，從表中可以看出，混凝土碳化深度不超過

12、8mm，未達到鋼筋保護層厚度（30mm），說明混凝土保護層對鋼筋的保護作用良好?；炷撂蓟瘷z測情況見圖5.2.6。圖5.2.6 混凝土構件碳化檢測情況混凝土抗壓強度與碳化深度統(tǒng)計表 表5.2.1構 件混凝土抗壓強度換算值（MPa）強度推定值（MPa）碳化深度（mm）備注名稱位 置編號標準差最小值平均值層數(shù)位置梁-1A/3-411.124.625.924.16.0B/2-320.825.626.425.15.0D/3-430.722.323.121.96.0E/3-441.222.724.822.86.0F/2-351.024.125.824.26.01A/2-361.323.925.323.2

13、6.0C-D/271.223.925.523.56.0B-C/380.821.523.121.88.0E-F/391.123.424.823.06.0E-F/4101.225.226.924.96.0柱-1A/310.923.124.222.78.0A/421.425.226.724.46.0B/231.024.025.724.18.0B/340.725.926.925.78.0C/350.626.927.626.68.01C/460.624.125.624.06.0D/371.223.926.124.16.0D/481.025.126.625.06.0E/191.925.027.524.45

14、.0E/3101.124.625.924.16.02. 鋼筋混凝土構件尺寸與鋼筋配置檢測現(xiàn)場用鋼筋定位儀分別對梁、柱、墻體的鋼筋配置情況進行了檢測，并對部分構件的尺寸進行了詳細測量，現(xiàn)場檢測情況見圖5.2.7圖5.2.8。圖5.2.7 檢測人員用用鋼筋定位儀進行柱鋼筋檢測圖5.2.8 檢測人員用用鋼筋定位儀進行墻體鋼筋檢測所檢測構件的對應位置見圖5.1.15.1.3；變電所框架柱、梁截面尺寸與鋼筋配置檢測結果見表5.2.25.2.3，從表中可以看出：構件主筋數(shù)量、箍筋間距與設計基本吻合，滿足現(xiàn)行規(guī)要求。變電所柱截面尺寸與鋼筋配置情況檢測結果表 表5.2.2構件名稱構件編號與截面設計尺寸(mm)

15、檢測尺寸(mm)鋼筋根數(shù)與箍筋間距檢測結 果鋼筋根數(shù)與箍筋間距設計要求主筋（根）箍筋（mm）主筋（根）箍筋（mm）柱A/1400×500400×5403（單側）4（單側）105（柱端）200（中間）3（單側）4（單側）100（柱端）200（中間）A/4400×400420×4003（單側）3（單側）110（柱端）200（中間）3（單側）3（單側）100（柱端）200（中間）B/3400×400410×4003（單側）3（單側）110（柱端）200（中間）3（單側）3（單側）100（柱端）200（中間）D/1400×50040

16、0×5403（單側）4（單側）100（柱端）200（中間）3（單側）4（單側）100（柱端）200（中間）D/4400×400420×4003（單側）3（單側）100（柱端）210（中間）3（單側）3（單側）100（柱端）200（中間）F/1400×500400×5403（單側）4（單側）100（柱端）200（中間）3（單側）4（單側）100（柱端）200（中間）F/4400×400400×4503（單側）3（單側）100（柱端）200（中間）3（單側）3（單側）100（柱端）200（中間）變電所梁截面尺寸與鋼筋配置情況檢測

17、結果表 表5.2.3構件名稱構件編號與截面設計尺寸(mm)檢測尺寸(mm)鋼筋根數(shù)與箍筋間距檢測結 果鋼筋根數(shù)與箍筋間距設計要求主筋（根）箍筋（mm）主筋（根）箍筋（mm）梁A/2-3350×700360×7004（梁底）110（梁端）200（中間）4（梁底）100（梁端）200（中間）B/2-3350×700360×7004（梁底）100（梁端）200（中間）4（梁底）100（梁端）200（中間）B/3-4350×900400×90010（梁底）100（梁端）110（中間）10（梁底）100（梁端）100（中間）D/3-4350&#

18、215;900400×90010（梁底）100（梁端）100（中間）10（梁底）100（梁端）100（中間）F/3-4350×900400×90010（梁底）100（梁端）200（中間）10（梁底）100（梁端）200（中間）A-B/2250×700300×7003（梁底）100（梁端）200（中間）3（梁底）100（梁端）200（中間）B-C/3250×700300×7003（梁底）100（梁端）200（中間）3（梁底）100（梁端）200（中間）C-D/4300×700300×7003（梁底）100（

19、梁端）150（中間）4（梁底）100（梁端）150（中間）3.結構和構件損傷與缺陷情況檢測(1)裂縫檢測檢測人員對該建筑物梁、板、柱、墻體的開裂情況進行了詳細的檢測，并采用裂縫綜合測試儀對典型裂縫進行了寬度和深度測試。經(jīng)檢測，-0.020米平臺板板面出現(xiàn)裂縫，裂縫寬度不超過3mm，見圖5.2.8。墻體多處出現(xiàn)裂縫，部分梁柱與墻體交界處的裂縫較寬，屬于典型的不均勻沉降裂縫，已影響到建筑物的正常使用，墻體裂縫情況見圖5.2.9。梁體有細微裂縫，處于帶裂縫工作狀態(tài)。部分框架柱出現(xiàn)變形裂縫，框架柱裂縫情況見圖5.2.10?？蚣苤敳看嬖谑┕と毕菖c設計不合理情況，不利于結構傳力，會降低結構承載力，具體見

20、圖5.2.11圖5.2.12。圖5.2.8 -0.020米平臺板裂縫情況圖5.2.9 墻梁柱交界處裂縫情況圖5.2.10 柱體產(chǎn)生變形裂縫的情況圖5.2.11 框架柱頂部施工缺陷情況（2）混凝土腐蝕、露筋、鋼筋銹蝕由于工作性質(zhì)特殊，提升與回用泵房地面常年累月積水現(xiàn)象嚴重，泵房室地面積水現(xiàn)象見圖5.2.11。地面積水中含有多種腐蝕介質(zhì)，混凝土保護層受到了嚴重的破毀，出現(xiàn)了不同程度的破損、露筋、變色以與鋼筋腐蝕等情況，見圖5.2.12圖5.2.13。磚墻局部存在粉刷層剝落的老化損傷，如圖5.2.14所示，出現(xiàn)這一現(xiàn)象是因為雨水時常通過窗戶以與屋面沿墻面流下沖刷墻面粉刷層。圖5.2.11 提升與回用

21、泵房標高-3.200米地面積水現(xiàn)象 圖5.2.12 提升與回用泵房混凝土平臺板腐蝕情況圖5.2.13 提升與回用泵房混凝土平臺板板底露筋情況圖5.2.14 提升與回用泵房混凝土平臺板板底露筋情況圖5.2.14 提升與回用泵房墻體粉刷層剝落的老化損傷情況圖5.2.15 提升與回用泵房墻體空鼓脫落情況3.結構變形檢測經(jīng)現(xiàn)場踏勘和檢測，發(fā)現(xiàn)建筑物地基基礎有明顯不均勻沉降，梁、柱、墻體有變形。4結構整體性該建筑平面總體呈矩形形布置，平面布置較為規(guī)則。但該工程根據(jù)動力專業(yè)需要而做，結構形式分為兩部分：其中泵坑為為鋼筋混凝土結構，±0.000以上部分為磚混結構，豎向結構形式較復雜，剛度分布不均勻

22、。結構布置合理，傳力路徑基本明確，結構形式符合現(xiàn)行規(guī)的規(guī)定，結構整體性較好。圖5.2.15 提升與回用泵房墻體空鼓脫落情況5.2.3.圍護結構的調(diào)查經(jīng)現(xiàn)場踏勘和檢測發(fā)現(xiàn)該建筑物的外墻變形明顯，其中軸之間的北側外墻向建筑物部凸出嚴重，磚墻向凸出會降低其承載能力，影響建筑物的安全性，墻凸出情況見圖5.2.15。圖5.2.15 室外散水斷裂情況（一）六結構分析與驗算通過對礦熱爐變電所結構構件的檢測分析可知：變電所建筑結構由于地基基礎不均勻沉降嚴重，使建筑物柱、墻體、散水等多處產(chǎn)生沉降裂縫，影響其正常使用。從確保結構安全的角度考慮，對變電所建筑結構采用圖6.1.1所示模型進行承載能力驗算。圖6.1.1

23、 變電所建筑結構驗算模型6.1.結構分析與驗算所用程序中國建筑科學研究院PKPM-SATWE(2010年版)軟件6.2.結構驗算基本參數(shù)6.2.1.荷載作用取值按西溝礦辦公樓結構作用調(diào)查表5.1.1取值。6.2.2.混凝土強度根據(jù)原設計資料：基礎采用C25；基礎墊層采用C15；柱、梁、板與其他構件采用C30。6.2.3鋼筋強度級鋼筋設計強度取210N/mm²級鋼筋設計強度取310N/mm²6.2.4.構件尺寸構件截面尺寸按設計值取用（實測與設計基本相符）。6.2.5地震相關參數(shù)抗震設防烈度: 7度；場地土類別： ；基本地震加速度: 0.15g；地震分組: 第二組；抗震等級：

24、 三級。6.3.結構驗算6.3.1.周期比驗算周期比驗算滿足規(guī)要求。詳見附件2（變電所結構計算書）。6.3.2.剪重比驗算X方向和Y方向剪重比滿足建筑抗震設計規(guī)（GB50011-2010）5.2.5條的要求。詳見附件2（變電所結構計算書）。6.3.3.框架柱軸壓比驗算部分框架柱軸壓比的驗算結果見表6.3.1。從表6.3.1可以看出，柱的軸壓比滿足建筑抗震設計規(guī)（GB 50011-2010）6.3.6的要求。詳見附件2（變電所結構計算書）。柱軸壓比驗算結果 表6.3.1位 置計算軸壓比軸壓比限值驗算結果地下室A/30.070.85滿足B/40.080.85滿足C/30.570.85滿足E/30.

25、300.85滿足一層A/10.040.85滿足B/20.050.85滿足D/40.040.85滿足E/10.040.85滿足F/40.030.85滿足6.4.柱承載力驗算柱承載力驗算均滿足規(guī)要求。（詳見附件2變電所結構計算書）6.5.梁承載力驗算梁承載力的驗算滿足規(guī)要求。（詳見附件2變電所結構計算書）6.6.地基基礎承載力驗算經(jīng)驗算，地基基礎的承載力不滿足建筑地基基礎設計規(guī)（GB50007-2002）要求。七結構安全性鑒定根據(jù)變電所建筑的特點，依據(jù)檢測與驗算結果，對照工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 501442008）相應條款，分別按地基基礎、上部結構和圍護結構三個結構系統(tǒng)對礦熱爐變電所建筑進行

26、可靠性評定。并以可靠性評級原則進行綜合評定。7.1.地基基礎的可靠性評定7.1.1.地基基礎安全性鑒定評級經(jīng)現(xiàn)場檢測，礦熱爐變電所建筑地基變形大于現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)（GB 500072011）規(guī)定的允許值，上部結構出現(xiàn)嚴重沉降裂縫并有進一步發(fā)展的趨勢，依據(jù)工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB501442008）7.2.2條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物地基基礎安全性評定為C級。7.1.2.地基基礎正常使用性鑒定評級經(jīng)現(xiàn)場檢測，礦熱爐變電所建筑上部承重結構和維護結構使用狀況不完全正常，結構因地基變形有局部損傷。依據(jù)工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB501442008）7.2.7條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物

27、地基基礎正常使用性評定為C級。7.1.3.地基基礎可靠性評定依據(jù)工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB501442008）7.1.2條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物地基基礎可靠性評定為C級。7.2.上部承重結構的可靠性評定7.2.1.上部承重結構的安全性評定1結構整體性評級該結構平面總體呈矩形布置，結構布置合理，形成完整的體系。傳力路徑明確，結構形式和構件選型基本符合國家現(xiàn)行標準規(guī)的規(guī)定。依據(jù)鑒定標準工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）7.3.2條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物結構整體性等級評定為B級。2結構承載功能評級框架柱的縱向配筋量滿足承載力的要求，配箍量滿足承載力的要求，安全性等級均為b級。

28、框架梁正筋配筋量滿足承載力的要求，框架梁負筋配筋量滿足承載力的要求，抗剪配箍量梁滿足承載力的要求，梁安全性等級為b級。依據(jù)鑒定標準工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）7.3.4條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物承載功能等級評定為B級。3上部承重結構的安全性鑒定評級綜合結構的整體性和承載功能評級結果，依據(jù)工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）7.3.1條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物上部承重結構的安全性等級為B級。見表7.1上部承重結構安全性評定表表7.1子項評定等級上部承重結構等級結構整體性等級BB結構承載功能等級B7.2.2.上部承重結構的正常使用性鑒定評級經(jīng)現(xiàn)場踏勘和檢測，發(fā)現(xiàn)建筑物地基基礎不均勻沉降嚴重，梁、柱有輕微變形，已影響到結構的正常使用功能。依據(jù)工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）7.3.8條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物上部承重結構正常使用性評定為B級。7.2.3.上部承重結構的可靠性鑒定評級依據(jù)工業(yè)建筑可靠性鑒定標準（GB 50144-2008）7.1.2條規(guī)定，礦熱爐變電所建筑物上部承重結構的可靠性鑒定評定為B級。7.3.圍護系統(tǒng)的可靠性評定7.3.1.圍護系統(tǒng)安全性鑒定評級該建筑墻體與框架柱之間有拉結，連接方式正確，連接構造基本符合現(xiàn)行標準要求（B）;構造選型與布置較合理，對主體的影響較?。˙）;綜合圍護