精品資料（2021-2022年收藏）某特大橋80米懸臂臨時固結(jié)施工計算書

1、特大橋(48+80+48)m連續(xù)梁臨時固結(jié)計算書工況一：梁重不均勻，一個懸臂自重增大5%，另一個懸臂自重減少5%；工況二：掛籃、及施工機具重量偏差系數(shù)，一端采用1.2，另一端采用0.8；工況三：梁體上堆放工具材料，一側(cè)懸臂作用有10KN/m均布荷載，并在端頭有200KN集中力，另一側(cè)懸臂空載；工況四：掛籃向8#段移動時不同步，一端移到7#段位置，另一端相差2m；工況五：8#梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半；工況六：在灌注8#段時，一端掛籃連同混凝土墜落，梁體、掛籃、機具及其它荷載動力系數(shù)1.2；荷載七：最大懸臂長度時，一端懸臂承受豎向100%的風載，另一端懸臂承受豎向50%的

2、風載。按鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范，風荷載強度按下式計算W=K1×K2×K3×W0其中基本風壓W0=350Pa風載體系數(shù)K1=1.3風壓高度變化系數(shù)K2=1.13地形、地理條件系數(shù) K3=1.0則風荷載強度W=1.3X1.13X1.0X350=514Pa組合1：荷載1+荷載2+荷載3+荷載5+荷載7計算圖式荷載1：A側(cè)懸臂自重系數(shù)調(diào)整為1.05，B側(cè)懸臂自重系數(shù)調(diào)整為0.95。荷載2：掛籃及施工機具重560KN，A側(cè)梁端施加集中荷載：=560KN×1.2=672KNB側(cè)梁端施加集中荷載：=560KN×0.8=448KN荷載3：A側(cè)懸臂施加均布荷載:=

3、10KN/m荷載4：A側(cè)梁端施加集中荷載：=200KN荷載5：8#段重952KN，A側(cè)梁端施加集中荷載：=952KN荷載5：B側(cè)梁端施加集中荷載：=476KN荷載7：梁寬12.20m，故A側(cè)懸臂施加均布風荷載：=-514×12.2=6.27KN/m梁寬12.20m，故B側(cè)懸臂施加均布風荷載：=-514×12.2X0.5=3.14KN/m如圖所示，荷載組合1在A側(cè)加載荷載：B側(cè)加載荷載：整體建模計算，結(jié)果如下：組合2：荷載1+荷載2+荷載3+荷載4+荷載7計算圖式荷載4：A側(cè)梁端施加集中荷載：=672KNB側(cè)距梁端2m處施加集中荷載：=448KN如圖所示，荷載組合2在A側(cè)加載

4、荷載：B側(cè)加載荷載：整體建模計算，結(jié)果如下：組合3：荷載1+荷載2+荷載3+荷載6計算圖式荷載6：B側(cè)8#段墜落最不利，節(jié)段重952KN， A側(cè)梁端施加集中荷載：=952KN如圖所示，荷載組合4在A側(cè)加載荷載：B側(cè)加載荷載：整體建模計算，結(jié)果如下：在荷載組合1情況，臨時支座反力 f1=29535.7KNf1=-5273KN在荷載組合2情況，臨時支座反力 f2=23732.1KNf2=-906KN在荷載組合3情況，臨時支座反力 f3=46846.4KNF3=-19150KN考慮單側(cè)掛籃墜落工況時：單個臨時支座所受壓力最大值Fmax=f3/2=23423.2KN所受拉力最大值Fmax=f3/2=9575KN不考慮掛籃墜落工況時：單個臨時支座所受壓力最大值Fmax=f1/2=14768KN所受拉力最大值Fmax=f1/2=2637KN臨時固結(jié)為2650mmX850mmC50砼及52根32螺紋鋼筋，每根精軋螺紋鋼筋端部設(shè)墊板螺母，增加端部錨固力，每根錨固在梁體長度為1.50m，每根鋼筋與墩身混凝土的允許粘結(jié)力為45X9.8X2.045X3.141592654X0.032X10000=906.63KN。40根精扎螺紋鋼筋允許拉力為36265.