精品資料（2021-2022年收藏）主塔鋼圍堰設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、 松原市城區(qū)第二松花江大橋工程建設(shè)項(xiàng)目主塔鋼圍堰設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)計(jì)算：復(fù)核：審核：中國(guó)建筑工程總公司松原大橋項(xiàng)目部二OO七年五月十二日 主塔鋼圍堰設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 一、鋼圍堰高度H根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，歷年常水位標(biāo)高為132.6，承臺(tái)頂設(shè)計(jì)標(biāo)高為128.125，承臺(tái)底設(shè)計(jì)標(biāo)高為123.125，封底混凝土厚為1.5m，目前筑島高程為132.6。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，選取刃腳高度為1.52m，鋼圍堰高度為11.595m。二、鋼圍堰平面尺寸由設(shè)計(jì)圖紙，主塔承臺(tái)尺寸為12.2m×12.2m×3m，考慮工作面及附近便道位置，鋼圍堰平面尺寸選用53.016m×23.516m，井壁厚1m。刃腳踏面寬度為0

2、.282m，高度為1.52m。刃腳內(nèi)側(cè)傾角tg=1.52/（1-0.282）=2.12，=64.75°45°。三、荷載計(jì)算1、（詳見(jiàn)主塔鋼圍堰施工圖）?？紤]地質(zhì)情況，可靠自重下沉，如施工中下沉有困難，可采取加壓重等其他措施保證順利下沉。2、井壁縱向受力計(jì)算沉井下沉過(guò)程中，井壁始終受到水平向的土壓力及水壓力作用，因而應(yīng)驗(yàn)算井壁材料的強(qiáng)度。驗(yàn)算時(shí)是將井壁水平向截取一段作為水平框架來(lái)考慮，然后計(jì)算該框架的受力情況。井壁截取位置在刃腳跟部。10.075m =2.0×103kg/m3。 =10N/kg。 h=10.075m。q=gh=2.0×103kg/m3

3、15;10N/kg×10.075m=201.5Kpa。 鋼筋混凝土受鋼管支撐受力模型簡(jiǎn)化如下：q1q2q3F1F2F31.075m3m6m（1）取第二道支撐處，受力模型簡(jiǎn)化為：Pq3F3-21.075mq3=gl3×l長(zhǎng) =2.0×103kg/m3×10N/kg×1.075m×53m =1139.5KN/m。F3-2=×q3×l3=×1139.5KN/m×1.075m=612.48KN=P。M3-2=P×=×q3×l32=×1139.5KN/m×

4、（1.075m）2=219.47KN·m。（2）取第一道支撐段處，受力模型簡(jiǎn)化為：3mq2F2-2F3-1q2-q33mF2-2-1F3-1-1可分解為：3mF2-2-2F3-1-2q2和q2=gl2×l長(zhǎng) =2.0×103kg/m3×10N/kg×3m×53m =3180KN/m。F3-1-1 =（q2-q3）×l2 =×2040.5KN/m×3m=918.23KN。F3-1-2 =q3×l2 =×1139.5KN/m×3m=1709.25KN。F3-1 =F3-1-1+F

5、3-1-2=918.23+1709.25=2627.48KN。F3 =F3-1+F3-2=2006.48+612.48=2618.96KN。F2-2-1 =（q2-q3）×l2 =×2040.5KN/m×3m=2142.53KN。F2-2-2 =q3×l2 =×1139.5KN/m×3m=1709.25KN。F2-2-1+ F2-2-2=2142.53+1709.25=3851.78KN=F2-2（3）分析根部，受力模型簡(jiǎn)化為：6mq1F2-2F3-1可分解為：6mF1-2-2F2-1-2q2q1-q26mF1-2-1F2-1-1 和

6、q1=gl1×l長(zhǎng) =2.0×103kg/m3×10N/kg×6m×53m =6360KN/m。F2-1-1 =（q2-q3）×l2 =×2040.5KN/m×6m=1836.45KN。F2-1-2 =q2×l1 =×3180KN/m×6m=9540KN。F2-1 =F2-1-1+F2-1-2=1836.45+9540=11376.45KN。F2 =F2-1+F2-2=11376.45+3851.78=15228.23KN。3、計(jì)算力矩：M3-2=P×=q3l32=219.4

7、7KN·m。M3-1-1 =（q2-q3）l22 =×2040.5KN/m×（3m）2=612.15KN·mM3-1-2 =q3l22 =1139.5KN/m×（3m）2=854.63KN·mM3-1= M3-1-1+ M3-1-2=612.15+854.63=1466.78KN·m。M2-2-1 =-（q2-q3）l22=-×2040.5KN/m×（3m）2=918.23KN·mM2-2-2=-q3l22=-854.63KN·mM2-2=918.23+854.63=1772.86KN

8、·mM2-1-1 =（q1-q2）l12=×3180KN/m×（6m）2=3816KN·mM2-1-2=q2l12=×3180 KN/m×（6m）2=9540KN·mM2-1 =3816+9540=13356KN·mM2=1772.86+13356=15128.86KN·m。1m1m取1m段， 經(jīng)計(jì)算得，慣性矩為I=0.005m4，15128.86KN·m/53=285.45KN·m，=（285.45KN·m×0.5m）/0.005m4=28.55Mpa=145Mp

9、a。4、井壁橫向受力計(jì)算6m4m5m5m4m6m分析最不利的受力位置為F2=15228.23KN處，q=15228.23KN/53m受力模型為l=53mRARB查路橋施工計(jì)算手冊(cè)第755頁(yè)RA=RB=ql，MA=MB=-ql2，MC=ql2。彎矩圖為：+ACB取6.25m段，Mc=ql2=（15228.23KN/53m）×（6.25m）2=467.65KN·mMA=MB=-ql2=-（15228.23KN/53m）×（6.25m）2=-935.3KN·m，端部所受彎矩最大。RA=RB=ql=×（15228.23KN/53m）×6.25

10、m=897.89 KN=89.8（t）繼續(xù)對(duì)5m段分析，MA=MB=-ql2=-（15228.23KN/53m）×（5m）2=-598.59KN·m，RA=RB=ql=×（15228.23KN/53m）×5m=718.31 KN=71.8（t）同理計(jì)算，經(jīng)分析，在6m段及4m段交接處所受彎矩最大，為M=MB+MA=1533.89KN·m=（-1533.89KN·m×0.5m）/0.005m4=153.4Mpa=170Mpa。5、支撐鋼管（1）、采用75cm鋼管（壁厚1cm），承載力為N=§××S。（§取0.8，為不均勻系數(shù)）N=0.8×170×106×3.14×0.75×0.01=3.2028×106（N）=320.28（t）（2）、驗(yàn)算第一道支撐（75cm鋼管支撐） R= RB+RA=89.8+71.8=161.6（t）N=320.28（t）。同理，驗(yàn)算第二道支撐（75cm鋼管支撐）R2A=R2B=ql=×（2618.96KN