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文檔簡介
1、常見鑄件缺陷及方案改善對策內(nèi)部培訓(xùn)資料)CMT 開發(fā)制作:安金全常見鑄件缺陷及方案改善對策拔模不良 目視特征:造型作業(yè)時(shí)模板上有粘砂,型腔有拔裂、掉砂、浮砂等現(xiàn)象。 形成原因:A 模板預(yù)熱不充分B 離型液噴灑不均勻C 型砂太干D 拔模斜度太小或吃砂量太少E 排氣不暢,射砂不實(shí)F 模型或流路的光潔度不夠,存在倒拔模的情況G 模板背面有異物或配件損壞, DISA 裝板時(shí)不垂直H DISA 平行度跑偏,導(dǎo)致型板不垂直I 模板生銹方案改善對策:A 修補(bǔ) R 角,仔細(xì)打磨方案,提高光潔度B 檢查配件,損壞的及時(shí)更換C 必要時(shí)增加拔模斜度,若流路拔模不良,用補(bǔ)土補(bǔ)大斜度或使用2a 鋁流路D 增加透氣孔 (
2、網(wǎng))數(shù)量 ,避免射砂不實(shí)造成拔模不良E 用氣銑刀拋光拔模不良部位F 在通孔內(nèi)粘貼橡膠頭G 直徑較小、深度大的孔內(nèi)建議鑲銅套H 最好的方案設(shè)計(jì)砂眼、擠砂目視特征:鑄件表面或內(nèi)部包容著砂粒的孔穴或明顯少肉形成原因:A 流路或模具拔模不良,有拔裂、掉砂B 流路設(shè)計(jì)不當(dāng),澆注時(shí)鐵水沖刷造成砂眼C 設(shè)計(jì)不當(dāng),沖型時(shí)間長,長時(shí)間的烘烤及“水分遷移”造成局部型砂強(qiáng)度低, 形成砂眼D 型砂含水量低E 型腔內(nèi)有“落砂” ,如造型室磨損,澆口杯下沉,壓型(實(shí))器壓到澆口或造 型室上方有落砂F 造型室磨損,反板抬起時(shí)有“甩砂”現(xiàn)象G 砂芯有毛刺或浮砂,下芯時(shí)未吹干凈H MASK 下芯時(shí)鏟砂或合模時(shí)擠砂I 模板變形,
3、造成擠砂、落砂J 模型鑲板時(shí)沒裝平,造成型腔擠砂K DISA 夾板或因有凸起物把砂模夾裂,將砂型擠壓變形,造成擠砂或砂眼 方案改善對策:A 重新計(jì)算方案,建議盡量減少冒口入水,以利砂渣上浮B 拋光模型、打磨流路,減少因拔模不良造成的砂渣眼C 方案設(shè)計(jì)時(shí)采用綜合澆注系統(tǒng),提高澆注系統(tǒng)的擋渣效果D 若澆注時(shí)間太長或不能同時(shí)沖型,重新計(jì)算方案E 增加底注或側(cè)入水F 模具配件若有磨損及時(shí)更換G 若有擠砂,確認(rèn)鑲板無問題時(shí),在擠砂位置合模線處 R 角或做出防壓條H 造型時(shí),若型板后面噴砂、甩砂,確認(rèn)模板尺寸,磨損嚴(yán)重時(shí)進(jìn)行焊補(bǔ)維修I 減薄入水片或壓邊量,提高擋渣能力J 若下芯鏟砂時(shí)調(diào)整 MASK ,確認(rèn)
4、芯釘過盈量K 改變?nèi)胨谖恢?,避開易沖砂部位(入水不要做在砂芯吹砂口上)L 在方案上做出集渣包M 橫流路用 4A 流路,以利浮渣三、冷隔(澆不足) 目視特征:外觀鑄件不完整,有裂紋狀的間隙或斷流,裂紋或斷流處的金屬邊緣呈圓 滑狀原因:A 澆注作業(yè)時(shí)斷續(xù)澆注,沒有滿杯澆注B 澆注溫度過低,鐵水流動性差C 方案設(shè)計(jì)不合理,澆注時(shí)間太長或不能同時(shí)沖型D 多處入水的液流頭產(chǎn)生了凝固堵塞或流頭氧化造成兩股流頭不能融合在一起 方案對策:A 重新計(jì)算方案,加快澆注速度B 增加排氣道,加快沖型速度,降低沖型阻力C 合理設(shè)置入水口位置,避免距離澆口較遠(yuǎn)部位因鐵水氧化和降溫出現(xiàn)冷隔D 在冷隔位置增加入水,提高該處
5、溫度四、縮孔(松) 目視特征: 縮孔:鑄件中容積大,孔壁表面粗糙,形狀極不規(guī)則的孔洞 縮松:鑄件截面上分布著彌散的大量形狀不規(guī)則的微小孔眼或裂隙狀孔洞 形成原因:A 冒口設(shè)置位置或大小不合理, 鐵水凝固過程中體積收縮且得不到補(bǔ)償而出現(xiàn)體 積虧損,體積虧損集中在一處形成縮孔,在局部分散分布形成縮松B 冒口頸形狀或截面積不合理,補(bǔ)縮通道堵塞,使冒口未能起到補(bǔ)縮作用C 冒口溫度低,凝固早補(bǔ)縮作用差D 金屬液 CE 值低 方案改善對策: A 增加冒口體積 B 加大(或減?。┟翱陬i C 增加冒口入水,提高冒口溫度D 改變冒口位置或形狀, 改變凝固順序使原本不能得到補(bǔ)償?shù)氖湛s部位可以得到 補(bǔ)償,消除縮孔或
6、縮松E 在適當(dāng)位置放置冷鐵(如 TRW 支架系列)F 改變?nèi)胨恢?,以獲得合理的溫度場和凝固順序五、氣孔:1 侵入性氣孔:氣孔尺寸一般較大,呈圓球形、團(tuán)球形或梨形;梨形的小頭指向外 部氣源方向;孔壁平滑,侵入氣體成份主要為 CO時(shí)孔壁呈藍(lán)色,侵入氣體成份 主要為氫氣時(shí)孔壁呈金屬本色且發(fā)亮,侵入氣體成份主要為水蒸氣時(shí)孔壁呈氧化 色且發(fā)暗。一般出現(xiàn)在鑄件的上部,單個(gè)分布或局部集聚2. 裹攜氣孔:一般為圓球形、團(tuán)球形或扁球形,尺寸可達(dá)幾毫米,孔壁平滑,內(nèi)壁 呈氧化色,彌散地分布于內(nèi)澆口作用區(qū)的鑄件截面內(nèi)3. 析出性氣孔:一般為圓球形、團(tuán)球形,孔徑小在1伽以下,孔壁平滑、發(fā)亮,呈金屬本色,孔壁上覆蓋一
7、層碳膜或石墨膜,一般彌散分布形成原因:A .鐵液中會有0、H、N三種氣體元素,凝固過程中三種氣體元素的溶解度突然變小,析出后氣體形式存在形成氣孔B. 金屬液流裹攜的氣泡或液流的沖擊將氣體卷入金屬液中,當(dāng)氣體不能排出時(shí)形成氣孔C .砂芯發(fā)氣量大,返潮或涂料未干時(shí)易形成氣孔D .爐料銹蝕,孕育劑的AL含量高易生成氣孔E. 方案設(shè)計(jì)不合理,鐵水在澆注過程中形成旋渦卷氣F. 方案系統(tǒng)排氣不暢G. 型砂透氣性差或含水量高方案改善對策:A. 置排氣通道或溢出冒口,使氣體順暢排出B. 快速充型,同時(shí)沖型,以避免“水份遷移”造成的砂型局部含水過高形成氣孔C. 正確選擇流路面積,避免鐵水在澆注時(shí)形成漩渦卷氣,方
8、案制作完成后用雷諾 公式檢驗(yàn)澆道中的金屬是層注還是湍流雷諾數(shù)(Re)計(jì)算如下:Re=Gx 105/Tx P其中:G=在所計(jì)算橫截面以下的鐵水重量(Kg)丁=這部分鐵水的充型時(shí)間(秒)P=所計(jì)算澆道截面處的周長(cm)10=包括鐵水的幾種物理常量,如鐵水在澆注溫度時(shí)的運(yùn)動粘度、密度 等Re23002300Re13800層流非湍流湍流經(jīng)驗(yàn)表明:直澆道F1處的雷諾數(shù)應(yīng)小于13800,橫澆道F2處應(yīng)小于6000在鑄造生產(chǎn)中要使金屬流在澆注系統(tǒng)中為層流顯然是不可能的,但可 使其成為非湍流。D 提高氣孔位置溫度(增加入水,提高澆溫等) 。為氣體上浮創(chuàng)造條件。六、打聯(lián)目視特征:去掉冒口后,冒口頸部位少肉。
9、形成原因:冒口頸形狀尺寸不合理或開槽位置不對 . 方案改善對策:A. 改善冒口頸形狀 .B. 減小冒口頸截面積C. 在冒口頸上加開槽 .(一般為 90度槽),使鑄件和冒口從開槽部位斷開 ,避免打聯(lián) .D. 建議改善去除冒口的方法 ,如改用鋸冒口等 .七、白口特征:白口鑄件硬而脆 ,斷而呈白色加工困難 .形成原因:A. 鑄件澆注速度慢 ,溫度低 ,易在壁薄或細(xì)梁處形成白口 .B. 鐵水中氫 ,稀土 ,鎂等白口化元素含量高 .C. CE 值低.D. 鑄件冷卻速度太快 .方案改善對策:A. 提高白口位置的溫度 .(加快澆注速度或提高澆口溫 ).B. 在白口位置增加入水 .C. 在白口位置增加溢出冒口
10、。D. 提高白口位置周圍的熱量分布。降低冷卻速度,改善白口。E. 建議提高 CE 值,增加孕育劑量。八、延伸率不足形成原因:A. 鐵水成份不合理。B. 試棒拉伸位置縮孔和縮松。C. 試棒光潔度不夠。D. 鑄件冷卻速度太快。改善對策:A 增加縮松位置的冒口,改善縮松。B 改善熱分布,獲得理想的溫度梯度和凝固順序。從而過得組織致密的鑄件 C 建議改善鐵水成份。九、下芯不良(偏芯、掉芯、擠砂、斷芯)形成原因:AMASK 沒有調(diào)整好,定位跑偏B芯釘過盈量不合理。C砂芯定位面太小。DDISA 設(shè)備調(diào)整不合理或故障。E砂芯與外模配合不好。方案改善對策:A. 方案設(shè)計(jì)制作時(shí)盡量不要把冒口,流路設(shè)置在砂芯的定
11、位面上,以免造成偏芯或擠 砂。B. 在擠砂部位帖銅皮或補(bǔ)大該處模型,加大披縫,使砂芯能夠順利下到位。C. 請鉗工重新調(diào)整 MASK ,確認(rèn)定位和芯釘過盈量。D. 檢驗(yàn) MASK 是否開裂,漏氣,變形。 十、硬度不均和石磨粗大石墨粗大:金相組織中石墨尺寸超大,或存在塊狀石墨,鑄件加工面上分布著許多細(xì) 小凹坑。影響鑄件光潔度和其他性能。硬度不均:在同一鑄件的不同位置(如格蘭富泵殼系列的法蘭口西頭)硬度偏差太大, 超過客戶要求的硬度范圍。形成原因: 石墨粗大是石墨過度生長的結(jié)果,與 CE 值高或冷卻速度慢有關(guān)。 硬度不均勻是鑄件壁厚不同,結(jié)構(gòu)不同,凝固溫度和速度不同造成的結(jié)果。方案改善對策:A 一般而言,
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