公路橋梁設(shè)計規(guī)范答疑

1、 預(yù)應(yīng)力混凝土T形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算圖式 預(yù)應(yīng)力混凝土T形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算圖式0sdspdpcdffsdspdppf AfAf b hf AfA 0()cdfsdspdppsdspdpf b xf AfAf AfA00000()()()2dcdfsdsspdppxMf b x hf A hafA ha00()()()()2222dsdsspdppsdsspdpppxxxxMf AhafA haf AafAa0bxh0pdpf0pdpffxh0()()cdcdffsdspdppsdspdpf bxfbb hf AfAf AfA000()()()22fdcdcdffhxMf

2、bx hfbb hh00()()()sdsspdpoppf A hafA haudMcrM1.0udcrMMbb0 ,0spAA0h0h2000AhBhC(1 0.5 )cdAf b()cdffBfbb h 201()2dcdffCMfbb hb0h0hha2xa2sxasp2xa2sxa2x00()() ()()sdpdppssdssspdpppsMf A h aaf A h aafA h aa，2sx0pdp0pdp0()()dpdppsdssMfAhaaf A haa，2xa0pdp2sx0pdp0()()sdpdppssdsssMf A h aaf A h aa ，0dcssbp bV

3、VVVdVs bVpbVcsV31230,0.45 102 0.6cscu ksvsd vVbhpff 3,0.7510sinsbsd bsbsVfA3.0.75 10sinpbpd bpbpVfA1111.010.9231.121.2521.021 .03b0hp100p0()/ppbsAAAbh,cu kfsv/svsvvAs b,sd vfsvAvS,sbpbAA,sp ,sd bpd bff30.00.51 10(KN)dcu kVfbhsv,sd vfpv,pd vf0 dcssbpbpvrVVVVVp vV3.0.75 10(KN)pvpd vpvVfApvA.pd vftgdc

4、ddoMVVh0N 0dcdsdsssNf bxf AA0sAM000()()2dscdsdssxN ef bx hf A ha0sAM00()()2dscdssssxN ef bxaA ha 0NM0()2cdsssssdssxf bx ehAef Ae 2sxas0 xbhsdfsoihcu0 xbh(1)sicusoisdsisdEx hffsi0.0033cu0.003cu002sheehsesedodMeNoe0N 0MssAAx、0000.3eh0bxhsA0bxhsAsA0 000.3eh0.002sAbh0bhxhsAssdfsAsAssAA橋規(guī)JTG D62給出的矩形或箱形截

5、面純扭構(gòu)件抗扭承載力計算公式為： (8.1.1) 公式(8.1.1)中，第一項為開裂前混凝土提供的抗扭承載力，是按塑性剪應(yīng)力分布圖式計算的， 為構(gòu)件的受扭塑性抵抗矩，其數(shù)值可按下式計算：0.1000.350.051.2(N.mm)psd vsvcordatdttvNfA ATf WWAs2( 3)6tbWhb矩形截面(8.1-2)箱形截面 (8.1-3)22121(2 )(3)3(2 ) (2 )66tbtbWh bhtbta20.10.25b tb 10.10.25hth24atb14ath20.25tb10.25th1.0a0pN. 1.ts ts dtvs vs dvc o rAfSAf

6、u0.5 2.00.61.70.61.7橋規(guī)JTG D62 對彎、剪、扭共同作用構(gòu)件的承載力采用了部分相關(guān)，部分疊加的簡化計算方法，即對混凝土抗力部分考慮相關(guān)性的影響，對鋼筋的抗力部分采用疊加的方法。承受彎、剪、扭共同作用的鋼筋混凝土構(gòu)件，應(yīng)分別按受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力和剪扭構(gòu)件抗扭承載力要求，計算所需的縱筋截面面積；箍筋應(yīng)分別按剪扭構(gòu)件的抗剪和抗扭承載力受力要求確定，所得的箍筋截面面積疊加后統(tǒng)一設(shè)置。 00010(0.350.05)1.2psdvsvcorutatdtttvNfA ATf WWAS0.850stpc0.80stpc0.7stpctkf0ltpcfL0.6tptkf0.4tp

7、tkf0.7tptkf0.5tptkfstltpcpttkfst0ltpcfL120.7/(1)sGKQ KQ KMMMM0/stsM W212100.7/(1)G KQ KQ KG KstnMMMMWW120.4()1Q KLGKQKMMMM0/ltlMW212100.4(/(1)G KQ KQ KG KstnMMMMWWGKM1G KM2G KM1Q KM2Q KM0WnW00000pppp cNNeAWppp np cnnNNeAW0ppNN、0pp nee、圖9.2-1 預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力及偏心距 圖中：1.換算截面重心軸 2.凈截面重心軸0ppNN、0ppnee、00066pp

8、ppplslsNAAAA0000606000066pppppplsslssppppplslsA yA yA yA yeAAAA 04pconll04pconll66ppeppeplslsNAAAA66266peppnpeppnlssnlssnppnpeppeplslsA yA yA yA yMeAAAA peconlpconl0pypny0pypny0sysny0sysnyll6l6l4l4lconcon 123300.28 10ssfksdWCC CE210 .5lsSCSfkW2iieiinddndpednd0spAAb h()spoffAAb hbb hss0.87ssssoMA hss

9、ssssNA0ssssssN eA ha()ssssssN e ezA z2000.870.12(1)()fshzhe0()fffbb hbh sA0ssseeysesA0ssseeysysy0/sseMNs200011()4000/sLehh 014Lh1s002()()spppsspSMNzdMAAz0pN00066pppppLsLsNAAAA0.PpconLEpc p 0.pconPLEpc p .pc p.pc p66()()pconLpconLplslsNAAAA200spppMMedNz0pd0pdpe2pMsssMsM210 . 5lsSCS210 .5ppSCS gs2000

10、. 8 70 . 1 2 (1) ()fshzhetkcrpc0M()Wf002 SW式中： 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合 力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力； 換算截面抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩。 pc0WcrM（crgMM） （0pctkf） crM00()gcrgp ctknMMMfWW000()(1)crpctkgnWMfWMW 0.5bhaaR0.6bhaaR0.65byyR0.8byyR0.7byyR0.85byyR kG i kQ 1 KQ j k12mncijSSSS kG ikQ 1 K ()10 .8miSSSS汽 車人 群kG ikQ 1K ()10.7m

11、iSSSSS汽 車人 群溫 度（）kGikQ1K()10.6miSSSSSS汽車人群支座沉陷溫度（+） udcrM /M1.0udMcrM 橋規(guī)JTG D62第9.1.12條規(guī)定：預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件： （即規(guī)范公式9.1.12），式中 為受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值， 為受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值。 某人按全預(yù)應(yīng)力混凝土要求設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，正截面承載力滿足規(guī)范要求，使用階段應(yīng)力驗算結(jié)果也都符合規(guī)范的規(guī)定，但是抗裂彎矩過大，不滿足規(guī)范第9.1.12條公式（9.1.12）的限制條件。 試問：試問：正截面承載力和使用階段應(yīng)力驗算均已滿足規(guī)范要求，從理論上講就可以保證結(jié)構(gòu)的安全工作，在這種情況下，還要限制開裂彎矩有什么實際意義？規(guī)范中給出的開裂彎矩計算公式（ 6.5.26）是針對部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類結(jié)構(gòu)提出的，對全預(yù)應(yīng)力混凝土和部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件不存在開裂問題，是否可以不受規(guī)范9.1.12條限制？ 在實際設(shè)計工作中經(jīng)常出現(xiàn)開裂彎矩大于承載力設(shè)計值的反?，F(xiàn)象的原因是什么？應(yīng)如何解決？udcrMMudcrMMtkcrpc0M()