卡車常用計(jì)算公式

1、卡車常用計(jì)算公式1.1 速度下列公式一般適用于基于發(fā)動(dòng)機(jī)速度、輪胎類型和總體速比基礎(chǔ)上的駕駛速度的計(jì)算：公式 18：速度其中：V= 駕駛速度，（ km/h）nMot =發(fā)動(dòng)機(jī)速度，（1/min ）U= 輪胎滾動(dòng)圓周， （ m）I G=變速器傳動(dòng)比i V=分動(dòng)器速比i A=驅(qū)動(dòng)軸的最終傳動(dòng)比為計(jì)算理論最大速度（或設(shè)計(jì)最高速度），發(fā)動(dòng)機(jī)速度增加4%。因此公式如下:公式 19：理論最大速度注意：該計(jì)算專門用于計(jì)算基于發(fā)動(dòng)機(jī)速度和傳動(dòng)比基礎(chǔ)上的理論最終速度。該公式未考慮當(dāng)駕駛阻力抵消驅(qū)動(dòng)力的時(shí)候?qū)嶋H最大速度會(huì)低于這個(gè)速度的事實(shí)。對實(shí)際可得速度的估算使用駕駛性能計(jì)算方法，其中一側(cè)的空氣阻力、滾動(dòng)阻力和爬

2、坡阻力與另一側(cè)的牽引力相互抵消。該計(jì)算方法可見 1.8 部分“駕駛阻力” 。對帶有符合92/24/EEC 規(guī)定的限速器的車輛，設(shè)計(jì)最高速度通常是85km/h 。計(jì)算示例：車輛：33.430 6× 6 BB輪胎型號(hào)： 315/80 R22.5滾動(dòng)圓周： 3.280m低速檔傳動(dòng)比：13.80高速檔傳動(dòng)比：0.84在最大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩時(shí)的最小發(fā)動(dòng)機(jī)速度：1.000/min最大發(fā)動(dòng)機(jī)速度：1.900/min在公路應(yīng)用中分動(dòng)器在非公路應(yīng)用中分動(dòng)器G 172 的速比： 1.007G 172 的速比： 1.652最終傳動(dòng)比： 4.00要求進(jìn)行下列解答：1 在非公路應(yīng)用中最大扭矩下的最小速度2 沒有限速

3、器的情況下的理論最大速度解答 1：解答 2：可能的理論速度是115km/h ，但有限速器時(shí)限制速度為90km/h 。（必須要考慮時(shí)，因?yàn)楣畹脑?，速度?shí)際設(shè)定為89km/h 。）1.2 效率效率指動(dòng)力輸出與動(dòng)力輸入的比率。由于動(dòng)力輸出總是小于動(dòng)力輸入，所以效率總是1 或100% 。公式 20： 效率當(dāng)幾個(gè)單元聯(lián)接成一系列時(shí)，各自的效率相乘。單個(gè)效率的計(jì)算示例如下：液壓泵的效率=0.7。如果要求的公率輸出Pab 是 20kW ，功率輸入Pzu 該是多少？4=0.8b： 3=0.95a： 2=0.951=0.71=0.7。該泵通過帶有兩個(gè)接頭的鉸接軸系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)一個(gè)液壓馬達(dá)。解答：多個(gè)效率的計(jì)算示例

4、如下：液壓泵的效率單個(gè)的效率液壓泵：鉸接軸接頭鉸接軸接頭液壓馬達(dá)：功率要求即功率輸出Pab=20kW ，則功率輸入Pzu？解答：全部效率：功率輸入：1.3 牽引力牽引力取決于：發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩全部速比（包括車輪上的速比）動(dòng)力傳動(dòng)的效率公式 21：牽引力FZ=牽引力，（ N）M Mot =發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩， （Nm ）=傳動(dòng)系統(tǒng)的全部效率-見表 30 的指導(dǎo)數(shù)值I G=傳動(dòng)比i V=變速器速比i A=驅(qū)動(dòng)軸的最終傳動(dòng)比U= 輪胎滾動(dòng)圓周， （ m）牽引力的計(jì)算示例見爬坡能力的計(jì)算。1.4 爬坡能力上坡或下坡的行駛距離車輛的爬坡能力用百分比 （ %）表示。例如，數(shù)據(jù) 25%意味著可以越過水平長度 I=100m

5、 ，高度 h=25m 的坡。下坡是同樣的含義。行駛的實(shí)際距離c 按下列公式計(jì)算：公式 22：上坡或下坡的行駛距離c=行駛距離， mI= 上坡或下坡的水平長度，mh=上坡 /下坡的垂直高度，mp=上坡 /下坡的坡度，%計(jì)算示例坡度 p=25% 。長度 200m 的行駛距離是多少？上坡或下坡的角度上坡或下坡的角度用下列公式計(jì)算公式 23：上坡或下坡的坡度角a=坡度角，°p=上坡或下坡的坡度，%h=上坡 /下坡的垂直高度，mc=行駛距離， m計(jì)算示例：如果坡度25%，坡度角是多少？圖 96 坡度比率、坡度、坡度角TDB-171Downhill gradient: 下坡坡度Uphill gr

6、adient: 上坡坡度Gradient ratio ：坡度比率1.4.3 爬坡能力的計(jì)算爬坡能力取決于：牽引力（見公式21）全部的組合質(zhì)量，包括掛車或半掛車的全部質(zhì)量滾動(dòng)阻力附著力（摩擦力）爬坡能力公式如下：公式 24：爬坡能力其中P=爬坡能力， %M Mot =發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩，NmFZ=牽引力，（ N）（根據(jù)公式21 計(jì)算）GZ=全部組合質(zhì)量，kgf R=滾動(dòng)阻力系數(shù)見表29i G=傳動(dòng)比i V=變速器速比i A=驅(qū)動(dòng)軸的最終傳動(dòng)比U= 輪胎滾動(dòng)圓周， （ m）=傳動(dòng)系的全部效率，見表30公式 24 計(jì)算車輛的爬坡能力基于下列參數(shù)發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩傳動(dòng)比、變速器速比、最終傳動(dòng)比和輪胎速比，及全部組合質(zhì)

7、量在此，只考慮車輛應(yīng)對一個(gè)基于它的參數(shù)上的有明確坡度的斜坡。不考慮車輪和道路之間的實(shí)際附著力，該因素在不利條件下（如濕路面）能降低牽引力，所以爬坡性能會(huì)遠(yuǎn)低于此處的計(jì)算值?；诟街A(chǔ)之上的實(shí)際條件下的爬坡性能的計(jì)算見公式25。表 29：滾動(dòng)阻力系數(shù)道路表面系數(shù) f R良好的柏油路面0.007濕的柏油路面0.015良好的混凝土路面0.008惡劣的混凝土路面0.011塊石路面0.017次等路面0.032煤渣跑道0.150.94散沙路面0.150.30表 30：傳動(dòng)系全部效率驅(qū)動(dòng)軸數(shù)一個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.95兩個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.9三個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.85四個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.8計(jì)算示例：車輛： 33.430 6×

8、 6 BB最大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩： M Mot =2,100Nm有三個(gè)驅(qū)動(dòng)軸的效率：ges=0.85最低檔傳動(dòng)比：i G=13.80變速器速比： -公路傳動(dòng)裝置：iV =1.007-非公路傳動(dòng)裝置：iV =1.652最終傳動(dòng)比： i A =4.00輪胎 315/80 R 22.5 的滾動(dòng)圓周： U=3.280m全部組合質(zhì)量：GZ =100,000kg滾動(dòng)阻力系數(shù)：-光滑柏油路： f R=0.007-次等，有車轍的道路：fR=0.032要求進(jìn)行下列解答：在公路和非公路條件下的最大爬坡能力Pf解答1：在公路傳動(dòng)裝置條件下的最大牽引力（定義見公式21）2：在非公路傳動(dòng)裝置條件下的最大牽引力（定義見公式21）

9、3：在公路傳動(dòng)裝置條件下，在良好柏油路面上的最大爬坡能力4：在公路傳動(dòng)裝置條件下，在次等有車轍路面上的最大爬坡能力5：在非公路傳動(dòng)裝置條件下，在良好柏油路面上的最大爬坡能力6：在非公路傳動(dòng)裝置條件下，在次等有車轍路面上的最大爬坡能力注釋：上述示例沒有考慮道路和驅(qū)動(dòng)車輪之間的附著力（摩擦力）是否允許牽引力達(dá)到要跨越的坡度所要求的牽引力。下列公式考慮了該因素：公式 25：考慮了道路 /輪胎附著力因素的爬坡能力其中：PR=考慮摩擦力因素的爬坡能力，%=輪胎 /道路表面摩擦系數(shù)，濕的柏油路面0.5f R=滾動(dòng)阻力系數(shù)，濕的柏油路面0.015Gan=驅(qū)動(dòng)軸軸荷質(zhì)量總和，kgGZ=全部組合質(zhì)量， kg 計(jì)

10、算示例：上述車輛： 33.430 6× 6 BB 濕的柏油路面上的摩擦系數(shù)：滾動(dòng)阻力系數(shù)，濕的柏油路面：全部組合質(zhì)量， GZ =100,000kg=0.5f R=0.015驅(qū)動(dòng)軸軸荷質(zhì)量總和，Gan=26,000kg1.5 扭矩如果力和有效距離已知：公式 26：與力和有效距離相關(guān)的扭矩M=F·I如果輸出功率和角速度已知：公式 27：與輸出功率和角速度相關(guān)的扭矩在液壓系統(tǒng)中，如果排出速度（體積流率）、壓力和角速度已知：公式 28：與排出速度、壓力和角速度相關(guān)的扭矩其中：M= 扭矩， NmF=力， NI= 力的作用線到轉(zhuǎn)動(dòng)中心之間的距離，mP=輸出功率， kWn=角速度， 1/

11、min=效率Q= 體積流率， l/minp=壓力， bar當(dāng)力和有效距離已知時(shí)的計(jì)算示例：一個(gè)電纜絞車，在拉力 F50,000N 的作用下，轉(zhuǎn)盤直徑 d=0.3m 不考慮效率因素，扭矩是多少？解答：M=F · I=F · 0.5d(轉(zhuǎn)盤半徑是力臂)當(dāng)輸出功率和角速度已知時(shí)的計(jì)算示例：取力器以n=1500/min 的角速度傳輸一個(gè)100kW 的功率。不考慮效率因素，輸出多少扭矩才可以傳輸？解答：如果已知一個(gè)液壓泵的排出速度（體積流率）、壓力和角速度，計(jì)算示例如下：液壓泵在 p=170bar 的壓力下排出體積流率 Q 80 l/min ，泵的角速度 1000/min 。不考慮效

12、率因素，需要的扭矩為多少？解答：如果考慮效率因素，在每種情況下扭矩的計(jì)算必須再除以全部效率（也見1.2：效率）1.6 輸出功率對于舉升運(yùn)動(dòng)：公式 29：舉升運(yùn)動(dòng)的輸出功率對于平面運(yùn)動(dòng)：公式 30：平面運(yùn)動(dòng)的輸出功率對于轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)公式 31：轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)的輸出功率在液壓系統(tǒng)中：公式 32：液壓系統(tǒng)的輸出功率其中：P=輸出功率， kWm= 質(zhì)量， kgv=速度， m/s=效率F=力， NM= 扭矩， Nmn=角速度， 1/minQ= 排出速度（體積流率） ， l/minp=壓力， bar示例 1：舉升運(yùn)動(dòng)：包括其自身重量的尾部舉升有效載荷m=2,600kg舉升速度v=0.2m/s如果不考慮效率因素，功率

13、輸出是多少？解答：示例 2：平面運(yùn)動(dòng)：電纜絞車的力F=100,000N電纜運(yùn)動(dòng)速度v=0.15m/s如果不考慮效率因素，要求的輸出功率是多少？示例 3：轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)：取力器轉(zhuǎn)動(dòng)速度n=1,800/min可允許的扭矩M=600Nm不考慮效率因素，可能的輸出功率是多少？解答：示例 4：液壓系統(tǒng)：泵的體積流率Q=60 l/min壓力p=170bar如果不考慮效率因素，輸出功率是多少？解答：1.7 變速器上取力器的角速度如果取力器在變速器上運(yùn)行且它的運(yùn)行取決于距離，則它的角速度nN為距離每經(jīng)過一米取力器的轉(zhuǎn)數(shù)。按下式計(jì)算：公式 33：每米的轉(zhuǎn)數(shù)，變速器上的取力器取力器每運(yùn)行一轉(zhuǎn)所經(jīng)過的距離s（ nN 的倒

14、數(shù)）按下式計(jì)算：公式 34：每轉(zhuǎn)的距離，變速器上的取力器其中：nN=取力器角速度，1/mini A=最終傳動(dòng)比i V=變速器速比U= 輪胎滾動(dòng)圓周，ms=運(yùn)行距離， m示例：車輛：18.480 4× 4 BL輪胎 318/80 R22.5 滾動(dòng)圓周： U=3.280m最終傳動(dòng)比： i A=5.33變速器 G172，在公路傳動(dòng)裝置條件下的速比：i V =1.007在非公路傳動(dòng)裝置條件下的速比： i V =1.652 在公路傳動(dòng)裝置條件下的取力器角速度：相應(yīng)的距離是：在非公路傳動(dòng)裝置條件下的取力器角速度：相應(yīng)的距離是：1.8 行駛阻力主要的行駛阻力有滾動(dòng)阻力爬坡阻力空氣阻力（迎風(fēng)阻力）車

15、輛只有克服了所有阻力的總和才能移動(dòng)。阻力是一種力，或者與驅(qū)動(dòng)力相平衡（勻速運(yùn)動(dòng)） ，或者小于驅(qū)動(dòng)力（駕駛運(yùn)動(dòng)） 。公式 35：滾動(dòng)阻力公式 36：爬坡阻力坡度角（ =公式 23，見：上坡和下坡坡度角）公式 37：空氣阻力其中：FR=滾動(dòng)阻力， Nf R=滾動(dòng)阻力系數(shù)，見表29GZ=全部組合質(zhì)量，kg=上坡仰角，°FS=爬坡阻力， Np=上坡坡度， %FL=空氣阻力， NcW=迎風(fēng)阻力系數(shù)A= 車輛正面迎風(fēng)面積，m2v=速度， m/s示例：拖車： GZ=40,000kg速度： v=80km/h坡度： Pf =3%車輛正面迎風(fēng)面積：A=7m 2在良好的柏油路面上滾動(dòng)阻力系數(shù)：fR=0.0

16、07在下列兩種條件下有明顯的區(qū)別：帶氣流偏導(dǎo)裝置，cW1=0.6不帶氣流偏導(dǎo)裝置，cW2 =1.0解答：附加計(jì)算1：行駛速度從km/h 轉(zhuǎn)換成 m/s：附加計(jì)算2：爬坡能力從%轉(zhuǎn)換成度：1：滾動(dòng)阻力的計(jì)算：2：爬坡阻力的計(jì)算：3：帶有氣流偏導(dǎo)裝置的空氣阻力FL1 的計(jì)算4：沒有氣流偏導(dǎo)裝置的空氣阻力FL2 的計(jì)算5：帶有氣流偏導(dǎo)裝置的全部阻力Fges1的計(jì)算6：沒有氣流偏導(dǎo)裝置的全部阻力Fges2的計(jì)算7：功率輸出要求 P1,帶氣流偏導(dǎo)裝置，不考慮效率因素（功率輸出套用公式 30，平面運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力輸出）：8：功率輸出要求P2，不帶氣流偏導(dǎo)裝置，不考慮效率因素：9：功率輸出要求P1，帶氣流偏導(dǎo)裝置

17、，全部驅(qū)動(dòng)系效率=0.95：10：功率輸出要求P2 ，不帶氣流偏導(dǎo)裝置，全部驅(qū)動(dòng)系效率=0.95 ：1.9 轉(zhuǎn)彎圓周當(dāng)車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)，每一個(gè)車輪都畫一個(gè)轉(zhuǎn)彎圓周。外側(cè)的轉(zhuǎn)彎圓周，或是它的轉(zhuǎn)彎半徑，是研究的主要對象。計(jì)算是不精確的，因?yàn)楫?dāng)車輛轉(zhuǎn)彎的時(shí)候，通過所有車輪中心的垂線不相交于曲線的中點(diǎn)（ Ackermann 限制）。另外，當(dāng)車輛運(yùn)動(dòng)的時(shí)候，將產(chǎn)生影響轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力。但是，下列公式可以達(dá)到估算的目的：公式 38：轉(zhuǎn)向軸之間的距離公式 39：外側(cè)轉(zhuǎn)向角理論值公式 40：轉(zhuǎn)向角的偏離：公式 41：轉(zhuǎn)彎半徑：圖 97：當(dāng)計(jì)算轉(zhuǎn)彎半徑時(shí)運(yùn)動(dòng)學(xué)的干擾TDB-172Outer turning circle

18、 ：外側(cè)轉(zhuǎn)彎圓周示例：車輛：型號(hào)18.350 4× 2 BL軸距： Ikt =3,900mm前軸：型號(hào)VOK-09輪胎： 315/80 R 22.5輪輞： 22.5× 1.00車轍寬度： s=2,048mm磨胎半徑： r0=49mm側(cè)轉(zhuǎn)向角：i=41.0°外側(cè)轉(zhuǎn)向角：a=32° 45=32.75 °1：轉(zhuǎn)向軸之間的距離2：外側(cè)轉(zhuǎn)向角理論值3：轉(zhuǎn)向偏離4：轉(zhuǎn)彎半徑1.10 軸荷的計(jì)算進(jìn)行軸荷計(jì)算為了優(yōu)化車輛和達(dá)到適宜的上部構(gòu)造等級(jí)，必須進(jìn)行軸荷的計(jì)算。只有在任何車身的構(gòu)造工作實(shí)施之前對車輛進(jìn)行稱重，車身才能正確地匹配到卡車上。在稱重過程中重量的獲

19、得包含在軸荷的計(jì)算中。下面的部分將解釋軸荷的計(jì)算。應(yīng)用瞬時(shí)定理將裝備的重量分配在前軸和后軸上。所有的距離都是從理論的前軸中心線考慮。為了容易理解，在下面的公式中重量不是重力（N）的含義而是質(zhì)量(kg) 的含義。示例：一個(gè) 400L 的油箱代替一個(gè) 140L 的油箱安裝到車輛上。要求計(jì)算前、后軸上的重量分配。重量的差別： G=400-140=260kg與理論前軸中心線的距離：=1,600mm理論軸距： I t=4,500m圖 98：軸荷的計(jì)算：油箱的安排TDB-550Theoretical rear axle centerline: 理論后軸中心線解答：公式 42：后軸重量差公式 43：前軸重量

20、差在實(shí)際操作中四舍五入到整數(shù)位足夠。應(yīng)注意使用正確的算術(shù)符號(hào)，采用下列原則：尺寸-在理論前軸中心線前面的所有距離/余隙都帶一減號(hào)（-）-在理論前軸中心線后面的所有距離都帶一加號(hào)（+）重量-所有車輛增加的重量都帶有一加號(hào)（+）-所有從車輛上移走的裝備重量都帶有一減號(hào)（-）示例 -掃雪機(jī)轉(zhuǎn)盤：重量：G=120kg與第一軸中心線的距離：a=-1,600mm理論軸距： I t=4,500mm要求計(jì)算前軸和后軸的重量分配。后軸：GH=-43kg ，在后軸上的重量減少了。前軸：GH =-163kg ，在前軸上的重量增加了。下表列出了一個(gè)全部軸荷計(jì)算的示例。在這個(gè)示例中，有兩個(gè)變型進(jìn)行比較（見表31）。表

21、31：軸荷計(jì)算示例：軸荷計(jì)算：部門：編制：代碼：VN ：用戶：位置：車輛，駕駛室：TGL 8.210 4 ×2 BB軸距： 3600軸距技術(shù)值：3600前懸： 1275=Serie=Sonder前懸技術(shù)值：1275圖紙?zhí)枺很嚿恚?3.800mm 加載平臺(tái)和后部起重機(jī)固定安裝，總起重力矩約 67kNm 計(jì)算 -號(hào)：KSW- 號(hào)：AE- 號(hào)：車輛號(hào)：檔案號(hào)：TDB- 號(hào)：名稱與理論點(diǎn)的距離重量分配與理論點(diǎn)重量分配的距離FA 中心FARA總量FA 中心FARA總量帶有駕駛員、 工具2,618753,4852,618753,485和備胎的底盤00拖掛裝置4,875-1247354,875-1

22、24735高位安裝排氣管，4803053548030535左司機(jī)座椅，舒適型-30016-115-30016-115鋼質(zhì)油箱，150L2,2002743702,200274370（ Serie 100L ）4,925-414104,925-41410塑料擋泥板 RA3,600025263,600025262,905416202,90541620取力器和泵1,500114151,50011415輪胎 RA 225/75 R3,600010103,6000101017.5輪胎 FA 225/75 R0505050517.54,875-1141304,875-114130長座椅-30022-220-

23、30022-220穩(wěn)定器 RA3,900-333303,900-33330其它1,2802916451,280291645機(jī)油箱1,55960451051,5596045105后部起重裝置， 起1,0206312498800000重臂向下折 *在起重機(jī)區(qū)域的1,1003114451,100311445加強(qiáng)裝置下支架 u.Kippbr3,250908409303,25090840930ücke后部起重裝置，起重臂伸長*00001,77044743388000000000底盤 -自重3,542,25,8153,352,455,81507578容許負(fù)載3,705,67,4903,705,6

24、07,49000000底盤自重和容許1603,31,6753433,141,675負(fù)載之間的差252有效載荷的重心3441601,51,6757383431,331,675和 FA 滿載 ×1=152車身 RA 滿載-3,547-1,63,31,675-3153-1463,141,675× 2=502572理論 RA 中心線2501161,1,6752501161,1,675實(shí)際× 3=559559軸超載-44-17-227-1,58663由于軸超載而損00失的有效載荷仍保留的均布負(fù)11615516751161,551,675載99有效載荷00000000車輛滿載

25、3,65383749034734,017,490647軸或車輛載荷98.868.100.093.971.7100.0%5%軸荷分配48.851.100.046.453.6100.0%2%車輛未負(fù)載354022758153357245858155軸或車輛載荷95.740.77.6%90.743.977.6%6%軸荷分配60.931.100.057.742.3100.0%1%車輛前懸 47.2%* Kranarmablage erfolgt mach hinten(V A-Entlastung!)( 德語 )重量公差遵循我們有義務(wù)提供的DIN 標(biāo)準(zhǔn) 70020 信息的規(guī)定帶有舉升從動(dòng)軸的重量的計(jì)算

26、在 MANTED 體系（ .manted.de）和其它技術(shù)文件中的從動(dòng)軸車輛在從動(dòng)軸落下情況下的重量已被計(jì)算出。在從動(dòng)軸舉升之后前軸和驅(qū)動(dòng)軸的軸荷分配通過計(jì)算很容易確定。第三軸（從動(dòng)軸）舉升時(shí)在第二軸（驅(qū)動(dòng)軸）上的重量公式 44：第三軸舉升時(shí)第二軸上的重量其中：G2an=第三軸舉升后第二軸自重，kgG23=第二軸和第三軸自重，kgI12=一、二軸之間的軸距，mmIt=理論軸距， mm第三軸（從動(dòng)軸）舉升時(shí)前軸上的重量公式 45：第三軸舉升時(shí)第一軸上的重量其中G1an=從動(dòng)軸舉升后第一軸自重，kgG=車輛自重， kg示例：車輛：型號(hào)26.400 6× 2-2 LL軸距： 4,800+1

27、,350車架前懸： 2,600駕駛室： XXL從動(dòng)軸降下時(shí)的自重：前軸： G1ab=5,100kg驅(qū)動(dòng)和從動(dòng)軸：G23=3,505kg自重： G=8,605kg允許軸荷： 7,500kg/11,500kg/7,500kg解答：1 理論軸距的計(jì)算（見“總則”章）2.第三軸（從動(dòng)軸）升起時(shí)第二軸（驅(qū)動(dòng)軸）自重的計(jì)算：3. 第三軸（從動(dòng)軸）升起時(shí)第一軸（前軸）自重的計(jì)算：1.11 沒有下支架的車身支撐長度在下列的示例中所要求計(jì)算的支撐長度沒有把所有的影響因素都考慮在。但是，它列出了一個(gè)選擇，為實(shí)際應(yīng)用提供了一些好的參考值。支撐長度采用下列公式計(jì)算：公式 46：當(dāng)沒有使用下支架時(shí)支撐長度的計(jì)算公式如果

28、車架和支撐由不同材料制成，則應(yīng)用下列公式：公式 47：在不同材料情況下的彈性系數(shù)其中：I= 每一個(gè)支撐的支撐長度，mmF=每個(gè)支撐所受的力，NE=彈性系數(shù)， N/mm 2rR=車架縱向構(gòu)件剖面的外半徑，mmrA =支撐剖面的外半徑，mm 0.2=更低值材料的擊穿點(diǎn)，N/mm 2ER=車架縱向構(gòu)件剖面的彈性系數(shù)，N/mm 22示例：可替換的車身底盤26.4006× 2-2 LL ，軸距 4,500+1,350 ，大容積駕駛室，允許總重26,000kg，底盤自重 8,915kg 。解答：有效載荷和車身大約為：26,000-8,915=17,085kg如果在底盤上有六個(gè)支撐點(diǎn)，每個(gè)支撐所承

29、受的重量：17,085： 6=2,847kg力： F=2,847kg ·1.81kg ·m/s2=27,933N車架剖面的外半徑，rR=18mm支撐剖面的外半徑，rA =16mm兩種材料的擊穿點(diǎn)，0.2=420N/mm 2然后用公式46 確定每一個(gè)支撐的大約最小長度：1.12 聯(lián)結(jié)裝置拖掛裝置要求的拖掛裝置的尺寸由D 值確定。D 值的公式如下：公式 48：D 值D=D 值， kNT= 牽引車的允許總重，tR=掛車的允許總重，t示例：車輛：18.460 4× 2 BL允許總重： 18, 000kg=T=18t掛車負(fù)荷： 26,000=R=26tD 值：如果掛車總重R 和聯(lián)結(jié)裝置的D 值已給出，則牽引車的允許總重T 可采用下列公式確定：如果牽引車的允許總重T 和聯(lián)結(jié)裝置的D 值已給出，則掛車負(fù)荷R 的最大允許值可采用下列公式確定：剛性掛鉤掛車/中央軸掛車除 D 值之外，對于剛性掛鉤和中央軸掛車還應(yīng)用其它的條件。拖掛裝置和橫向構(gòu)件的端部有更低的掛車負(fù)荷， 因?yàn)樵谶@種情況下對拖掛裝置和橫向構(gòu)件的端部起作用的突出部分的重量都被考慮在了。為了與歐盟法規(guī)相協(xié)調(diào)，術(shù)語D C 值和 V 值由指令 94/20/EC 引入：采用下列公式：公式 49：剛性掛鉤和中央軸掛車的D 值公式公式 50：對有一個(gè)允許突出部分的重量掛車質(zhì)量的10%而不大于 1,000kg