過渡電阻對(duì)阻抗繼電器的影響研究生

1、第四章 過渡電阻對(duì)阻抗繼電器的影響一 過渡電阻對(duì)相間阻抗繼電器的影響電力系統(tǒng)中的短路一般都不是金屬性的，而是在短路點(diǎn)存在過渡電阻。短路點(diǎn)的過渡電阻是指當(dāng)相間短路或接地短路時(shí)，短路電流從一相流到另一相或從相導(dǎo)線流入地的途徑中所通過的物質(zhì)的電阻，這包括電弧、中間物質(zhì)的電阻，相導(dǎo)線與地之間的接觸電阻，金屬桿塔的接地電阻等。在相間短路時(shí)，過渡電阻主要由電弧電阻構(gòu)成。短路初瞬間，電弧電流最大，弧長最短，弧阻最小。幾個(gè)周期后，在風(fēng)吹、空氣對(duì)流和電動(dòng)力等作用下，電弧逐漸伸長，弧阻迅速增大，因此電弧電阻屬于非線性電阻。在導(dǎo)線對(duì)鐵塔放電的接地短路時(shí)，鐵塔及其接地電阻構(gòu)成過渡電阻的主要部分，鐵塔的接地電阻與大地導(dǎo)

2、電率有關(guān)，對(duì)于跨越山區(qū)的高壓線路，鐵塔的接地電阻可達(dá)數(shù)十歐；當(dāng)導(dǎo)線通過樹木或其它物體對(duì)地短路時(shí)，過渡電阻更高。目前我國對(duì)500kV線路接地短路的最大過渡電阻按300估計(jì)；對(duì)220kV線路，則按100估計(jì)。對(duì)于圖中所示的單側(cè)電源網(wǎng)絡(luò)，當(dāng)線路BC的出口經(jīng)短路時(shí)，保護(hù)l的測(cè)量阻抗為，保護(hù)2的測(cè)量阻抗為?？梢?，過渡電阻會(huì)使測(cè)量阻抗增大，對(duì)保護(hù)1，測(cè)量阻抗增大的數(shù)值就是；對(duì)保護(hù)2，由于是 與的向量和，圖 單側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻短路的等效圖由圖可知其數(shù)值比無時(shí)增大不多。因此可以得出結(jié)論：保護(hù)裝置距短路點(diǎn)越近時(shí)，受過渡電阻的影響越大；同時(shí)，保護(hù)裝置的整定值越小，受過渡電阻的影響也越大。圖 過渡電阻對(duì)不同安裝

3、地點(diǎn)距離保護(hù)影響的分析當(dāng)較大使落在保護(hù)1的第段范圍內(nèi)，而仍落在保護(hù)2的第段范圍內(nèi)時(shí)，兩個(gè)保護(hù)將同時(shí)以第段時(shí)限動(dòng)作，從而失去選擇性。如圖所示的雙側(cè)電源網(wǎng)絡(luò)接線，各參數(shù)標(biāo)示于圖中，假設(shè)全系統(tǒng)各元件的阻抗角相等，以表示。當(dāng)線路上任意點(diǎn)經(jīng)過渡電阻Rg發(fā)生三相短路時(shí)，設(shè)三相參數(shù)相同，則仍可用一相回路進(jìn)行分析。此時(shí)在F點(diǎn)Rg中流過的電流為：（4-25）安裝于線路M側(cè)的繼電器測(cè)量阻抗為：（4-26）式中表示故障點(diǎn)位置占線路全長的百分?jǐn)?shù)，ZR表示由過渡電阻在測(cè)量阻抗中引起的附加分量。由于對(duì)側(cè)電源的助增作用使Rg所產(chǎn)生的影響要復(fù)雜得多。例如，當(dāng)兩側(cè)電勢(shì)相位不同時(shí)，M和N圖 雙側(cè)電源網(wǎng)絡(luò)接線及有關(guān)參數(shù)若出現(xiàn)相位差

4、，因此ZR不是一個(gè)純電阻。如圖4-16所示，當(dāng)M超前于N時(shí)，此時(shí)M也超前于F，因此ZR呈電容性。反之，如M落后于N，則ZR呈電感性。現(xiàn)根據(jù)圖4-15進(jìn)一步分析如下。圖4-16 雙側(cè)電源線路上過渡電阻對(duì)測(cè)量阻抗的影響1系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，M側(cè)測(cè)量阻抗（）（4-27）式中ZFM故障點(diǎn)至M側(cè)電源之間的總阻抗； ZFN故障點(diǎn)至N側(cè)電源之間的總阻抗；F點(diǎn)的電壓將式（4-27）代入并化簡(jiǎn)可得（4-28）在M點(diǎn)繼電器的測(cè)量阻抗（4-29）此阻抗就是系統(tǒng)兩側(cè)電源擺開在某一角時(shí)的測(cè)量阻抗。也可以看成是，當(dāng)F點(diǎn)的過渡電阻時(shí)的測(cè)量阻抗。2系統(tǒng)F點(diǎn)經(jīng)過渡電阻Rg三相短路時(shí)，M點(diǎn)測(cè)量阻抗：可運(yùn)用等效發(fā)電機(jī)原理進(jìn)行分析（如求

5、M點(diǎn)測(cè)量阻抗，須知M點(diǎn)電壓和流過M處的電流，故從故障點(diǎn)電流開始計(jì)算）。此等效電源的電勢(shì)為Rg斷開時(shí)F點(diǎn)的電壓，即F101,等效內(nèi)阻抗為圖4-17 等效發(fā)電機(jī)接線圖（4-30）如圖4-17所示。根據(jù)該圖即可求得故障點(diǎn)的總電流（4-31）又根據(jù)圖4-15可得（4-32）將式（4-31）代入上式化簡(jiǎn)后可得（4-33）將式（4-31）和（4-33）代入式（4-26）可得（4-34）式中（4-35）可根據(jù)系統(tǒng)運(yùn)行情況、系統(tǒng)參數(shù)、及故障點(diǎn)位置來確定。令表示當(dāng)時(shí)ZR之值，則（4-36）表示系統(tǒng)中沒有短路，因此應(yīng)與短路以前的狀態(tài)相符。與式（4-29）相比，正是等式右端的最后一項(xiàng)，即在正常運(yùn)行情況下，F(xiàn)點(diǎn)電壓F

6、101和電流M101之比。當(dāng)短路點(diǎn)過渡電阻Rg為任意有限數(shù)值時(shí)，將式（4-34）、（4-36）代入（4-26）中，則得M點(diǎn)繼電器的測(cè)量阻抗。（4-37）圖4-18 雙側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻短路時(shí)，送電側(cè)測(cè)量阻抗的軌道3當(dāng)M側(cè)為送電端時(shí)，Rg對(duì)測(cè)量阻抗ZM的影響：此時(shí)M超前N為角，的阻抗角為，因此代入式（4-35）即可求出k和之值。然后根據(jù)（4-37）式可求出Rg由變化時(shí)，ZM的變化軌跡，如圖4-18所示。(先畫出系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)的電壓降落圖，M側(cè)電勢(shì)為參考向量，N側(cè)落后M側(cè)角，連接M側(cè)及N側(cè)電勢(shì)的頂點(diǎn)，連線為系統(tǒng)電勢(shì)差，再畫出由此電勢(shì)差產(chǎn)生的電流，電勢(shì)差連線上可畫出相應(yīng)的和，此圖各項(xiàng)電壓都除以電流

7、，即為系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)阻抗圖，電勢(shì)差連線對(duì)應(yīng)全系統(tǒng)阻抗。阻抗圖的M點(diǎn)位于坐標(biāo)原點(diǎn)，被保護(hù)線路阻抗位于第一象限，則可看出O點(diǎn)位于第一象限，OM連線即為負(fù)荷阻抗。而受電側(cè)N位于坐標(biāo)原點(diǎn)時(shí)，O點(diǎn)位于第二象限)。對(duì)式（4-37）中最后一項(xiàng)隨Rg變化的軌跡，已在圖4-2中作過分析，為了引用這個(gè)分析的結(jié)果，我們?nèi)∮靡粋€(gè)新的座標(biāo)系統(tǒng)，設(shè)把F點(diǎn)作為原點(diǎn)，F(xiàn)O為實(shí)數(shù)方向，且令FO=1。過O點(diǎn)作半直線OD，其與FO軸的夾角為，則當(dāng)Rg變化時(shí)，OD就是的軌跡，實(shí)線園弧是半直線OD的幾何反演，虛線園弧FO則是OD的復(fù)數(shù)反演，同于圖4-2，用作圖法可求園心的位置C，已示于圖中。由于FO=1,虛線園弧代表的軌跡,因此，實(shí)線

8、園弧又是的軌跡,如圖4-19所證明.但需要注意,當(dāng)Rg=0時(shí), 們位于F點(diǎn),時(shí)，則位于O點(diǎn)。實(shí)際上,在圖4-18中FO不是1而是,因此園弧也就是:的軌跡。這樣F點(diǎn)短路,而過渡電阻Rg具有不同數(shù)值時(shí),則測(cè)量阻抗ZM將沿著園弧變化。由于ZR呈電容性,使測(cè)量阻抗的電抗部分減少,因此當(dāng)保護(hù)區(qū)外短路時(shí),繼電器要出現(xiàn)超越可能誤動(dòng)作。圖4-19 求的軌跡例如在圖4-20中,園1為M側(cè)方向阻抗繼電器的動(dòng)作特性園,當(dāng)區(qū)外F點(diǎn)故障時(shí)可畫出ZR變化的軌跡,此園弧與園1交于A、B兩點(diǎn)，則當(dāng)Rg數(shù)值位于這一范圍內(nèi)時(shí)，繼電器就出現(xiàn)超越。需要指出，以上分析ZR的變化軌跡，只與F點(diǎn)的位置有關(guān)。當(dāng)M、N、一定時(shí)；不同地點(diǎn)短路后

9、ZR的變化情況如圖4-21所示。至于保護(hù)安裝地點(diǎn)M，只要它們于S和F之間，而不論處于什么位置上，所求ZR對(duì)它都是適合的。圖4-21 不同地點(diǎn)短路時(shí)，ZR的軌跡圖4-20 送電側(cè)保護(hù)在區(qū)外故障時(shí)出現(xiàn)的超越總結(jié)以上分析得到，對(duì)位于送電側(cè)的保護(hù)裝置，當(dāng)正方向發(fā)生短路時(shí)，由于過渡電阻的影響可能出現(xiàn)超越。影響超越的因素有：（1）O點(diǎn)位置。O點(diǎn)是短路前測(cè)量阻抗的末端，O點(diǎn)越靠近M點(diǎn)，超越就越嚴(yán)重。實(shí)際上只有在振蕩時(shí)O點(diǎn)才會(huì)靠近M點(diǎn)，此時(shí)即使沒有短路，阻抗繼電器受振蕩影響也可能誤動(dòng)作。(2)Rg的數(shù)值。Rg=0時(shí)并不出現(xiàn)超越，Rg很大時(shí),也不會(huì)引起超越。一般Rg較小時(shí)影響最大。4當(dāng)M側(cè)為受電端時(shí)，Rg對(duì)測(cè)量

10、阻抗ZM的影響：此時(shí)M落后N為角，仍可按（4-35）式求出k和，但為大于90°的負(fù)值。圖4-22 雙側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻（Rg=0短路時(shí)，受電側(cè)測(cè)量阻抗的軌跡）相似于對(duì)圖4-18的分析，可求出Rg由0變化時(shí)，ZR的變化軌跡如圖4-22所示。此時(shí)ZR的變化軌跡為大園弧，ZR是感性的，測(cè)量阻抗軌跡沿園弧由第I象限轉(zhuǎn)到第II象限。由此可見，對(duì)位于受電側(cè)的保護(hù)，當(dāng)正方向發(fā)生短路時(shí)，過渡電阻的影響是使保護(hù)范圍縮短，靈敏度下降，而不可能出現(xiàn)超越。5如果我們將線路兩側(cè)M和N的保護(hù)綜合在一起來看，設(shè)M為送電側(cè)，則N必為受電側(cè)，此時(shí)當(dāng)線路上各點(diǎn)（如F1、F2、F3）短路時(shí)，M側(cè)的保護(hù)以M為原點(diǎn)，過渡電

11、阻的影響呈電容性，ZR的軌跡為小園??；N側(cè)的保護(hù)以N為原點(diǎn)，過渡電阻的影響呈電感性，過渡電阻的影響呈電感性，ZR的軌跡為小園弧如圖4-23所示。圖中同時(shí)畫出了M側(cè)方向阻抗繼電器的動(dòng)作特性園1和N側(cè)方向阻抗繼電器的動(dòng)作特性園2。6討論反向經(jīng)過渡電阻短路時(shí)對(duì)阻抗繼電器的影響：在圖4-23中，當(dāng)F4點(diǎn)短路時(shí)，對(duì)受電保護(hù)N來看就是反向故障，此時(shí)通過N側(cè)保護(hù)的電流為M（N側(cè)背后母線處所裝保護(hù)的測(cè)量阻抗應(yīng)與M側(cè)保護(hù)測(cè)量阻抗性質(zhì)相似，只是相差線路全長的阻抗），因此N側(cè)保護(hù)測(cè)量阻抗末端的軌跡仍是小園弧變化，顯然可見，此時(shí)N側(cè)保護(hù)反方向經(jīng)過渡電阻故障，保護(hù)可能失去方向性。同理，M側(cè)反方向經(jīng)過渡電阻故障，保護(hù)具有

12、明確的方向性，不可能誤動(dòng)作。圖4-23 線路兩端保護(hù)受短路點(diǎn)過渡電阻影響的比較當(dāng)方向阻抗繼電器的極化電壓有記憶作用時(shí)，其動(dòng)態(tài)特性是一個(gè)拋球園（參見圖3-5），此時(shí)繼電器不會(huì)失去方向性。 7最后分析兩相短路時(shí)過渡電阻的影響：兩相經(jīng)過渡電阻短路時(shí)的系統(tǒng)接線如圖4-24（）所示（設(shè)為BC兩相經(jīng)2R電阻短路）。當(dāng)忽略系統(tǒng)正序和負(fù)序阻抗的差別時(shí)，由于兩相短路無零序分量，因此可直接用ABC系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，而無需分解為對(duì)稱分量，這樣分析比較簡(jiǎn)便。將M側(cè)電源的三相勢(shì)以MA為基準(zhǔn)可表示為：圖2-24 雙側(cè)電源線路兩相短中時(shí)，用ABC系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算的系統(tǒng)圖 （4-38）同理將N側(cè)電源的三相電勢(shì)以NA為基準(zhǔn)，則可表示為

13、： （4-39）上兩式中，除空載情況以外，MA和NA一般是不同相的。運(yùn)用疊加原理將圖（a）分解為圖（b）和圖（c）兩種狀況。圖（b）中各電勢(shì)均取式（4-38）和圖（4-39）右側(cè)的第一項(xiàng)，形式上看是不帶j的部分，但實(shí)際上MA和NA可能不同相位。圖（c）中各電勢(shì)則取兩式可側(cè)的第二項(xiàng)，全是帶j的部分。在圖（b）的系統(tǒng)中，M側(cè)各相的電流為： （4-40）由于B、C兩相的電勢(shì)相同。電流也相等，因此系統(tǒng)中各處的B、C相電壓均相等，BC=0，故在故障支路中的電流。在圖（c）的系統(tǒng)中，由于A相電勢(shì)為零，B相和C相的電勢(shì)大小相等相位相反，因此M側(cè)各相的電流為： （4-41）故障支路中的電流，應(yīng)等于M側(cè)和N側(cè)所

14、供電流之和。因此從分析BC相間繼電器測(cè)量阻抗的觀點(diǎn)來看，我們只需對(duì)圖4-24（c）進(jìn)行計(jì)算。在圖（c）中，M側(cè)B、C兩相的電勢(shì)差為： = =MBC同理在N側(cè)B、C兩相的電勢(shì)差為NB，因此只要以電勢(shì)MBC和NBC作為兩側(cè)的電源電勢(shì)，就可用圖4-15進(jìn)行計(jì)算。換言之，對(duì)于兩相短路，故障相間繼電器的測(cè)量阻抗與三相短路時(shí)完全相同。最后順便指出，將式（4-40）和（4-41）的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行迭加，即可求出兩側(cè)電勢(shì)間具有任意角度下發(fā)生兩相短路時(shí)的電流及相應(yīng)的電壓。例如，設(shè)過渡電阻R=0，則可求出圖（C）中M側(cè)B、C兩相的電流為：（4-42）因此，M側(cè)各相總電流為：（4-43）8總的結(jié)論：綜上所述，在雙側(cè)電源

15、的網(wǎng)絡(luò)中發(fā)生相間短路時(shí)，短路點(diǎn)過渡電阻對(duì)相間阻抗繼電器的影響如下：（1）對(duì)位于送電側(cè)的保護(hù)，當(dāng)正方向短路時(shí)，在本側(cè)電源供給的短路電流作用下，將出現(xiàn)超越。而當(dāng)反方向短路時(shí)，在對(duì)側(cè)電源供給的短路電流作用下，繼電器具有明確的方向性。（2）對(duì)位于受電側(cè)的保護(hù)，當(dāng)正方向短路時(shí)，在本側(cè)電源供給的短路電流作用下，將使保護(hù)范圍縮短或降低靈敏度。而當(dāng)反方向短路時(shí)，在對(duì)側(cè)電源所供短路電流的作用下，繼電器可能失去方向性而誤動(dòng)作。二 過渡電阻對(duì)相（接地）阻抗繼電器的影響采用接線法的相阻抗繼電器，主要用于接地距離保護(hù)中作用阻抗測(cè)量元件以及單相重合閘中作為選相元件。接地距離繼電器必須克服過渡電阻的影響。接地短路時(shí)的過渡電

16、阻包括電弧電阻，接地電阻和接地媒介物（如樹枝等）的電阻，后者可能達(dá)到非常大的數(shù)值。最需要采用接地距離繼電器的是短線路，在那里整定阻抗小、特性園小，因此過渡電阻較大就不能反應(yīng)。在兩相短路接地的過渡電阻不是單值的，此時(shí)有相過渡電阻和接地過渡電阻。由于在過渡電阻中流過的電流和繼電器中的電流（相電流加零序補(bǔ)償電流）不同，使繼電器的測(cè)量帶來誤差。實(shí)踐證明兩故障相中的超前相會(huì)發(fā)生超越，因而必須采取措施，通常是使之退出工作。對(duì)于這種故障可由相間距離繼電器來保護(hù)。因?yàn)榘唇泳€的距離繼電器不受接地電阻的影響，而相間過渡電阻（一般為電弧電阻）的數(shù)值是不大的。為了簡(jiǎn)化分析，可以只考慮接地過渡電阻的影響。一、接地短路時(shí)

17、電流電壓的基本關(guān)系如圖所示的單側(cè)電源網(wǎng)絡(luò)，在F點(diǎn)發(fā)生單相接地（A相），設(shè)線路每公里的正序阻抗為Z1，零序阻抗為Z0，故障點(diǎn)距M母線的長度為L公里且全系統(tǒng)各元件的正序和負(fù)序阻抗相等。將故障點(diǎn)的電壓F和電流F以A相為基準(zhǔn)分解為對(duì)稱分量，圖 單側(cè)電源單相接地短路示意圖則（5-1）（5-2）按照各序的等效網(wǎng)絡(luò)，在保護(hù)民安裝地點(diǎn)M母線上各對(duì)稱分量的電壓應(yīng)為：（5-3）則M母線上的各相電壓為： （5-4）（5-5）（5-6）式中由此可見，如設(shè)線路中每相電流為，則不論是故障相還是非故障相，在線路上的電壓降均可表示為：L （5-7）如果故障點(diǎn)F有過渡電阻，則AF、BF、CF均不等于零，此時(shí)安裝于M側(cè)相阻抗繼電

18、器的測(cè)量阻抗將分別是： （5-8） （5-9） （5-10）以上關(guān)系雖以單相接地為例導(dǎo)出，但實(shí)際上可以適用于各種故障的情況，因?yàn)樵谇缶€路上的電壓降時(shí)，是按各對(duì)稱分量的關(guān)系合成的，并未限定它只適合于來一個(gè)故障類型。二、單相短路接地時(shí)相（接地）阻抗繼電器的測(cè)量阻抗對(duì)于圖4-15所示之雙側(cè)電源系統(tǒng)，可繪出單相短路接地時(shí)的復(fù)合序網(wǎng)如圖5-2所示。假設(shè)為A相故障，則線路M側(cè)A相繼電路的測(cè)量阻抗為：圖5-2 雙側(cè)電源線路單相短路接地時(shí)的復(fù)合序網(wǎng)圖根據(jù)疊加原理，從復(fù)合序網(wǎng)可求得故障點(diǎn)事故分量電流的各序分量為：式中為求出流經(jīng)M側(cè)的事故分量電流，引入正序和零序電路分配系數(shù)C1和C0； （5-13） (5-14)

19、我們知道，在三相輸電線路上，Z1=Z2其各序阻抗和各相自阻抗ZL、互阻抗Zm之間的關(guān)系是： （5-15）反之則有 （5-16）如果對(duì)歸算到F點(diǎn)的整個(gè)系統(tǒng)阻抗，也引入等效自阻抗ZLFF和等效互阻抗ZmFF的概念（它們實(shí)際上是不存在的），則 （5-17）代入（5-12）式，則可簡(jiǎn)化為： （5-18） 設(shè)已求得短路以前流經(jīng)M側(cè)的負(fù)荷分量電流（只有正序）M101，其值為： （5-19）則M側(cè)的A相總電流應(yīng)為式（5-14）和（5-19）的迭加：= （5-20）將式（5-14）和（5-20）代入（5-11），可得： （5-21）式中為與兩側(cè)電勢(shì)有關(guān)之系數(shù)；，KC=2C1+（1+K）C0，為與電流分配系數(shù)有

20、關(guān)之系數(shù)。令 （5-22）G為一復(fù)數(shù)，如經(jīng)計(jì)算以后表示為：則式（5-22）就與（4-37）具有完全相同的形式。因此過渡電阻（當(dāng)其數(shù)值較小時(shí)）在測(cè)量阻值抗中引起的附加分量，在送電端是電容性的，在受電端是電感性的。當(dāng)過渡電阻Rg增大時(shí)，測(cè)量阻抗末端的軌跡沿圓弧變化（相似于圖4-18和4-22）。當(dāng)Rg=時(shí)就是系統(tǒng)正常運(yùn)行或振蕩時(shí)的測(cè)量阻抗。三、兩相短路接地時(shí)相（接地）阻抗繼電器的測(cè)量阻抗如圖5-3（a）所示之雙側(cè)電源系統(tǒng)，為在F點(diǎn)發(fā)生BC兩相經(jīng)過渡電阻（每相為Rb和RC）短路后又經(jīng)Rg接地的一般情況。為了簡(jiǎn)化分析，取Rb=Rc=0，而只考慮Rg的影響，此時(shí)其復(fù)合序網(wǎng)如圖5-3(b)所示，圖中各參數(shù)

21、所代表的意義同于圖5-2。經(jīng)過一步簡(jiǎn)化后，計(jì)算其故障分量電流的等效回路如圖5-3（c）。在上述情況下，安裝于M側(cè)的B、C兩相阻抗繼電器的測(cè)量阻抗將是： （5-23） （5-24）圖5-3 雙側(cè)電源線路兩相短路接地的分析為分析Rg的影響，必須先求出故障點(diǎn)電流OF、及M側(cè)的電流B、C和O。根據(jù)圖5-3（c）的復(fù)合序網(wǎng)。求解故障點(diǎn)的電流如下。保留零序阻抗回路運(yùn)用等效發(fā)電機(jī)原理（參圖4-17）。則等效電源的電勢(shì)為0.5F101，等效內(nèi)阻抗為0.5Z1FF，因此： （5-25）由于在故障點(diǎn) =故可求得 （5-26）引入電流分配系數(shù)C1和C0（見5-13式），則流經(jīng)M側(cè)保護(hù)之事故分量電流為1MF=C11F

22、，2MF=C12F，OMF=C0OF。按（5-19）式求出短路以前的負(fù)荷分量電流M101。則M側(cè)各序分量的電流為（以A相為基準(zhǔn)）： （5-28）代入式（5-23），可求得B相繼電器的測(cè)量阻抗為： = （5-29）式中同理代入式（5-24），可求得C相繼電器的測(cè)量阻抗。實(shí)際上只需將式（5-29）各項(xiàng)中的與互換，即可得出。顯然可見，在ZMB和ZMC的計(jì)算公式中，ZR·max和G是不相同的。當(dāng)Rg=時(shí)，BC兩相短路依然存在，因此在這種情況下，繼電器的測(cè)量阻抗即為發(fā)生兩相短路時(shí)相阻抗繼電器的測(cè)量值： （5-31）盡管（5-29）式相當(dāng)復(fù)雜，但在系統(tǒng)運(yùn)行情況給定以后，為已知，即可求出ZR·max和G的復(fù)數(shù)值，這之后，就仍然可以采用同上的求解法，求解Rg由0時(shí)，ZMB和