第四章 無筋砌體構(gòu)件承載力計(jì)算

1、第四章 無筋砌體的承載力計(jì)算第一節(jié) 受壓構(gòu)件第二節(jié) 局部受壓第三節(jié) 軸心 受拉、受彎和受剪構(gòu)件 承載力主要影響因素承載力主要影響因素：軸壓短柱（軸壓短柱（e=0，3）軸壓長柱（軸壓長柱（e=0，3）偏壓短柱（偏壓短柱（e0，3）偏壓長柱（偏壓長柱（e0， 3）截面尺寸截面尺寸砌體抗壓強(qiáng)度砌體抗壓強(qiáng)度高厚比高厚比=H0/h長柱、短柱長柱、短柱偏心距偏心距e=M/N軸壓柱、偏壓柱軸壓柱、偏壓柱各種柱的承載各種柱的承載力如何計(jì)算？力如何計(jì)算？墻、柱墻、柱矩形矩形T T 形形全截面受壓計(jì)算全截面受壓計(jì)算局部受壓計(jì)算局部受壓計(jì)算受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件偏心受壓偏心受壓 單向偏心受壓單向偏心受壓 雙向偏心受壓雙向

2、偏心受壓 軸心受壓軸心受壓 NxyxyNxyxyxyxy分類分類截面形式截面形式計(jì)算類型計(jì)算類型N4.1 受壓構(gòu)件 3的軸軸心受壓構(gòu)件； 破壞特征和承載力與砌體抗壓強(qiáng)度試件相同。 3的偏偏心受壓構(gòu)件； 承載力低于軸心受壓短柱。uNfAeuNf A 偏心受壓短柱的承載力偏心影響系數(shù)，e1.0e。.4.1 受壓構(gòu)件3的軸心受壓構(gòu)件； 承載力低于軸心受壓短柱。0uNf A 3的偏心受壓構(gòu)件；和e的共同影響，其承載力更低于偏心受壓短柱。uNf A軸心受壓長柱的穩(wěn)定系數(shù)，001.0。偏心受壓長柱的承載力影響系數(shù)，0e或。4.1 受壓構(gòu)件軸軸心受壓心受壓長長柱：柱：0uNf A 偏偏心受壓心受壓長長柱柱:

3、uNf A軸軸心受壓心受壓短短柱柱:偏偏心受壓心受壓短短柱柱:uNfAeuNf A 受壓構(gòu)件承載力的計(jì)算，最終可歸結(jié)為與受壓構(gòu)件承載力的計(jì)算，最終可歸結(jié)為與、e有關(guān)的承有關(guān)的承載力降低影響系數(shù)載力降低影響系數(shù)e、0、的計(jì)算。的計(jì)算。 綜上所述，各種柱的承載力計(jì)算除與f、A有關(guān)外，主要取決于、e兩個(gè)影響因素。4.1 受壓構(gòu)件()e 規(guī)范規(guī)范經(jīng)驗(yàn)公式：經(jīng)驗(yàn)公式：211 ()ee i211 12()ee h211 12()3.5eTTe hhi其中，4.1 受壓構(gòu)件0() 對(duì)矩形矩形截面：0221121 其中， 系數(shù) 可根據(jù)砂漿強(qiáng)度 確定： 當(dāng)當(dāng)f2 M5 時(shí)，時(shí)，=0.0015； 當(dāng)當(dāng)f2 =M2

4、.5時(shí)，時(shí)，= 0.002； 當(dāng)當(dāng)f2=0 時(shí)，時(shí)，= 0.009。4.1 受壓構(gòu)件( ) 偏心受壓的細(xì)長桿件，因縱向彎曲而產(chǎn)生側(cè)向撓曲變形，一般用軸向力附加偏心距一般用軸向力附加偏心距ei來反映來反映。211ieei 細(xì)長柱總偏心距e=e+ei。 規(guī)范規(guī)范以系數(shù)來綜合考慮軸心力偏心距e和附加偏心距ei對(duì)承載力的影響。 利用短柱偏心影響系數(shù)公式，得：4.1 受壓構(gòu)件 若e=0時(shí)，則應(yīng)和0 0相等，即：011iei 00211eiei2021111eii 對(duì)矩形截面矩形截面：201111 12112eh01112ihe12hi 211 12ieeh 又又 思考題：非矩形截面長柱承載力影響系數(shù)如何

5、計(jì)算？思考題：非矩形截面長柱承載力影響系數(shù)如何計(jì)算？5.4.1 受壓構(gòu)件 公式分析：公式分析：220201111111 121112eiehi 矩形截面： 與砂漿強(qiáng)度等級(jí)、與砂漿強(qiáng)度等級(jí)、(或或)、e/h(或或e/i)有關(guān)。有關(guān)。 當(dāng)當(dāng)e/h=0(即即e=0)時(shí)，時(shí)， ；當(dāng)；當(dāng)ei=0時(shí)，時(shí)， 。0e22111 ()1 12()eee ie h 矩形截面： 002221111 矩形截面： 與與、e有關(guān)的承載力降低影響系數(shù)有關(guān)的承載力降低影響系數(shù)e、0、均可統(tǒng)均可統(tǒng)一采用一采用的公式進(jìn)行的公式進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算。4.1 受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件承載力統(tǒng)一計(jì)算公式：受壓構(gòu)件承載力統(tǒng)一計(jì)算公式：Nf A 注意事

6、項(xiàng)：注意事項(xiàng)：可按砂漿強(qiáng)度等級(jí)、 、e/h制表，以供查用； 其中：與3對(duì)應(yīng)的一行數(shù)據(jù)為e， 與e/h=0對(duì)應(yīng)的一列數(shù)據(jù)為0。軸壓、偏壓構(gòu)件 的取值規(guī)定： 軸壓軸壓構(gòu)件：取兩向高厚比大值查表； 偏壓偏壓構(gòu)件：當(dāng)截面偏心方向偏心方向邊長另一方向邊長時(shí)，除按偏壓計(jì)算 外，還應(yīng)對(duì)較小邊方向按軸壓軸壓進(jìn)行驗(yàn)算。(為什么為什么?)高厚比 和軸向力的偏心距e對(duì)受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)，可按公式計(jì)算或查表 。構(gòu)件高厚比的計(jì)算公式對(duì)于矩形截面：對(duì)于T形截面：為不同砌體材料的高厚比修正系數(shù).0Hh =0THh =4.1 受壓構(gòu)件注意的問題注意的問題n(1) 對(duì)矩形截面構(gòu)件，當(dāng)軸向力偏心方向?qū)匦谓孛鏄?gòu)件，當(dāng)軸向力

7、偏心方向的截面邊長大于另一方向的邊長時(shí)，除的截面邊長大于另一方向的邊長時(shí)，除按偏心受壓計(jì)算外，還應(yīng)對(duì)較小邊長方按偏心受壓計(jì)算外，還應(yīng)對(duì)較小邊長方向按軸心受壓進(jìn)行驗(yàn)算。向按軸心受壓進(jìn)行驗(yàn)算。n(2) 由于砌體材料的種類不同，構(gòu)件的承由于砌體材料的種類不同，構(gòu)件的承載能力有較大的差異，因此，構(gòu)件高厚載能力有較大的差異，因此，構(gòu)件高厚比比高厚比應(yīng)乘修正系數(shù)高厚比應(yīng)乘修正系數(shù)n。4.1 受壓構(gòu)件n(3) 規(guī)范規(guī)范規(guī)定按內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算的軸規(guī)定按內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算的軸向力的偏心距向力的偏心距e0.6y。y為截面重心到軸為截面重心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離。向力所在偏心方向截面邊緣的距離。n限制的原因：

8、偏心距較大，使用階段會(huì)限制的原因：偏心距較大，使用階段會(huì)過早出現(xiàn)較寬的水平裂縫，使構(gòu)件的側(cè)過早出現(xiàn)較寬的水平裂縫，使構(gòu)件的側(cè)向變形增大，不能盡可能地發(fā)揮砌體地向變形增大，不能盡可能地發(fā)揮砌體地強(qiáng)度，既不安全也不經(jīng)濟(jì)。強(qiáng)度，既不安全也不經(jīng)濟(jì)。n當(dāng)軸向力的偏心距當(dāng)軸向力的偏心距 e超過超過 0.6y時(shí)，時(shí)，宜采用組合磚砌體構(gòu)件；亦可采取減少宜采用組合磚砌體構(gòu)件；亦可采取減少偏心距的其他可靠工程措施。偏心距的其他可靠工程措施。 4.1 受壓構(gòu)件4.1 受壓構(gòu)件不同種類砌體的修正系數(shù)修正系數(shù)： 燒結(jié)普通磚、多孔磚： 1.0 混凝土及輕骨料混凝土砌塊： 1.1 蒸壓灰砂磚、粉煤灰轉(zhuǎn)： 1.2 細(xì)料石、半

9、石料石： 1.2 粗料石、毛石砌體： 1.5偏心距e宜0.6y；偏心距超過限值的設(shè)計(jì)方法： 優(yōu)先采取措施減小優(yōu)先采取措施減小e 增大截面尺寸增大截面尺寸 改用配筋砌體改用配筋砌體第三節(jié) 砌體局部受壓承載力計(jì)算砌體局部受壓承載力計(jì)算當(dāng)軸向力僅作用在砌體的部分面積上時(shí)，即當(dāng)軸向力僅作用在砌體的部分面積上時(shí)，即為砌體的局部受壓。它是砌體結(jié)構(gòu)中常見的為砌體的局部受壓。它是砌體結(jié)構(gòu)中常見的一種受力形式。如果砌體的局部受壓面積上一種受力形式。如果砌體的局部受壓面積上受到的壓應(yīng)力是均勻分布的，稱為局部均勻受到的壓應(yīng)力是均勻分布的，稱為局部均勻受壓；否則，為局部非均勻受壓。受壓；否則，為局部非均勻受壓。例如：

10、例如： 局部均勻受壓 如獨(dú)立柱支承在基礎(chǔ)頂面 局部不均勻受壓 大梁支承在磚墻上一、砌體局部受壓三種破壞形態(tài)。一、砌體局部受壓三種破壞形態(tài)。 通過大量的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，砌體局部受通過大量的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，砌體局部受壓可能有三種破壞形態(tài)。壓可能有三種破壞形態(tài)。5.4.2 局部受壓(1) 局部均勻受壓承載力計(jì)算局部均勻受壓承載力計(jì)算 砌體與墊板接觸處三向受壓，且為三向壓應(yīng)力之最大值； 離墊板約1-2皮磚皮磚處橫向拉應(yīng)力最大。局部均勻受壓砌體應(yīng)力狀態(tài)局部均勻受壓砌體應(yīng)力狀態(tài)5.4.2 局部受壓 因縱向裂縫的發(fā)展而引起的破壞：因縱向裂縫的發(fā)展而引起的破壞： 劈裂破壞：劈裂破壞： 墊板下的局部壓壞：墊板下的局部壓壞：

11、1、 縱向裂縫發(fā)展而破壞 n在中部承受局部壓力作用的墻體，當(dāng)在中部承受局部壓力作用的墻體，當(dāng)砌體的截面面積砌體的截面面積 A 與局部受壓面積與局部受壓面積 Al的的比值較小比值較小時(shí)，在局部壓力作用下，時(shí)，在局部壓力作用下，試驗(yàn)鋼墊板下試驗(yàn)鋼墊板下 1 2皮磚以下的砌體內(nèi)皮磚以下的砌體內(nèi)產(chǎn)生第一批縱向裂縫；隨著壓力的增產(chǎn)生第一批縱向裂縫；隨著壓力的增大，縱向裂縫逐漸向上和向下發(fā)展，大，縱向裂縫逐漸向上和向下發(fā)展，并出現(xiàn)其他縱向裂縫和斜裂縫，裂縫并出現(xiàn)其他縱向裂縫和斜裂縫，裂縫數(shù)量不斷增加。當(dāng)其中的部分縱向裂數(shù)量不斷增加。當(dāng)其中的部分縱向裂縫延伸形成一條主要裂縫時(shí)，試件即縫延伸形成一條主要裂縫時(shí)

12、，試件即將破壞。將破壞。開裂荷載一般小于破壞荷載開裂荷載一般小于破壞荷載。在砌體的局部受壓中。在砌體的局部受壓中，這是一種較，這是一種較為常見的破壞形態(tài)。為常見的破壞形態(tài)。2、 劈裂破壞劈裂破壞n當(dāng)砌體的截面面積當(dāng)砌體的截面面積 A與局與局部受壓面積部受壓面積 Al的的比值相當(dāng)大比值相當(dāng)大時(shí)，在局部壓力作用下，砌時(shí)，在局部壓力作用下，砌體產(chǎn)生數(shù)量少但較集中的縱體產(chǎn)生數(shù)量少但較集中的縱向裂縫；而且縱向裂縫一出向裂縫；而且縱向裂縫一出現(xiàn)，砌體很快就發(fā)生猶如刀現(xiàn)，砌體很快就發(fā)生猶如刀劈一樣的破壞，劈一樣的破壞，開裂荷載一開裂荷載一般接近破壞荷載般接近破壞荷載。在大量的。在大量的砌體局部受壓試驗(yàn)中，僅

13、有砌體局部受壓試驗(yàn)中，僅有少數(shù)為劈裂破壞情況。少數(shù)為劈裂破壞情況。3、局部受壓面積處破壞在實(shí)際工程中，當(dāng)砌體的強(qiáng)度較低，但所在實(shí)際工程中，當(dāng)砌體的強(qiáng)度較低，但所支承的墻梁的支承的墻梁的高跨比較大高跨比較大時(shí)，有可能發(fā)生時(shí)，有可能發(fā)生梁端支承處砌體局部被壓碎而破壞梁端支承處砌體局部被壓碎而破壞。在砌。在砌體局部受壓試驗(yàn)中，這種破壞極少發(fā)生。體局部受壓試驗(yàn)中，這種破壞極少發(fā)生。 試驗(yàn)分析表明：在局部壓力作用試驗(yàn)分析表明：在局部壓力作用下，砌體中的壓應(yīng)力不僅能擴(kuò)散到下，砌體中的壓應(yīng)力不僅能擴(kuò)散到一定的范圍，而且非直接受壓部分一定的范圍，而且非直接受壓部分的砌體對(duì)直接受壓部分的砌體有約的砌體對(duì)直接受壓

14、部分的砌體有約束作用，從而使直接受壓部分的砌束作用，從而使直接受壓部分的砌體處于雙向或三向受壓狀態(tài)，其抗體處于雙向或三向受壓狀態(tài)，其抗壓強(qiáng)度高于砌體的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)壓強(qiáng)度高于砌體的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值計(jì)值 f。5.4.2 局部受壓00.3511lAA 局部抗壓強(qiáng)度大于一般情況下的抗壓強(qiáng)度，其原因：套箍作用套箍作用 應(yīng)力擴(kuò)散作用應(yīng)力擴(kuò)散作用5.4.2 局部受壓00.3511lAA lff llNfA 規(guī)范規(guī)范公式：公式： 局部抗壓強(qiáng)度局部抗壓強(qiáng)度： 局部抗壓承載力局部抗壓承載力： 限制限制A0/Al比值比值避免劈裂破壞。避免劈裂破壞。問題：如何限制問題：如何限制 值值以避免劈裂破壞發(fā)生？以避免劈裂

15、破壞發(fā)生？A0Al 若若Al/A0的比值越小，則套箍作用越強(qiáng)，應(yīng)力擴(kuò)散越充分的比值越小，則套箍作用越強(qiáng)，應(yīng)力擴(kuò)散越充分 局部抗壓強(qiáng)度就越高。局部抗壓強(qiáng)度就越高。5.4.2 局部受壓0()2.5Aach h(a) 中心局壓中心局壓(c) 角部局壓角部局壓01()()1.5Aah hbhh h0(2 )2Abh h(b) 邊緣局壓邊緣局壓(d) 端部局壓端部局壓0()1.25Aah h 對(duì)于多孔磚砌體和灌孔砌塊砌體還應(yīng)滿足：1.5 對(duì)于未灌孔砌體還應(yīng)滿足：1.0 對(duì)于磚砌體磚砌體：砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)的說明n砌體的局部抗壓強(qiáng)度主要取決于砌體砌體的局部抗壓強(qiáng)度主要取決于砌體原有原有的軸心抗壓強(qiáng)度

16、的軸心抗壓強(qiáng)度和和周圍砌體對(duì)局部受壓區(qū)的約周圍砌體對(duì)局部受壓區(qū)的約束程度束程度。當(dāng)砌體為中心局部受壓時(shí)，隨著周圍。當(dāng)砌體為中心局部受壓時(shí)，隨著周圍砌體的截面面積砌體的截面面積 A 與局部受壓面積與局部受壓面積 Al 之比增之比增大，周圍砌體對(duì)局部受壓區(qū)的約束作用增強(qiáng)，大，周圍砌體對(duì)局部受壓區(qū)的約束作用增強(qiáng)，砌體的局部抗壓強(qiáng)度提高。但當(dāng)砌體的局部抗壓強(qiáng)度提高。但當(dāng) A/Al 較大時(shí)，較大時(shí)，砌體的局部抗壓強(qiáng)度提高幅度減少。為此，砌體的局部抗壓強(qiáng)度提高幅度減少。為此，規(guī)范規(guī)范規(guī)定了影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面規(guī)定了影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積積 A0。同時(shí)，試驗(yàn)還表明，當(dāng)。同時(shí)，試驗(yàn)還表明，當(dāng)

17、A/Al 較大時(shí)，較大時(shí)，可能導(dǎo)致砌體產(chǎn)生劈裂破壞。所以上式計(jì)算所可能導(dǎo)致砌體產(chǎn)生劈裂破壞。所以上式計(jì)算所得的得的 值不得超過圖中所注的相應(yīng)值。值不得超過圖中所注的相應(yīng)值。5.4.2 局部受壓 只作用有梁端傳來的Nl； 作用有梁端傳來的Nl和上部結(jié)構(gòu)傳來的軸向壓力N0。(2) 梁端支承處砌體的局部受壓梁端支承處砌體的局部受壓 梁的撓曲變形梁的撓曲變形和支承處砌體的壓縮變形支承處砌體的壓縮變形 支承處砌體局部受壓面上呈現(xiàn)不均勻分布?jí)簯?yīng)力。5.4.2 局部受壓 砌體邊緣的位移： max0tanya 相應(yīng)的最大壓應(yīng)力： maxmax0tankyka 根據(jù)平衡條件： lNdA10.687k fmm取

18、010/cahfa 規(guī)范公式規(guī)范公式：20tanlNka b038tanlaNbf 5.4.2 局部受壓 內(nèi)拱卸荷作用隨著A0/Al的減少而減少。 上部荷載對(duì)下部砌體具有橫向約束作用。 規(guī)范規(guī)范采用上部荷載折減系數(shù)上部荷載折減系數(shù)來考慮內(nèi)拱卸荷作用：01.5 0.5lAA二.梁端支承處砌體局部受壓n上部荷載對(duì)砌體局部抗壓的影響上部荷載對(duì)砌體局部抗壓的影響梁端支承處砌體的局部受壓面積上除承受梁端傳來的梁端支承處砌體的局部受壓面積上除承受梁端傳來的支承壓力支承壓力 Nl 外，還承受由上部荷載產(chǎn)生的軸向力外，還承受由上部荷載產(chǎn)生的軸向力 N0。如果上部荷載在梁端上部砌體中產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力如果上部荷載

19、在梁端上部砌體中產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力0 較小，即上部砌體產(chǎn)生的壓縮變形較小較小，即上部砌體產(chǎn)生的壓縮變形較??；而此時(shí)，若；而此時(shí)，若 Nl 較大，梁端底部的砌體將產(chǎn)生較大的壓縮變形；由較大，梁端底部的砌體將產(chǎn)生較大的壓縮變形；由此使梁端頂面與砌體逐漸脫開形成水平縫隙，砌體內(nèi)此使梁端頂面與砌體逐漸脫開形成水平縫隙，砌體內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力重分布。上部荷載將通過上部砌體形成的部產(chǎn)生應(yīng)力重分布。上部荷載將通過上部砌體形成的內(nèi)拱傳到梁端周圍的砌體，直接傳到局部受壓面積上內(nèi)拱傳到梁端周圍的砌體，直接傳到局部受壓面積上的荷載將減少。但的荷載將減少。但如果如果0 較大，較大，Nl 較小較小，梁端上部砌，梁端上部砌體產(chǎn)生

20、的壓縮變形較大，梁端頂面不再與砌體脫開，體產(chǎn)生的壓縮變形較大，梁端頂面不再與砌體脫開，上部砌體形成的內(nèi)拱卸荷作用將消失。試驗(yàn)指出，當(dāng)上部砌體形成的內(nèi)拱卸荷作用將消失。試驗(yàn)指出，當(dāng) A0/Al2 時(shí)，可忽略不計(jì)上部荷載對(duì)砌體局部抗壓的時(shí)，可忽略不計(jì)上部荷載對(duì)砌體局部抗壓的影響。影響。規(guī)范規(guī)范偏于安全，取偏于安全，取 A0/Al3時(shí)，不計(jì)上部荷時(shí)，不計(jì)上部荷載的影響，即載的影響，即 N0=0。5.4.2 局部受壓max0lf0000011llllllNNAAAa bNA其中， 0llNNA f 梁端支承處局壓承載力計(jì)算公式：梁端支承處局壓承載力計(jì)算公式：問題：梁端支承砌體局壓承載力不足時(shí)如何處理？

21、問題：梁端支承砌體局壓承載力不足時(shí)如何處理？解決梁端局部受壓承載力不足的有效措解決梁端局部受壓承載力不足的有效措施：施：n設(shè)置預(yù)制剛性墊塊n設(shè)置與梁端整體現(xiàn)澆墊塊n設(shè)置長度h的混凝土墊梁(圈梁)5.4.2 局部受壓n梁端支承處的砌體局部受壓承載力不滿足梁端支承處的砌體局部受壓承載力不滿足要求時(shí)，可在梁端下的砌體內(nèi)設(shè)置墊塊。通過要求時(shí)，可在梁端下的砌體內(nèi)設(shè)置墊塊。通過墊塊可增大局部受壓面積，減少其上的壓應(yīng)力墊塊可增大局部受壓面積，減少其上的壓應(yīng)力，有效地解決砌體的局部承載力不足的問題。，有效地解決砌體的局部承載力不足的問題。 n實(shí)際工程中常采用剛性墊塊。剛性墊塊按實(shí)際工程中常采用剛性墊塊。剛性墊

22、塊按施工方法不同分為預(yù)制剛性墊塊和與梁端現(xiàn)澆施工方法不同分為預(yù)制剛性墊塊和與梁端現(xiàn)澆成整體的剛性墊塊。墊塊一般采用素混凝土制成整體的剛性墊塊。墊塊一般采用素混凝土制作，當(dāng)荷載較大時(shí)，也可為鋼筋混凝土的。作，當(dāng)荷載較大時(shí)，也可為鋼筋混凝土的。 n(如下圖)5.4.2 局部受壓n梁端剛性墊塊（Ab=abbb）n(a) 預(yù)制墊塊；(b) 現(xiàn)澆墊塊；（c） 壁柱上的墊塊剛性墊塊的構(gòu)造要求剛性墊塊的構(gòu)造要求n(1) 墊塊的高度墊塊的高度 tb180mm，自梁邊緣算起的墊塊挑出，自梁邊緣算起的墊塊挑出長度不宜大于墊塊的高度長度不宜大于墊塊的高度 tb。 n(2) 在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設(shè)置剛性墊塊時(shí)，其計(jì)算面積在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設(shè)置剛性墊塊時(shí)，其計(jì)算面積應(yīng)取壁柱范圍內(nèi)的面積，而不應(yīng)計(jì)算翼緣部分，同時(shí)應(yīng)取壁柱范圍內(nèi)的面積，而不應(yīng)計(jì)算翼緣部分，同時(shí)壁柱上墊塊伸入翼墻內(nèi)的長度不應(yīng)小于壁柱上墊塊伸入翼墻內(nèi)的長度不應(yīng)小于 120mm。 n(3) 現(xiàn)澆墊塊與梁端整體澆筑時(shí)，墊塊可在梁高范圍內(nèi)現(xiàn)澆墊塊與梁端整體澆筑時(shí)，墊塊可在梁高范圍內(nèi)設(shè)置。設(shè)置。5.4.2 局部受壓 高度tb180mm，且其挑出梁邊的長度不大于其高度的墊塊。5.4.2