煤粉鍋爐燃用劣質(zhì)煤的燃燒調(diào)整分析

1、論文煤粉鍋爐燃用劣質(zhì)煤的燃燒調(diào)整分析學(xué)科（專業(yè)）：熱能與動(dòng)力工程 23 / 31摘要根據(jù)火電機(jī)組燃燒劣質(zhì)煤的情況，分析對(duì)燃燒穩(wěn)定性的影響。入爐煤質(zhì)劣一直是影響鍋爐燃燒的一個(gè)重要因素，它直接影響不了機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。揮發(fā)份低的煤粉，著火困難，燃燒也不完全。而煤粉中較高的灰份不僅阻礙了揮發(fā)份的析出，還將使煤粉著火速度放慢，煤粉著火點(diǎn)遠(yuǎn)，著火越困難，穩(wěn)定性差。所以如果鍋爐燃用低揮發(fā)份、高灰份和發(fā)熱量較低的煤質(zhì)，要想保證較好的燃燒穩(wěn)定性是有很大困難的。針對(duì)我廠發(fā)電公司5、6號(hào)爐入爐煤質(zhì)揮發(fā)份低、發(fā)熱量低、灰份高，經(jīng)常發(fā)生鍋爐燃燒不穩(wěn)，投入價(jià)格較高的助燃用油，降低了電廠運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)還可能因煤質(zhì)劣

2、發(fā)生鍋爐滅火事件，給電廠的安全生產(chǎn)帶來(lái)危害。結(jié)合多年來(lái)鍋爐運(yùn)行實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，介紹鍋爐燃用劣質(zhì)煤時(shí)較實(shí)用、有效的燃燒調(diào)整方法，以達(dá)到保持鍋爐燃燒穩(wěn)定，減少鍋爐滅火次數(shù)、節(jié)省助燃用油和保證機(jī)組安全性的目的。關(guān)鍵詞：鍋爐 劣質(zhì)煤 穩(wěn)定性 分析論文類型：應(yīng)用研究目 錄摘要IABSTRACTIII目錄V1 緒論11.1 設(shè)備情況11.2 分析原理22 確定適中的風(fēng)、粉介入點(diǎn)的位置52.1 確定煤粉著火點(diǎn)52.2 把握二次風(fēng)混入點(diǎn)52.3 控制經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度63 使各點(diǎn)連貫成線73.1 緊密各煤粉燃燒器間的火焰73.2 發(fā)揮各層、各角二次風(fēng)的媒介作用73.3 減小排粉機(jī)出口三次風(fēng)的擾動(dòng)影響84 保持爐垂直和水平

3、方向平整的面94.1 各角燃燒器負(fù)荷分配均衡94.2 各角二次風(fēng)配風(fēng)大小均衡104.3 爐膛兩側(cè)燃燒器區(qū)域熱強(qiáng)度均衡105 形成爐燃燒的有機(jī)整體115.1 煤粉燃燒器的運(yùn)行方式115.2 風(fēng)量的整體控制125.3 其它方面126 結(jié)論13致15參考文獻(xiàn)17聲明ABSTRACT SummaryIABSTRACTIIIContentsV1Introduction11.1equipment in11.2Analysis Principle22to determine a moderate wind, powder point of intervention52.1determine the pulv

4、erized coal ignition point52.2grasp the point of secondary air mixed with52.3The control of the economy pulverized coal fineness63so that all the points into a coherent line of73.1tightly between the burner flame73.2playing levels, each corner of the media role of the secondary air73.3reduce the emi

5、ssion powder machine exports disturbing effect of tertiary air84to maintain the furnace vertical and horizontal flat surface94.1The balance of load distribution angle burner94.2The size of the angle of secondary air with the wind balance104.3on both sides of the furnace burner heat intensity of the

6、regional balance of105the formation of combustion of the organic whole115.1pulverized coal burner operating mode115.2The overall control air flow125.3Other aspects of126Conclusion13Thanks15References17Statement1 緒論1.1 設(shè)備情況發(fā)電公司的 HG670/13.7 YM14型兩臺(tái)鍋爐，其入爐煤可燃基揮發(fā)份一般在1723%之間；低位發(fā)熱量在1300016000kj/kg之間；灰份在425

7、2%之間。劣質(zhì)煤主要特點(diǎn)：揮發(fā)分含量低、發(fā)熱量低、灰分含量大，可磨系數(shù)小。鍋爐燃用劣質(zhì)煤時(shí)，煤粉氣流的著火距離延長(zhǎng)，火焰溫度低、火焰中心易偏斜。15米處四面墻溫度偏差大，火焰穩(wěn)定性差，閃爍嚴(yán)重。易造成局部斷火，甚至造成鍋爐滅火事故。煤中灰分含量大，使火焰燃燒不劇烈，爐膛、受熱面、煙道等處飛灰磨損加劇，易造成受熱面與承壓部件泄露與磨損.或煙道與冷灰斗堵灰。造成鍋爐排渣困難。嚴(yán)重時(shí)造成受熱面積灰造成被迫停爐。如此多的爐型、如此差的煤質(zhì)，可以說(shuō)是一個(gè)燃用劣質(zhì)煤的典型代表。 表1-1 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)項(xiàng) 目單位B-MCRBRL主蒸汽流量t/h670630主蒸汽溫度540540主蒸汽壓力MPa13.41

8、3.4再熱蒸汽進(jìn)/出口溫度302/540302/540再熱蒸汽進(jìn)/出口壓力MPa2.42/2.132.42/2.13再熱蒸汽流量t/h518.5518.8省煤器進(jìn)口給水壓力MPa15.715.7省煤器進(jìn)口給水溫度243243熱風(fēng)溫度（一/二次風(fēng)）273/303269/297排煙溫度（修正前/后）145/138138.6/130鍋爐效率%91.0190.8表1-2 煤質(zhì)特性項(xiàng)目符號(hào)單位設(shè)計(jì)煤校核煤1校核煤2實(shí)際煤質(zhì)收到基碳分Car%38.435.1435.532.2收到基氫分Har%1.641.511.361.60收到基氧分Oar%6.054.834.266.56收到基氮分Nar%0.790.8

9、00.730.79收到基硫分Sar%0.430.770.630.68收到基灰分Aar%38.7942.0242.6845.10收到基水分Mt%10.110.935.849.23可燃基揮發(fā)分Vdaf%19181816.8收到基低位發(fā)熱值Qnet.vkJ/kg15500148001470014000變形溫度DT115013501150軟化溫度ST118014301240流動(dòng)溫度FT1280148013201.2 分析原理點(diǎn)組成線，線組成面，面組成體。如果把鍋爐整個(gè)燃燒工況比作一個(gè)體，那么每一層燃燒器就是一個(gè)面，每一個(gè)角的燃燒器就是一條線，每一組燃燒器就是一個(gè)點(diǎn)。下面我們就發(fā)電公司鍋爐燃煤特點(diǎn)，闡述

10、一下鍋爐燃用劣質(zhì)煤時(shí)如何保證適中的風(fēng)、粉介入點(diǎn)，使強(qiáng)、弱適中的位置恰當(dāng)?shù)狞c(diǎn)連貫成線、在爐垂直和水平方向保持平整的面、最終形成爐燃燒工況的有機(jī)的整體，以便促成一個(gè)穩(wěn)定的燃燒工況。圖1-1我廠爐膛水平拋面圖2 確定適中的風(fēng)、粉介入點(diǎn)的位置2.1 確定煤粉著火點(diǎn)對(duì)于鍋爐整體燃燒工況來(lái)看，一組燃燒器只不過(guò)是一個(gè)點(diǎn)，但點(diǎn)卻是組成體的基本要素。而鍋爐燃燒工況的破壞往往首先從一組燃燒器開(kāi)始，所以我們必須從一點(diǎn)做起。對(duì)于一組燃燒器來(lái)說(shuō)，它也不是一個(gè)孤立的點(diǎn)，因?yàn)槊悍廴紵旧砭褪且粋€(gè)較復(fù)雜的過(guò)程，它受到諸多因素影響。在燃用劣質(zhì)煤時(shí)，我們希望煤粉的著火點(diǎn)應(yīng)在250400mm之間。如果煤粉的著火點(diǎn)太遲，煤粉就會(huì)喪失

11、初期強(qiáng)有力的混合，不僅使得煤粉著火困難、影響燃燒穩(wěn)定性、不完全損失增加，還可能因著火點(diǎn)推遲造成爐膛出口結(jié)渣。但著火點(diǎn)太早也不行，一是可能燒損燃燒器，二是可能造成燃燒器附近結(jié)焦甚至造成一次風(fēng)管堵塞。所以必須保證煤粉著火點(diǎn)適中。要想做到這一點(diǎn)，必須嚴(yán)格控制一次風(fēng)速，一次風(fēng)速越高單位送入燃燒器的出口區(qū)域的煤粉空氣混合物越多，則加熱到煤粉著火溫度所需熱量越多，加熱時(shí)間越長(zhǎng)，著火點(diǎn)越遠(yuǎn)，煤粉燃燒工況也就不好。但一次風(fēng)速過(guò)低，煤粉氣流的剛性越差、混合卷吸高溫?zé)煔獾哪芰Σ?，?duì)煤粉著火不利。一次風(fēng)速的控制應(yīng)以不堵管、不燒損燃燒器、不影響煤粉氣流卷吸為原則，管風(fēng)速通常保持在2025米/秒。表2-1四層燃燒器水平

12、布置圖A1D1A2D2A3D3A4D4一層粉二層粉三層粉四層粉B1C1B2C2B3C3B4C4表中：（1）A、B、C、D分別為長(zhǎng)方形爐膛的四個(gè)角所安裝的噴燃燒器代稱，1、2、3、4為煤粉燃燒器所在的層面。當(dāng)面對(duì)爐膛前側(cè)時(shí)，A為爐左側(cè)后角，B為爐左側(cè)前角，C為爐右側(cè)前角，D為爐右側(cè)后角。（2）一層四層粉為爐膛從上到下四層煤粉燃燒器。2.2 把握二次風(fēng)混入點(diǎn)煤粉的燃燒主要是靠爐高溫?zé)煔饧訜岬街馉顟B(tài)，著火以后就應(yīng)與時(shí)地將二次風(fēng)送入。但350左右的二次風(fēng)對(duì)于煤粉著火來(lái)說(shuō)它還是要低得多，如果二次風(fēng)過(guò)早地混入，這就等于增加了一次風(fēng)率，對(duì)煤粉燃燒不利。而混入過(guò)晚，又不能適時(shí)地給煤粉燃燒提供足夠的風(fēng)量，造成

13、不完全燃燒。對(duì)于這種著火較困難的煤種，最好將二次風(fēng)在離燃燒器出口一定距離處再與著火的煤粉氣流相遇。這就要靠控制二次風(fēng)速來(lái)實(shí)現(xiàn)，我們一般控制4045米/秒左右。燃料燃燒所用空氣應(yīng)遵循后一部分空氣應(yīng)在前一級(jí)空氣基本用完以后再混入的原則，即采用所謂的分級(jí)配風(fēng)。表2-2 噴燃器下排至上排布置圖左側(cè)后A4A3A2A1上左側(cè)前B4B3B2B1上右側(cè)前C4C3C2C1上右側(cè)后D4D3D2D1上表中：A、B、C、D分別為長(zhǎng)方形爐膛的四個(gè)角所安裝的噴燃燒器代稱，1、2、3、4為煤粉燃燒器所在的層面。當(dāng)面對(duì)爐膛前側(cè)時(shí)，A為爐左側(cè)后角，B為爐左側(cè)前角， C為爐右側(cè)前角，D為爐右側(cè)后角。上是指爐膛高度方向。2.3 控

14、制經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度煤粉細(xì)度的大小不僅影響燃燒的穩(wěn)定性，還對(duì)鍋爐飛灰有一定的影響。在鍋爐燃用煤質(zhì)較劣時(shí)，我們希望適當(dāng)?shù)亟档兔悍奂?xì)度，以增加煤粉與空氣的接觸面積，這樣對(duì)著火有利，這樣也就增加了燃燒“點(diǎn)”的穩(wěn)定程度。當(dāng)然這必須是在不對(duì)煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度造成較大影響的前提下進(jìn)行。目前，我們控制的煤粉細(xì)度是R90 2023%。合理的風(fēng)煤配比，即保持最佳的過(guò)?？諝饬?，即保持合理的氧量值。我廠2臺(tái)爐設(shè)計(jì)氧量3-5%，由于氧量計(jì)位置在29米省煤器入口處，受爐膛與煙道漏風(fēng)的影響（漏風(fēng)幾乎不參與燃燒），因此不同的爐子、不同的負(fù)荷段，應(yīng)保持不同的氧量值，以保證爐過(guò)剩空氣系數(shù)為1.25左右。一般來(lái)說(shuō)，200-150MW負(fù)荷段控

15、制氧量4-6為宜，150-100MW負(fù)荷段控制氧量6-8為宜。當(dāng)然2臺(tái)爐漏風(fēng)情況不同，#5爐漏風(fēng)偏大，氧量值可視燃燒情況而定。合理的爐空氣動(dòng)力工況，即一、二次風(fēng)配比。對(duì)于劣質(zhì)煤由于灰分偏大，揮發(fā)份偏小，使煤粉著火熱增大，著火困難；而灰殼包裹碳粒，阻擋碳與氧氣的接觸界面，使燃燒推遲。因此，調(diào)整上應(yīng)參照集中配風(fēng)的原則，保證下組燃燒器的穩(wěn)定著火，又要保證后期二次風(fēng)的充分混入。即保持下組兩層給粉機(jī)足夠的粉量，適當(dāng)關(guān)小第二層二次風(fēng)，同時(shí)開(kāi)大第四層二次風(fēng)，根據(jù)上組粉量適當(dāng)開(kāi)大第六層二次風(fēng)。在運(yùn)行中可以通過(guò)調(diào)整制粉系統(tǒng)排粉機(jī)入口門(mén)實(shí)現(xiàn)。我們降低了煤粉細(xì)度以后，碳粒直徑減小，碳粒與氣流的相對(duì)速度增加，參加燃燒

16、的過(guò)程中，呈現(xiàn)紊流擴(kuò)散的煤粉顆粒增加，使單位質(zhì)量的碳粒表面積增大，也就是說(shuō)與氧的反應(yīng)面積增大，擴(kuò)散能力增強(qiáng)，同時(shí)也增加了氧的擴(kuò)散速度，使劣質(zhì)煤粉的燃燒能力加強(qiáng)，有利于穩(wěn)定燃燒。3 使各點(diǎn)連貫成線3.1 緊密各煤粉燃燒器間的火焰在鍋爐爐膛的每一個(gè)角，都有幾個(gè)一次風(fēng)口和與之相對(duì)應(yīng)的二次風(fēng)口組成，我們姑且把它近似看成一條不規(guī)則的、脈動(dòng)的火焰曲線。在這條線上一次風(fēng)與一次風(fēng)之間，一次風(fēng)與二次風(fēng)之間，二次風(fēng)與二次風(fēng)之間形成了一種相互依存、相互影響的微妙關(guān)系。而每一個(gè)角煤粉燃燒所形成的火焰帶穩(wěn)定與否，很大方面取決于這些風(fēng)口之間的銜接、連帶關(guān)系。運(yùn)用爐膛黑度計(jì)算的計(jì)算方法分析，分析火焰與爐壁間的輻射換熱過(guò)程，

17、引入熱有效系數(shù)的概念，最后用爐膛黑度來(lái)反映火焰與爐壁間的輻射換熱狀況。公式3-1 線的連貫依賴于不間斷的點(diǎn)，角煤粉火焰的銜接依靠相鄰煤粉燃燒產(chǎn)生的火焰?zhèn)鹘雍腿诤?。要想在一個(gè)角建立穩(wěn)定的燃燒工況，首先應(yīng)該說(shuō)這個(gè)角每組的煤粉燃燒器是關(guān)鍵。為做到這一點(diǎn)，就應(yīng)該盡可能地保持相鄰煤粉燃燒器運(yùn)行，使每個(gè)角的火焰帶連接緊密，避免火焰發(fā)生斷檔。同時(shí)還應(yīng)減小處于爐膛火焰中心區(qū)域的煤粉燃燒器燃燒強(qiáng)度變化對(duì)爐膛火焰中心的影響，這樣我們一般都選擇讓中間兩層燃燒器所對(duì)對(duì)應(yīng)的給粉機(jī)帶固定轉(zhuǎn)速，而讓最上層和最下層煤粉燃燒器所應(yīng)的給粉機(jī)投入自動(dòng)，讓其進(jìn)行可變化調(diào)節(jié)，這樣就可以讓火焰中心更趨于穩(wěn)定。3.2 發(fā)揮各層、各角二次風(fēng)

18、的媒介作用對(duì)于鍋爐燃燒來(lái)說(shuō)其各層二次風(fēng)的作用有所不同。上層二次風(fēng)的作用除給煤粉燃燒末期提供足夠的氧量外，還有控制、限制火焰長(zhǎng)度的作用。中間部分的二次風(fēng)是為火焰中心提供氧氣。最下層二次風(fēng)起到托住煤粉防止其下落并減小爐底漏風(fēng)給燃燒帶來(lái)的影響。因此，對(duì)于燃用煤質(zhì)較劣的鍋爐配風(fēng)方式應(yīng)該采用恰腰風(fēng)，即開(kāi)大上排二次風(fēng)，關(guān)小中排各層二次風(fēng)，下層二次風(fēng)也適當(dāng)關(guān)小，以能托住煤粉，使火焰不下沉為原則。這樣做其目的是使煤粉火焰較為集中，在火焰中心區(qū)域保持較高的爐膛溫度，這樣劣質(zhì)煤粉二次風(fēng)所限定的且具有較高溫度的區(qū)域較容易、較完全、較充分地燃燒，從而使鍋爐的整體燃燒得到穩(wěn)定。在保證煤粉輸送正常的前提下減小一次風(fēng)速，延

19、長(zhǎng)煤粉在一次風(fēng)管中的停留時(shí)間，使揮發(fā)份在風(fēng)管充分析出，有利于煤粉著火。我們知道，揮發(fā)份析出后使焦炭呈多孔性，加大了碳粒的反應(yīng)面。碳粒表面的揮發(fā)份在一定溫度下遇氧即著火燃燒，燃燒放出的熱量使碳粒溫度迅速升高，碳粒加熱到一定溫度并有氧補(bǔ)充到表面時(shí)，碳粒首先局部著火，然后擴(kuò)展到整個(gè)表面。所以，在降低一次風(fēng)速以后，在劣質(zhì)煤種揮發(fā)份充分析出的前提下，可以使煤粉顆粒著火迅速，有利于穩(wěn)定燃燒。3.3 減小排粉機(jī)出口三次風(fēng)的擾動(dòng)影響三次風(fēng)對(duì)鍋爐燃燒來(lái)說(shuō)是一種“棄之可惜，留之有害”的風(fēng)源，由于它存在風(fēng)速較高而溫度又較低，這必然對(duì)鍋爐燃燒帶來(lái)一定的破壞影響。我們必須想辦法利用其有用的東西，又必須減小其對(duì)鍋爐的負(fù)面

20、影響。經(jīng)過(guò)多年的摸索，我們將各臺(tái)爐的三次風(fēng)做了一定的改進(jìn)。辦法一是減小三次風(fēng)的下傾角度，以減輕它對(duì)火焰中心的擾動(dòng)影響。其二是調(diào)整對(duì)角三次風(fēng)的角度，避免它們發(fā)生對(duì)沖現(xiàn)象。三是在鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，盡可能減少制粉系統(tǒng)運(yùn)行臺(tái)數(shù)，保留出力較高的制粉系統(tǒng)運(yùn)行，這樣就把三次風(fēng)給燃燒帶來(lái)的影響降低。四是在保證制粉系統(tǒng)出力的前提下適當(dāng)?shù)亻_(kāi)啟制粉系統(tǒng)再循環(huán)，以減少進(jìn)入爐膛的三次風(fēng)量。4 保持爐垂直和水平方向平整的面4.1 各角燃燒器負(fù)荷分配均衡使?fàn)t膛熱負(fù)荷分配均勻，減少因熱偏差引起的熱負(fù)荷分配不均勻。熱偏差是指煙氣中，煙氣的焓增Dit與整個(gè)平面工質(zhì)的平均焓增之比，即公式4-1   &

21、#160;       式中 hh、hs和hf分別為各熱負(fù)荷偏差、結(jié)構(gòu)偏差和流量偏差。    由此，可相應(yīng)得到沿寬度熱偏差。    沿寬度熱偏差    所謂沿寬度熱偏差是指沿爐膛（或煙道）寬度方向之間的熱偏差，即公式4-2           式中  和分別為沿寬度工質(zhì)平均焓增；、和分別表示沿寬度各熱負(fù)荷偏差

22、、結(jié)構(gòu)偏差和流量偏差。如果說(shuō)線是對(duì)爐膛的垂直方向而言的話，那么面說(shuō)的就是沿爐膛水平方向各層煤粉燃燒器和各層二次風(fēng)的分布情況。生活中我們希望使用的物品是平整的，燃燒上平整的火焰斷面也是燃燒穩(wěn)定的一個(gè)前提。要想使這個(gè)“面”平整，應(yīng)該做好以下幾個(gè)方面均衡。四個(gè)角的燃燒器共同運(yùn)行方能構(gòu)成完整的燃燒界面，所以煤粉燃燒器應(yīng)根據(jù)負(fù)荷情況分層運(yùn)行或停用，避免缺角燃燒，確保各層粉量均勻。當(dāng)機(jī)組帶高負(fù)荷時(shí)應(yīng)盡可能較多地投入給粉機(jī)運(yùn)行，同時(shí)力求各燃燒器熱負(fù)荷分配均勻；當(dāng)因鍋爐負(fù)荷較低必須停用部分燃燒器時(shí)應(yīng)考慮整層停作，不能做到整層停作時(shí)也最好做到對(duì)角停用，避免因某個(gè)角停用過(guò)多的燃燒器對(duì)燃燒造成破壞。另外同一層給粉機(jī)

23、的轉(zhuǎn)速、粉量盡量做到相近，以減小因各層燃燒器熱負(fù)荷不均給燃燒帶來(lái)的影響。4.2 各角二次風(fēng)配風(fēng)大小均衡角煤粉燃燒器失去均衡會(huì)給鍋爐燃燒帶來(lái)負(fù)面影響，而各角二次風(fēng)配風(fēng)失去均衡同樣會(huì)給燃燒帶來(lái)破壞。運(yùn)行中我們應(yīng)盡可能地根據(jù)二次風(fēng)速和風(fēng)門(mén)開(kāi)度將各角同層的二次風(fēng)調(diào)平，以減小二次風(fēng)對(duì)燃燒工況的擾動(dòng)。但這樣做并不是要死板地只求大小一樣，還應(yīng)在遵照大體均衡的原則基礎(chǔ)上，根據(jù)對(duì)應(yīng)的煤粉燃燒器的粉量情況做相對(duì)靈活的調(diào)整。4.3 爐膛兩側(cè)燃燒器區(qū)域熱強(qiáng)度均衡即使我們做到了平均分配各角的煤粉燃燒器和二次風(fēng)量與風(fēng)速，但由于鍋爐各角燃燒特性不同或是風(fēng)門(mén)表計(jì)的誤差或是一些其它因素的存在，也很難保證爐膛兩側(cè)的燃燒器區(qū)域熱強(qiáng)

24、度完全一樣，這就帶來(lái)火焰偏燒的問(wèn)題，而偏燒過(guò)大是我們所不愿接受的，因?yàn)樗鼤?huì)給鍋爐整體燃燒帶來(lái)不利影響。要想減小鍋爐偏燒問(wèn)題，首先要根據(jù)爐膛兩側(cè)煙氣溫度靈活地掌握風(fēng)、粉配比和各角二次風(fēng)的配風(fēng)工況，利用單個(gè)風(fēng)門(mén)、單臺(tái)煤粉燃燒器等進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)還可以根據(jù)各制粉系統(tǒng)的運(yùn)行特點(diǎn)，合理地調(diào)整運(yùn)行方式。調(diào)整時(shí)應(yīng)遵循勤調(diào)少變的原則，以免發(fā)生過(guò)調(diào)現(xiàn)象，同時(shí)不要急于求成，讓燃燒工況有一個(gè)穩(wěn)定的過(guò)程。通過(guò)上述努力偏燒問(wèn)題還是可以減小的。5 形成爐燃燒的有機(jī)整體5.1 煤粉燃燒器的運(yùn)行方式圖5-1：燃燒器平面圖有了較理想的點(diǎn)、線、面，就能意味著有一個(gè)良好的體嗎？當(dāng)然不是。鍋爐燃燒工況是個(gè)多元的、立體的、復(fù)雜的有機(jī)體，

25、要想使鍋爐整體燃燒得到穩(wěn)定，就必須將這三方面合理運(yùn)用、有機(jī)結(jié)合、相互照應(yīng)。燃燒器運(yùn)行方式應(yīng)根據(jù)鍋爐負(fù)荷、煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)等情況進(jìn)行合理的調(diào)整。鍋爐高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，燃燒工況相對(duì)要穩(wěn)定得多，此時(shí)燃燒器盡可能多投或全部投入，這樣就可使?fàn)t各角、各層的熱負(fù)荷均勻。而當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行爐燃燒強(qiáng)度減弱時(shí)，這樣我們就可采用將下層煤粉燃燒器停用，同時(shí)增加上中排給粉機(jī)轉(zhuǎn)速，將煤粉燃燒器集中使用的方法，以確保鍋爐火焰中心處于較高溫度而又穩(wěn)定的區(qū)域。在鍋爐燃燒工況變化過(guò)程中，不能過(guò)分依賴給粉機(jī)自動(dòng)調(diào)節(jié)，應(yīng)適當(dāng)增加人為干預(yù)的力度，避免投入自動(dòng)的給粉機(jī)轉(zhuǎn)速過(guò)高或過(guò)低。5.2 風(fēng)量的整體控制圖5-2：二次風(fēng)形成的切圓圖“水能載舟

26、，亦能覆舟”。對(duì)鍋爐燃燒來(lái)說(shuō)風(fēng)也是如此。尤其是鍋爐燃用煤質(zhì)較劣時(shí)，過(guò)大的風(fēng)量無(wú)異會(huì)給燃燒帶來(lái)危害，所以必須嚴(yán)格控制氧量，而風(fēng)量控制主要依靠一、二、三次風(fēng)的合理分配，避免單一地進(jìn)行調(diào)整?？傮w原則應(yīng)該是首先保證鍋爐氧量適中，一般電負(fù)荷在6080%時(shí)，氧量基本上控制在24%；在80100%時(shí)，氧量基本上控制在24%。氧量保證后，應(yīng)該注意減小一次風(fēng)率和三次風(fēng)率，根據(jù)鍋爐風(fēng)量情況用二次風(fēng)作為控制氧量的主要手段。我們控制一次風(fēng)率2025%，二次風(fēng)率為48%，三次風(fēng)率為34%。在鍋爐燃燒工況變化的過(guò)程中，要根據(jù)氧量的變化趨勢(shì)合理的控制粉量，并掌握各燃燒參數(shù)變化的提前量。在煤質(zhì)較劣，燃燒工況不穩(wěn)而機(jī)組又必須進(jìn)

27、行變負(fù)荷時(shí)，減負(fù)荷時(shí)應(yīng)先減風(fēng)、再減粉；加負(fù)荷時(shí)應(yīng)先加粉后加風(fēng)，提高鍋爐燃燒的安全系數(shù)。5.3 其它方面在一些細(xì)小環(huán)節(jié)多加注意，也可對(duì)鍋爐燃燒的穩(wěn)定性帶來(lái)一定的易處。如：可在鍋爐負(fù)荷較高時(shí)多啟動(dòng)制粉系統(tǒng)運(yùn)行以積存煤粉，以減少低負(fù)荷制粉系統(tǒng)運(yùn)行的時(shí)間和臺(tái)數(shù)；無(wú)特殊情況應(yīng)避免粉倉(cāng)粉位低，以保證給粉機(jī)來(lái)粉均勻；低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)燃燒惡化要與時(shí)投油助燃，投油時(shí)應(yīng)投入燃燒不好角的油槍以與在火焰中心區(qū)域水冷壁上敷設(shè)穩(wěn)燃帶，以提高火焰中心溫度等很多方法。煤質(zhì)變劣的時(shí)候，鍋爐燃燒處于一個(gè)相對(duì)較弱的燃燒區(qū)。這個(gè)時(shí)候人為的過(guò)大干擾燃燒，將使燃燒變得更加不穩(wěn)。但是，AGC投入負(fù)荷變化的需要；給粉機(jī)來(lái)粉不好吹管的需要；都

28、要求我們?nèi)フ{(diào)整給粉量來(lái)適應(yīng)外界擾動(dòng)的影響。如何解決這個(gè)矛盾，可以采用“勤調(diào)少變”的原則去處理。即在負(fù)荷變化量大的時(shí)候，均勻的調(diào)整每個(gè)燃燒器出力；在給粉機(jī)來(lái)粉不好需要吹管的時(shí)候，采用短時(shí)間、少臺(tái)數(shù)、不求全部吹通的原則進(jìn)行。盡可能的減少過(guò)大的人為燃燒擾動(dòng)，以保證燃燒的穩(wěn)定。在調(diào)整過(guò)程中，可以暫時(shí)的切除燃燒自動(dòng)，穩(wěn)定負(fù)荷。在調(diào)整結(jié)束后投入自動(dòng)，并且注意投入自動(dòng)的給粉機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)，防止過(guò)大或過(guò)小。因?yàn)槲覀児?號(hào)爐的習(xí)慣是投入3、4層自動(dòng)，其噴燃器屬于濃淡形式，在粉量過(guò)大或粉量過(guò)小的時(shí)候，對(duì)穩(wěn)定燃燒都是不利的。所以在燃用劣質(zhì)煤種時(shí)，最好保持其轉(zhuǎn)數(shù)變化量不是太大。并且在調(diào)整穩(wěn)定以后最好只投入一層，另一層保持一

29、個(gè)最佳的固定轉(zhuǎn)數(shù)。6 結(jié)論入爐煤質(zhì)劣一直是影響鍋爐燃燒的一個(gè)重要因素，它直接影響到機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。揮發(fā)份低的煤粉，著火困難，燃燒也不完全。而煤粉中較高的灰份不僅阻礙了揮發(fā)份的析出，還將使煤粉著火速度放慢，煤粉著火點(diǎn)遠(yuǎn)，著火越困難，穩(wěn)定性差。經(jīng)過(guò)多年來(lái)不斷地摸索和總結(jié)，現(xiàn)在我們有一套成型的鍋爐燃用劣質(zhì)煤的經(jīng)驗(yàn)，大大的減少因煤質(zhì)劣而造成的鍋爐滅火。過(guò)去我們?cè)蛎嘿|(zhì)劣多次造成鍋爐滅火。在2007年時(shí)5、6號(hào)爐因煤質(zhì)差調(diào)整不當(dāng)原因滅火達(dá)8次。2008年和2009年至今因煤質(zhì)差調(diào)整不當(dāng)?shù)臏缁鹬挥?次，達(dá)到了大幅降低滅火次數(shù)，減少機(jī)組非正常停運(yùn)的次數(shù)，從爾減少了因鍋爐滅火少發(fā)的電量，并防了因鍋爐滅火帶來(lái)的其它如鍋爐減、滿水，超降溫等事故的發(fā)生。從而達(dá)到了減少受