列管換熱器的設(shè)計

1、設(shè)計說明書設(shè)計題目：列管式換熱器² 一、設(shè)計任務(wù)書（一） 設(shè)計題目：列管換熱器的設(shè)計（二） 設(shè)計任務(wù)及操作條件某生產(chǎn)過程中，需用循環(huán)冷卻水將有機料液從102冷卻至40。已知有機料液的流量為×104 kg/h，循環(huán)冷卻水入口溫度為30，出口溫度為40，并要求管程壓降與殼程壓降均不大于60kPa，試設(shè)計一臺列管換熱器，完成該生產(chǎn)任務(wù)。選擇適宜的列管式換熱器并進行核算3.1 傳熱計算3.2 管、殼程流體阻力計算3.4 U形膨脹節(jié)計算3.5 管束振動3.6 管殼式換熱器零部件結(jié)構(gòu)（四）繪制換熱器裝配圖（A3圖紙）設(shè)計說明書包括：封面、目錄、設(shè)計任務(wù)書、設(shè)計計算書、設(shè)計結(jié)果匯總表、參

2、考文獻及設(shè)計自評表、換熱器裝配圖等。（設(shè)計說明書及圖紙均須計算機打印完成）目錄²一、設(shè)計任務(wù)書 .-1-²二、概述 .-3-² 2.1 列管式換熱器的分類簡介 .-3-²2.2 列管式換熱器的選用與設(shè)計原則 .-4-² 三、換熱器的選型 .-5-² 3.1 確定物性參數(shù) .-5-² 3.2 計算熱負荷和平均溫度差 .-7-² 3.3 平均傳熱溫差校正 .-7-² 3.4 管徑與管內(nèi)流速 .-9-² 3.5 管程數(shù)和傳熱管數(shù).-9-² 3.6 殼體內(nèi)徑.-11- ² 3.7 折

3、流板.-11-² 3.8 接管、拉桿與定距管的選定 .-12-² 四、換熱器核算 .-12-² 4.1、熱量核算 .-12-² 4.2、傳熱面積核算 .-13-² 4.3、流動阻力核算 .-14-² 4.4、壁溫核算 .-15-² 五、換熱器選型.-16-² 六、設(shè)計結(jié)果 .-17-² 七、結(jié)構(gòu)設(shè)計 . .-19-² 八、強度設(shè)計計算.-20-² 九、參 考 文 獻 .-27-² 十、課程設(shè)計心得 .-28-² 十一、主要符號說明 .-29-二、概述 在不同溫度的流

4、體間傳遞熱能的裝置稱為熱交換器，簡稱為換熱器。它換熱器的類型按傳熱方式的不同可分為：混合式、蓄熱式和間壁式。其中間壁式換熱器應(yīng)用最廣泛，如表2-1所示。表2-1 換熱器的結(jié)構(gòu)分類類型特點間壁式管殼式列管式固定管式剛性結(jié)構(gòu)用于管殼溫差較小的情況（一般50），管間不能清洗帶膨脹節(jié)有一定的溫度補償能力，殼程只能承受低壓力浮頭式管內(nèi)外均能承受高壓，可用于高溫高壓場合U型管式管內(nèi)外均能承受高壓，管內(nèi)清洗及檢修困難填料函式外填料函管間容易泄露，不宜處理易揮發(fā)、易爆炸及壓力較高的介質(zhì)內(nèi)填料函密封性能差，只能用于壓差較小的場合釜式殼體上部有個蒸發(fā)空間用于再沸、蒸煮雙套管式結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，主要用于高溫高壓場合和固

5、定床反應(yīng)器中套管式能逆流操作，用于傳熱面積較小的冷卻器、冷凝器或預(yù)熱器螺旋管式沉浸式用于管內(nèi)流體的冷卻、冷凝或管外流體的加熱噴淋式只用于管內(nèi)流體的冷卻或冷凝板面式板式拆洗方便，傳熱面能調(diào)整，主要用于粘性較大的液體間換熱螺旋板式可進行嚴格的逆流操作，有自潔的作用，可用做回收低溫?zé)崮軅惆迨浇Y(jié)構(gòu)緊湊，拆洗方便，通道較小、易堵，要求流體干凈板殼式板束類似于管束，可抽出清洗檢修，壓力不能太高混合式適用于允許換熱流體之間直接接觸蓄熱式換熱過程分階段交替進行，適用于從高溫爐氣中回收熱能的場合因設(shè)計需要，下面簡單介紹一下固定管板式換熱器。固定管板式即兩端管板和殼體連結(jié)成一體，因此它具有結(jié)構(gòu)簡單造價低廉的優(yōu)點。

6、但是由于殼程不易檢修和清洗，因此殼方流體應(yīng)是較為潔凈且不易結(jié)垢的物料。當兩流體的溫度差較大時，應(yīng)考慮熱補償。有具有補償圈（或稱膨脹節(jié)）的固定板式換熱器，即在外殼的適當部位焊上一個補償圈，當外殼和管束的熱膨脹程度不同時，補償圈發(fā)生彈性變形（拉伸或壓縮），以適應(yīng)外殼和管束的不同的熱膨脹程度。這種熱補償方法簡單，但不宜用于兩流體溫度差太大（不大于70）和殼方流體壓強過高（一般不高于600kPa）的場合。1-擋板 2-補償圈 3-放氣嘴圖.固定管板式換熱器的示意圖列管式換熱器的選用與設(shè)計原則換熱器的設(shè)計即是通過傳熱過程計算確定經(jīng)濟合理的傳熱面積以及換熱器的結(jié)構(gòu)尺寸，以完成生產(chǎn)工藝中所要求的傳熱任務(wù)。換

7、熱器的選用也是根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，計算所需的傳熱面積，選擇合適的換熱器。由于參與換熱流體特性的不同，換熱設(shè)備結(jié)構(gòu)特點的差異，因此為了適應(yīng)生產(chǎn)工藝的實際需要，設(shè)計或選用換熱器時需要考慮多方面的因素，進行一系列的選擇，并通過比較才能設(shè)計或選用出經(jīng)濟上合理和技術(shù)上可行的換熱器。、流體通道的選擇流體通道的選擇可參考以下原則進行：1不潔凈和易結(jié)垢的流體宜走管程，以便于清洗管子；2腐蝕性流體宜走管程，以免管束和殼體同時受腐蝕，管內(nèi)也便于檢修和清洗；3高壓流體宜走管程，以免殼體受壓，并且可節(jié)省殼體金屬的消耗量；4飽和蒸汽宜走殼程，以便于及時排出冷凝液，且蒸汽較潔凈，不易污染殼程；5被冷卻的流體宜走殼程，可利用殼體

8、散熱，增強冷卻效果；6有毒流體宜走管程，以減少流體泄漏；7粘度較大或流量較小的流體宜走殼程，因流體在有折流板的殼程流動時，由于流體流向和流速不斷改變，在很低的雷諾數(shù)（Re<100）下即可達到湍流，可提高對流傳熱系數(shù)。但是有時在動力設(shè)備允許的條件下，將上述流體通入多管程中也可得到較高的對流傳熱系數(shù)。、 流體流速的選擇換熱器中流體流速的增加，可使對流傳熱系數(shù)增加，有利于減少污垢在管子表面沉積的可能性，即降低污垢熱阻，使總傳熱系數(shù)增大。然而流速的增加又使流體流動阻力增大，動力消耗增大。因此，適宜的流體流速需通過技術(shù)經(jīng)濟核算來確定。充分利用系統(tǒng)動力設(shè)備的允許壓降來提高流速是換熱器設(shè)計的一個重要原

9、則。在選擇流體流速時，除了經(jīng)濟核算以外，還應(yīng)考慮換熱器結(jié)構(gòu)上的要求。給出工業(yè)上的常用流速范圍。除此之外，還可按照液體的粘度選擇流速，按材料選擇容許流速以及按照液體的易燃、易爆程度選擇安全允許流速。² 三、換熱器的選型3工藝計算及主要設(shè)備設(shè)計 初選換熱器的類型兩流體的溫度變化情況如下：（1）有機料液：入口溫度102，出口溫度40；（2）冷卻水：入口溫度30，出口溫度40；該換熱器用循環(huán)冷卻水進行冷卻，冬季操作時，其進口溫度會降低，考略到這一因素，估計所需換熱器的管壁溫度和殼體溫度之差較大，需考慮熱膨脹的影響，相應(yīng)地進行熱膨脹的補償，3.管程安排(流動空間的選擇)及流速確定已知兩流體允許

10、壓強降不大于60kPa；兩流體分別為有機料液和冷卻水。與有機料液相比，水的對流傳熱系數(shù)一般較大。由于循環(huán)冷卻水較易結(jié)垢，若其流速太低，將會加快污垢增長速度，使換熱器的熱流量下降，考慮到散熱降溫方面的因素，應(yīng)使循環(huán)冷卻水走管程，而使有機料液走殼程。流體種類流速/（m/s）管程殼程一般液體0.53易結(jié)垢液體>1氣體530315表3-3.不同粘度液體的流速（以普通鋼壁為例）液體粘度/mPas15001500500500100100353511最大流速/（m/s）由上表，我們初步選用ui=m/s定性溫度：取流體進出口溫度的平均值。殼程油的定性溫度為：管程流體的定性溫度為：根據(jù)定性溫度，分別查取殼

11、程和管程流體的有關(guān)物性數(shù)據(jù)。物性流體密度 kg/m3粘度Pa·s比熱容CPkJ/（kg·）導(dǎo)熱系數(shù)W/（m·）有機化合液 986×10-3水 994×10-3平均溫度差1. 熱流量暫時按單殼程、多管程計算。逆流時，我們有煤油：10240水：4030得：3.冷卻水用量 3.3 平均傳熱溫差校正平均傳熱溫差校正系數(shù):按單殼程，雙管程結(jié)構(gòu)，查閱相關(guān)溫差校正系數(shù)圖得，由此可知，是合理的。如果溫度校正系數(shù)低于0.8，則應(yīng)該采用多殼程結(jié)構(gòu)或其他流動方式。所以修正后的傳熱溫差為： 總傳熱系數(shù)總傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值見表3-4，有關(guān)手冊中也列有其他情況下的總傳熱系數(shù)

12、經(jīng)驗值，可供設(shè)計時參考。選擇時，除要考慮流體的物性和操作條件外，還應(yīng)考慮換熱器的類型。表3-4 總傳熱系數(shù)的選擇管程殼程總傳熱系數(shù)/W/（m3·）水（流速為0.91.5m/s）水冷水冷水冷水鹽水有機溶劑輕有機物0.5mPa·s中有機物=0.51mPa·s重有機物1mPa·s水（流速為1m/s）水水溶液2mPa·s水溶液2mPa·s有機物0.5mPa·s有機物=0.51mPa·s有機物1mPa·s水水水水水水水水水（流速為0.91.5m/s）水（流速較高時）輕有機物0.5mPa·s中有機物=0.5

13、1mPa·s重有機物1mPa·s輕有機物0.5mPa·s有機溶劑=0.30.55mPa·s輕有機物0.5mPa·s中有機物=0.51mPa·s重有機物1mPa·s水蒸氣（有壓力）冷凝水蒸氣（常壓或負壓）冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝有機物蒸氣及水蒸氣冷凝重有機物蒸氣（常壓）冷凝重有機物蒸氣（負壓）冷凝飽和有機溶劑蒸氣（常壓）冷凝含飽和水蒸氣的氯氣（50）SO2冷凝NH3冷凝氟里昂冷凝582698814116346781429069811646723358219823323346511634958233

14、23264652174534891163107158229085821193291582114349582116311634958174582116317434981411636989307561）.管程傳熱系數(shù)：2）.殼程傳熱系數(shù)：假設(shè)殼程的傳熱系數(shù)是： 污垢熱阻： 管壁的導(dǎo)熱系數(shù)： 管壁厚度： 內(nèi)外平均厚度： 在下面的公式中，代入以上數(shù)據(jù)，可得3.計算傳熱面積由以上的計算數(shù)據(jù)，代入下面的公式，計算傳熱面積：考慮15%的面積裕度，則：管徑和管內(nèi)流速換熱器中最常用的管徑有19mm×2mm和25mm×。小直徑的管子可以承受更大的壓力，而且管壁較??；同時，對于相同的殼徑，可排列

15、較多的管子，因此單位體積的傳熱面積更大，單位傳熱面積的金屬耗量更少。所以，在管程結(jié)垢不很嚴重以及允許壓力降較高的情況下，采用19mm×2mm直徑的管子更為合理。如果管程走的是易結(jié)垢的流體，則應(yīng)常用較大直徑的管子。標準管子的長度常用的有1500mm，2000mm，3000mm，6000mm等。當選用其他尺寸的管長時，應(yīng)根據(jù)管長的規(guī)格，合理裁用，避免材料的浪費。選用25×2.5的碳鋼管，管長6m，管內(nèi)流速取ui=m/s。管程數(shù)和傳熱管數(shù)根據(jù)傳熱管的內(nèi)徑和流速，可以確定單程傳熱系數(shù)：按單程計算，所需傳熱管的長度是：若按單程管計算，傳熱管過長，宜采用多管程結(jié)構(gòu)。工業(yè)上常采用以下幾種

16、換熱管：1500，2000，3000，4500，6000，9000mm。現(xiàn)取l=6000mm，則該傳熱管程數(shù)為：則傳熱管的總根數(shù)為：換熱管標準排列形式有以下幾種：本設(shè)計中采用正三角形排列.在上述幾種排列中，a、d排列更為合理，因為在相同折流板間距條件下，其流通截面比其他兩種要大，有利于提高流速。o32mm, 則橫過管束中心線的管子數(shù)：3.6殼體內(nèi)徑對于多管程結(jié)構(gòu)，殼體內(nèi)徑采用下式計算:-，大于-；-，大于-。由于本設(shè)計采用混合排列，多管程結(jié)構(gòu)，取管板利用率為=0.7，則殼體內(nèi)徑為：圓整后取D=900mm。3.7 折流板常用的折流板有弓形和圓盤-圓環(huán)形兩種。弓形折流板又分為單弓形、雙弓形和三弓形

17、三種。各種折流板具體形狀見右圖：本換熱器采用弓形折流板，取弓形折流板的圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%，則切去圓缺高度為： 折流板的間距在允許的壓力降范圍內(nèi)希望盡可能的小，一般推薦折流板間距最小值為殼體內(nèi)徑的0.2倍（或不小于50mm),最大值取決于支持管所必須的最大間隔。本設(shè)計取折流板間距為0.5D,則，由于在系列標準中只有以下幾種折流板間距：150，200，300，450，600（對于D=900mm,l=6000mm)故取B=450mm則折流板數(shù)為：據(jù)常用化工單元設(shè)備設(shè)計P34，表格1-13，選取折流板與殼體間的間隙為3 . 5mm, 因此折流板直徑Dc = 500 - 2 × 3 .

18、 5 = 493mm折流板厚度參照由萬利國、董新法編著化工制圖AutoCAD實戰(zhàn)教程與開發(fā)143頁表5-4得折流板厚度為5mm。3.8接管、拉桿與定距管的選定殼程流體進出口接管：取接管內(nèi)有機料液流速為u=1.5m/s則接管內(nèi)徑為：由無縫鋼管( GB8163-87)得， 故殼程流體（即煤油）進出口接管直徑取標準管徑100mm；管程流體進出口接管：取接管內(nèi)循環(huán)水流速為u=1.8m/s,同理得接管內(nèi)徑為：由無縫鋼管( GB8163-87) 得，取標準管徑為260mm。拉桿的直徑和數(shù)量與定距管的選定根據(jù)常用化工單元設(shè)備設(shè)計P35，表格1-17，選用12mm 鋼拉桿, 數(shù)量6 條。定距管采用與換熱管相同

19、的管子, 即25mm×2 . 5mm 鋼管。² 四、換熱器核算換熱器主要傳熱參數(shù)核算熱量核算殼程對流傳熱系數(shù)對于圓缺式折流板，可采用克恩公式：流體流通管間最大截面積為：則殼程流速為：其中，de為當量直徑：則殼程雷諾數(shù)為：普蘭特準數(shù)為：則管程對流傳熱系數(shù)，取粘度校正系數(shù)管程對流傳熱系數(shù)流通截面積：管程流體流速：雷諾數(shù)為：普蘭特準數(shù)為：則其對流傳熱系數(shù)為：污垢熱阻管程與殼程的污垢熱阻分別為:管壁導(dǎo)熱系數(shù)為：代入數(shù)據(jù)，總傳熱系數(shù)為：2至1.25之間符合要求。4.2 傳熱面積核算換熱面積S按核算后所得的總傳熱系數(shù)計算。則傳熱面積該換熱器的實際傳熱面積為：則該換熱器的面積裕度為：傳熱

20、面積裕度合適，故該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務(wù)。43 換熱器內(nèi)流體的流動阻力核算管程流動阻力管程為壓力降：其中，F(xiàn)t=1.4,Ns=1,Np=2傳熱管的相對粗糙度為：查莫狄圖得則由于流體與管壁摩擦產(chǎn)生的壓降為：則管程壓力降為：殼程流動阻力由此可知本換熱器符合要求。注： NB折流板數(shù)目；B折流板間距, m；Di殼體內(nèi)徑, m；F管子排列方式對壓力降的校正因數(shù), 對于正三角形排列,F = 0 . 5對于正方形斜轉(zhuǎn)45°, F = 0 . 4；f殼程流體的摩擦系數(shù)。nc橫過管束中心線的管數(shù),管子按正三角形排列:nc = 1 . 1 N ；管子按正方形排列:nc = 1 . 19；u0 殼程流體橫

21、過管束的最小流速, m /s ,4.4 壁溫核算因管壁很薄，且管壁熱阻很小，故管壁溫度可按式（3-42）計算。由于該換熱器用循環(huán)水冷卻，冬季操作時，循環(huán)水的進口溫度將會降低。為確?？煽浚⊙h(huán)冷卻水進口溫度為16，出口溫度為40計算傳熱管壁溫。另外，由于傳熱管內(nèi)側(cè)污垢熱阻較大，會使傳熱管壁溫升高，降低了殼程和傳熱管壁溫之差。但在操作初期，污垢熱阻較小，殼體和傳熱管壁溫差肯能較大。計算中，應(yīng)按最不利的操作條件考慮，因此，取兩側(cè)污垢熱阻為零計算傳熱管壁溫。于是有：式中液體的平均溫度tm=和氣體的平均溫度分別按式（3-44）和式（3-45）計算為：傳熱管平均壁溫殼體壁溫，可近似取為殼程流體的平均溫度

22、，即。殼體壁溫和傳熱管壁溫之差為該溫差較小，故不需設(shè)溫度補償裝置。² 五、換熱器選型 根據(jù)以上計算，通過查標準JB/T 4715-92 固定管板式換熱器與基本參數(shù)的對照可以發(fā)現(xiàn)，在DN=600mm范圍內(nèi)，設(shè)計所得換熱器與標準相差較小，與設(shè)計結(jié)果比較接近。故暫且選定該換熱器，其相關(guān)尺寸規(guī)格如下：DN(mm)900管程數(shù)N2殼程數(shù)1管子根數(shù)n240中心排管數(shù)17管程流通面積m238換熱面積m210換熱管長度mm6000管子規(guī)格主要零件封頭上下兩封頭均選用標準橢圓形封頭，根據(jù)JB/T4737-2002標準，封頭為：。如圖所示支座 本換熱器為臥式內(nèi)壓容器，應(yīng)該選用鞍式支座，依照JB/T471

23、2-92雙鞍式支座為準，選用DN=900mm型鞍式支座。鞍式支座在換熱器上的布置應(yīng)該按照下列原則確定：墊片換熱器墊片通過以上設(shè)計，按照GB/T539,選定耐油石棉橡膠板作為墊片。² 六、設(shè)計結(jié)果參數(shù)管程（循環(huán)水）殼程（有機料液）流量（kg/h/出口溫度/30/40102/40壓降/kPa<60<60物性定性溫度/3571密度/（kg/m3）994986定壓比熱容/kJ/（kg）74粘度/（Pas）8×0.54×熱導(dǎo)率（W/m）0.662普朗特數(shù)設(shè)備結(jié)構(gòu)參數(shù)形式固定管板式管程數(shù)2殼體內(nèi)徑/900殼程數(shù)1管徑/25×管心

24、距/32管長/6000管子排列管數(shù)目/根240折流板數(shù)/個19傳熱面積/10折流板間距/450管程數(shù)2材質(zhì)碳鋼主要計算結(jié)果管程殼程流速/（m/s）表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)/W/（k）47311333污垢熱阻/（k/W）阻力/ Pa熱流量/kW傳熱溫差/K36傳熱系數(shù)/W/（K）580K/Ko七、結(jié)構(gòu)設(shè)計1、固定管板結(jié)構(gòu)設(shè)計：由于換熱器的內(nèi)徑已確定，采用標準內(nèi)徑?jīng)Q定固定管板外徑及各結(jié)構(gòu)尺寸結(jié)構(gòu)尺寸為：固定管板外徑：固定管板外徑與殼體內(nèi)徑間隙：取墊片寬度：按化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計（化學(xué)工業(yè)出版社出版）:表4-16：取固定管板密封面寬度：外頭蓋內(nèi)徑：2、管箱法蘭和管箱側(cè)殼體法蘭設(shè)計：依工藝條件：管側(cè)壓力和殼

25、側(cè)壓力中的高值，以及設(shè)計溫度和公稱直徑700，按JB4703-92長頸對焊法標準選取。并確定各結(jié)構(gòu)尺寸，見化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計（化學(xué)工業(yè)出版社出版）。3、管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計：選用B型封頭管箱，因換熱器直徑較大，且為二管程，其管箱最小長度可不按流道面積計算，只考慮相鄰焊縫間距離計算：取管箱長為1000mm，管道分程隔板厚度取7mm。4、固定端管板結(jié)構(gòu)設(shè)計：依據(jù)選定的管箱法蘭，管箱側(cè)法蘭的結(jié)構(gòu)尺寸，確定固定端管板最大外徑為：D=806mm。5、外頭蓋法蘭、外頭蓋側(cè)法蘭設(shè)計：依工藝條件，殼側(cè)壓力、溫度及公稱直徑；按JB4703-93長頸法蘭標準選取并確定尺寸。（3） 外頭蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計：外頭蓋軸向尺寸由

26、固定管板、法蘭及強度計算確定厚度后決定。7、墊片選擇：a.管箱墊片：根據(jù)管程操作條件（循環(huán)水壓力，溫度35）選石棉橡膠墊。結(jié)構(gòu)尺寸如化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計（化學(xué)工業(yè)出版社出版）：圖4-39（b）所示： b.外頭蓋墊片：根據(jù)殼程操作條件（有機料液，壓力，溫度71），選纏繞式墊片，墊片：（JB4705-92）纏繞式墊片。8、折流板布置：折流板尺寸：外徑：；厚度取10mm前端折流板距管板的距離至少為450mm；結(jié)構(gòu)調(diào)整為500mm；見化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計（化學(xué)工業(yè)出版社出版）后端折流板距浮動管板的距離至少為950mm；實際折流板間距B=250mm，計算折流板數(shù)為15塊。9、說明:在設(shè)計中由

27、于給定壓力等數(shù)及公稱直徑超出JB4730-92，長頸對焊法蘭標準范圍，對殼體及外頭蓋法蘭無法直接選取標準值，只能進行非標設(shè)計強度計算。八、強度設(shè)計計算 1、筒體壁厚計算：由工藝設(shè)計給定設(shè)計溫度71，設(shè)計壓力等于工作壓力為60000，選低合金結(jié)構(gòu)鋼板16卷制，查得材料71時許用應(yīng)力。取焊縫系數(shù)，腐蝕裕度=1mm；對16鋼板的負偏差=0內(nèi)壓圓筒計算厚度公式： =從而：計算厚度：=mm設(shè)計厚度：mm名義厚度：圓整取有效厚度：水壓試驗壓力：所選材料的屈服應(yīng)力水式實驗應(yīng)力校核：水壓強度滿足試驗壓力： 2、外頭蓋短節(jié)、封頭厚度計算：外頭蓋內(nèi)徑=800mm，其余參數(shù)同筒體：短節(jié)計算壁厚： S=短節(jié)設(shè)計壁厚：

28、短節(jié)名義厚度：圓整取=22mm有效厚度：壓力試驗應(yīng)力校核：壓力試驗滿足試驗要求。外頭蓋封頭選用標準橢圓封頭：封頭計算壁厚：S=封頭名義厚度：取名義厚度與短節(jié)等厚： 3、管箱短節(jié)、封頭厚度計算：由工藝設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)為：設(shè)計溫度為35，設(shè)計壓力為M，選用16MnR鋼板，材料許用應(yīng)力，屈服強度，取焊縫系數(shù)，腐蝕裕度=1mm計算厚度： S=設(shè)計厚度：名義厚度：結(jié)合考慮開孔補強及結(jié)構(gòu)需要取有效厚度：壓力試驗強度在這種情況下一定滿足。管箱封頭取用厚度與短節(jié)相同，取4、管箱短節(jié)開孔補強校核開孔補強采用等面積補強法，接管尺寸為，考慮實際情況選20號熱軋?zhí)妓劁摴埽?1mm 接管計算壁厚：mm接管有效壁厚：開孔

29、直徑：接管有效補強高度： B=2d=2接管外側(cè)有效補強高度：需補強面積：A=d可以作為補強的面積：該接管補強的強度足夠，不需另設(shè)補強結(jié)構(gòu)。5、殼體接管開孔補強校核：開孔校核采用等面積補強法。選取20號熱軋?zhí)妓劁摴茕摴茉S用應(yīng)力：，=1mm接管計算壁厚：接管有效壁厚：開孔直徑：接管有效補強厚度： B=2d=2接管外側(cè)有效補強高度：需要補強面積： A=d可以作為補強的面積為：尚需另加補強的面積為：補強圈厚度：實際補強圈與筒體等厚：；則另行補強面積：同時計算焊縫面積后，該開孔補強的強度的足夠。6、固定管板計算：固定管板厚度設(shè)計采用BS法。假設(shè)管板厚度b=100mm。總換熱管數(shù)量 n=256；一根管壁金

30、屬橫截面積為：開孔溫度削弱系數(shù)（雙程）：兩管板間換熱管有效長度(除掉兩管板厚)L取6850mm計算系數(shù)K：接管板筒支考慮，依K值查化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計化學(xué)工業(yè)出版社：圖4-45，圖4-46，圖4-47得：管板最大應(yīng)力:或筒體內(nèi)徑截面積：管板上管孔所占的總截面積：系數(shù)系數(shù)殼程壓力：管程壓力:當量壓差：管板采用16Mn鍛：換熱管采用10號碳系鋼：管板管子程度校核：管板計算厚度滿足強度要求。九、參 考 文 獻【1】夏清,陳常貴主編. 化工原理（上冊）M. 天津：天津大學(xué)出版社. 2005【2】董大勤. 化工設(shè)備機械設(shè)計基礎(chǔ)M. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,1999【3】蘭州石油機械研究所. 換熱器M

31、. 北京：烴加工出版社，1986【4】化工設(shè)備機械基礎(chǔ)編寫組編. 化工設(shè)備機械基礎(chǔ)（第三冊）.北京： 石油化學(xué)工業(yè)出版社，1978【5】 刁玉瑋,王立業(yè)編著. 化工設(shè)備機械基礎(chǔ)（第四版）M. 大連：大連理工大學(xué)出版社. 2003【6】華南理工大學(xué)化工原理教研組. 化工過程及設(shè)備設(shè)計M. 廣州：華南理工大學(xué)出版社，1986【7】賈紹義,柴誠敬主編. 化工原理課程設(shè)計M. 天津：天津大學(xué)出版社.2002 【8】 錢頌文主編. 換熱器設(shè)計手冊M. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社. 2002【9】JB/T 4715-92 固定管板式換熱器與基本參數(shù)【10】GB 151-1999管殼式換熱器【11】王靜康. 化工設(shè)計M. 北京：化學(xué)工業(yè)出版，1998【12】傅啟民. 化工設(shè)計M. 合肥：中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社，2000【13】趙慧清,蔡紀寧主編. 化工制圖M. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社2008十、課程設(shè)計心得首先，這次課程設(shè)計課程設(shè)計，所要