制動(dòng)力匹配校核報(bào)告模板(共18頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上密級： 編號： 制動(dòng)力匹配校核報(bào)告項(xiàng)目名稱： 項(xiàng)目編號： 編制： 日期： 校對： 日期： 審核： 日期：批準(zhǔn)： 日期：目 錄1.設(shè)計(jì)選型概述汽車制動(dòng)系是汽車的一個(gè)重要組成部分，直接影響汽車的行駛安全性能。為了保證汽車有良好的制動(dòng)效能和高速行駛的安全性，應(yīng)該合理地確定汽車制動(dòng)系統(tǒng)布置形式及制動(dòng)系統(tǒng)各零部件的結(jié)構(gòu)參數(shù)。另外也只有制動(dòng)性能良好、制動(dòng)系工作可靠的汽車，才能充分發(fā)揮其動(dòng)力性能。2整車基本參數(shù)基本參數(shù)專案參數(shù)數(shù)值軸距L（mm） 2515整車整備質(zhì)量m（Kg）1060整備狀態(tài)前軸載荷mf（Kg）527.88整備狀態(tài)后軸載荷mr（Kg）532.12空載時(shí)質(zhì)心高度hg（

2、mm）717空載質(zhì)心到前軸距離a（mm）1262.53滿載質(zhì)量（Kg）1585滿載狀態(tài)前軸負(fù)載（Kg）708滿載狀態(tài)后軸負(fù)載（Kg）8773滿載時(shí)質(zhì)心高度（mm）796滿載質(zhì)心到前軸距離（mm）1391.58前輪、后輪滾動(dòng)半徑R輪（mm）3163制動(dòng)系統(tǒng)原理圖由于設(shè)計(jì)車型的前懸架主銷偏距為正偏距，且偏距值較大（24.6mm），故制動(dòng)系統(tǒng)的管路布置只能采用H型布置形式（如圖3-1）。H型管路布置的制動(dòng)系統(tǒng)1、帶真空助力的制動(dòng)主缸2、前車輪3、后車輪 圖3-1 制動(dòng)管路原理圖4制動(dòng)法規(guī)基本要求 1）、GB 12676-1999 汽車制動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)性能和試驗(yàn)方法2）、GB7258-2004 機(jī)動(dòng)車運(yùn)行

3、安全技術(shù)條件3）、GB 13594-92 汽車防抱制動(dòng)系統(tǒng)性能要求和試驗(yàn)方法4）、轎車制動(dòng)規(guī)范對行車制動(dòng)器制動(dòng)時(shí)的部分要求項(xiàng)目中國ZBT24007-89歐洲經(jīng)濟(jì)共同體ECE 71/320中國GB7258-1998美國聯(lián)邦135試驗(yàn)路面干水泥路面附著良好0.7Skid no81載重滿載一個(gè)駕駛員或滿載任何載荷輕、滿載制動(dòng)初速度80km/h80km/h50km/h96.5km/h制動(dòng)時(shí)的穩(wěn)定性不許偏出3.7m通道不抱死跑偏不許偏出2.5m通道不抱死跑偏3.66（m）制動(dòng)距離或制動(dòng)減速度50.7m50.7m5.8m/s220m65.8m踏板力< 500N< 490N<500N<

4、;667N5制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)確定:5.1 前后制動(dòng)器在空載和滿載情況下的狀況5.1.1 基本理論對于一般的汽車而言，根據(jù)其前后軸制動(dòng)器制動(dòng)力的分配、載荷情況及道路附著系數(shù)和坡度等因數(shù)，當(dāng)制動(dòng)器的制動(dòng)力足夠時(shí)，制動(dòng)過程可能出現(xiàn)如下三種情況：1)前輪先抱死拖滑，然后后輪抱死拖滑。2)后輪先抱死拖滑，然后前輪抱死拖滑。3)前后輪同時(shí)抱死拖滑。情況1)是穩(wěn)定工況，但在制動(dòng)時(shí)汽車喪失了轉(zhuǎn)向的能力，附著條件沒有充分利用；情況2)，后軸可能出現(xiàn)側(cè)滑，是不穩(wěn)定工況，附著利用率也低；而情況3)可以避免后軸側(cè)滑，同時(shí)前轉(zhuǎn)向輪只有在最大的制動(dòng)強(qiáng)度下才能使汽車失去轉(zhuǎn)向能力，較之前兩種工況，附著條件利用情況較好。前后制動(dòng)

5、器制動(dòng)力分配的比例將影響汽車制動(dòng)時(shí)的方向穩(wěn)定性和地面附著條件的利用程度，是設(shè)計(jì)汽車制動(dòng)系必須妥善處理的問題。5.1.2 理想前后制動(dòng)力分配在分析前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分配比例以前，首先了解地面作用于前、后車輪的法向反作用力。圖5-1：制動(dòng)工況受力簡圖由圖5-1，對后輪接地點(diǎn)取力矩得: 式中： 地面對前輪的法向反作用力； 汽車重力；Fj加速阻力 汽車質(zhì)心至后軸中心線的距離； 汽車質(zhì)量；汽車質(zhì)心高度；汽車減速度。對前輪接地點(diǎn)取力矩，得:式中 地面對后輪的法向反作用力；汽車質(zhì)心至前軸中心線的距離。則可求得地面法向反作用力為 若在不同附著系數(shù)的路面上制動(dòng)，前、后輪都能抱死（無論是同時(shí)抱死、或分別先后抱死

6、），此時(shí)du/dt=g。地面作用于前、后輪的法向反作用力為 由整車參數(shù)可繪出理想制動(dòng)力分配曲線（見圖5-2）： 圖5-2 理想制動(dòng)力分配曲線I線和線5.2前后制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)確定由于XX加寬車的總質(zhì)量和整備質(zhì)量與原XX車變化不大，故XX加寬車的前、后制動(dòng)器擬借用XX車零件，現(xiàn)對該系統(tǒng)能否滿足使用要求進(jìn)行校核。XX原車前后制動(dòng)器的規(guī)格尺寸見下表：前后制動(dòng)器型式前盤后鼓盤式制動(dòng)輪缸活塞直徑Df/mm51.1前制動(dòng)器有效半徑re/mmR97.7制動(dòng)盤厚度/mm12制動(dòng)鼓工作直徑De/ mm220制動(dòng)鼓輪缸缸徑Dr/ mm17.4625前制動(dòng)器效能因數(shù)Bf0.76后制動(dòng)器效能因數(shù)Br2.2前后輪缸數(shù)量2

7、(前)，2(后)由此可算出實(shí)際制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)bb=1/1+（Dr2·Br·0.5De/（Df2·Bf·re）=0.7243b線見圖5-2。為了確認(rèn)前后制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)是否能符合ECE324/84 No13制動(dòng)法規(guī)的要求，我們繪制了設(shè)計(jì)車的利用附著系數(shù)與制動(dòng)強(qiáng)度的關(guān)系曲線（見圖5-3）。圖5-3利用附著系數(shù)與制動(dòng)強(qiáng)度的關(guān)系曲線ECE制動(dòng)法規(guī)要求：1、 在z=0.20.8之間，前軸利用附著系數(shù)曲線應(yīng)在后軸利用附著系數(shù)曲線的上方，且制動(dòng)強(qiáng)度z0.1+0.85（j-0.2）；2、 當(dāng)z=0.30.5時(shí)，在后軸利用附著系數(shù)曲線不超過直線j=z+0.05的條件下

8、，允許后軸利用附著系數(shù)曲線在前軸利用附著系數(shù)曲線的上方。從上圖可以看出，前后制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇能夠滿足ECE法規(guī)的要求。因此可以將前面所選定的前后制動(dòng)器參數(shù)確認(rèn)下來。圖5-4為前后軸附著效率曲線，從圖中可以看出在0.40.8的常用附著系數(shù)路面上后輪不抱死時(shí)，汽車最少能利用可供制動(dòng)的附著力的79.2%以上，附著效率較高。圖5-4前后軸附著效率曲線同時(shí)可求得空滿載狀態(tài)下前后輪同步抱死時(shí)對應(yīng)的前后制動(dòng)器制動(dòng)力分別為：空載狀態(tài)：Fu1= 5972.95 N Fu2= 2273.36N滿載狀態(tài)：Fu1= 9906.99 N Fu2= 3773.04N 對應(yīng)的空載同步附著系數(shù)和滿載同步附著系數(shù)分別為：空

9、載；滿載；5.3理想前后制動(dòng)器輸入壓力曲線根據(jù)理想前后制動(dòng)器制動(dòng)力分配曲線和確定的前后制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)，我們繪出理想前后制動(dòng)器輸入壓力分配曲線（見圖5-5）：5-5空載和滿載時(shí)的I曲線和曲線在滿載同步附著工況時(shí)的系統(tǒng)壓力為：=10.12 MPa在空載同步附著工況時(shí)的系統(tǒng)壓力為：=6.20MPa6真空助力制動(dòng)總泵的參數(shù)確定擬用原XX車的真空助力泵在校核時(shí)發(fā)現(xiàn)踏板力偏重，故需要重新選擇真空助力泵。由于前后制動(dòng)器分泵尺寸已經(jīng)確定，可計(jì)算出前后分泵所需供油油量：前分泵所需供油油量 =2×51.12×0.7÷4=2871.18mm3后分泵所需供油油量 =2×17.4

10、6252×4÷4=1915.99 mm3則總泵所需排量 =5265.88mm3總泵為20.6375，則滿足所需排量的活塞行程為 =15.74mm總泵全行程為29.5mm（13.5+16.同XX總泵） 則：實(shí)際行程/總行程15.74/29.30.53。制動(dòng)總泵的使用行程一般在總行程的4060%，由此可確定制動(dòng)總泵的排量滿足要求。要達(dá)到滿載同步抱死工況油壓的總泵活塞推桿力為：=11.22××20.63752/4=3753.16N則真空泵的直徑可下式初步計(jì)算268 mm根據(jù)廠家提供的產(chǎn)品經(jīng)對比分析，并結(jié)合設(shè)計(jì)車型的需要，我們在某車型的基礎(chǔ)上選用9英寸真空助力泵

11、（助力比為3.4）并要求真空助力總泵滿足圖6-1所示的輸入輸出特性曲線（曲線拐點(diǎn)壓力為8.13MPa，F(xiàn)推桿2720N）。 圖6-1 輸入力-輸出液壓特性曲線7制動(dòng)距離和制動(dòng)減速度下面為本車在GB7258法規(guī)要求下，其制動(dòng)距離和充分發(fā)出的平均減速度。制動(dòng)初速度 u50km/h。,j:減速度 j0 g 0為同步附著系數(shù)取經(jīng)驗(yàn)值：在附著系數(shù)為0.7的路面上進(jìn)行制動(dòng)，空載附著效率為96.3，滿載附著效率為92.3%評價(jià)參數(shù)空載狀態(tài)滿載狀態(tài)制動(dòng)距離（m）18.6719.93充分發(fā)出的平均減速度MFDDmin，m/s26.616.08由以上計(jì)算可知，制動(dòng)距離小于20m，符合GB7258的規(guī)定，上述確定的

12、前后制動(dòng)器方案能滿足法規(guī)要求，設(shè)計(jì)方案合適。8制動(dòng)踏板力的校核計(jì)算制動(dòng)踏板的杠桿比：3 制動(dòng)踏板力：Fp = ip 踏板傳動(dòng)比；i助真空助力器助力比（1）、空載同步抱死工況時(shí)，總泵輸出油壓為6.20MPa，制動(dòng)踏板力為：Fp203 N（2）、在真空助力器拐點(diǎn)處，總泵輸出油壓為8.13Mpa，制動(dòng)踏板力為：Fp267N (3)、滿載同步抱死工況時(shí)，總泵輸出油壓為10.12MPa,此時(shí)真空助力器失效,制動(dòng)踏板力為：Fp452 N圖8-1為踏板力與系統(tǒng)油壓的關(guān)系曲線，從曲線趨勢看，在常用壓力區(qū)間踏板力在100N300N范圍。 圖8-1踏板力-油壓曲線各國法規(guī)規(guī)定，制動(dòng)的最大踏板力一般為500N（轎車

13、）700N（貨車）。設(shè)計(jì)時(shí)，緊急制動(dòng)（約占制動(dòng)總次數(shù)的510）踏板力的選取范圍，轎車為200300N。一般制動(dòng)管路的壓力不超過1012MPa，所以此制動(dòng)踏板力滿足使用要求。9駐車制動(dòng)的計(jì)算u汽車在上坡時(shí)可能停駐的極限上坡傾角；d汽車在下坡時(shí)可能停駐的極限下坡傾角；（1）、當(dāng) j0.6時(shí)空載駐車極限上坡路傾角：19.98°空載駐車極限下坡路傾角：14.43°滿載駐車極限上坡路傾角：22.30°滿載駐車極限下坡路傾角：15.60°（2）、當(dāng) j0.7時(shí)空載駐車極限上坡路傾角：23.71°空載駐車極限下坡路傾角：16.34°滿載駐車極限上坡

14、路傾角：26.47°滿載駐車極限下坡路傾角：17.60°（3）、當(dāng) j0.8時(shí)空載駐車極限上坡路傾角：27.50°空載駐車極限下坡路傾角：18.12°滿載駐車極限上坡路傾角：30.67°滿載駐車極限下坡路傾角：19.46°按照國家規(guī)定：駐車制動(dòng)必須使?jié)M載車輛在18的坡道上（10.2°）停住,由以上計(jì)算可以看出空滿狀態(tài)下，極限上下坡駐破坡角均大于10.20，所以滿足要求。10.總結(jié)通過上述計(jì)算，所計(jì)算的結(jié)果均能滿足條件，符合法規(guī)要求。真空助力泵規(guī)格9英寸真空助力比3.4制動(dòng)主缸直徑Dm（mm）20.6375制動(dòng)主缸行程（mm）13.5+16前后制動(dòng)器型式前盤后鼓盤式制動(dòng)輪缸活塞直徑Df/mm51.1前制動(dòng)器有效半徑