蒲石河抽水蓄能電站地下鋼筋混凝土岔管結(jié)構(gòu)厚度的選擇與有限元分析

1、結(jié) 構(gòu) 厚 度 的 選 擇 與 有 限 元 分 析鄧柏旺 1,黃麗偉 1,袁曉宇 2(1. 河海大學(xué)水電院 南京 210098;2. 上海市水利建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督中心站 上海 200232摘 要 應(yīng)用三維彈塑性有限元數(shù)值計算方法,分析了蒲石河抽水蓄能電站地下引水高壓鋼 筋混凝土岔管在施工開挖、充水運行與放空檢修工況下,圍巖、襯砌、鋼筋的應(yīng)力與變形。 通過分析計算結(jié)果得出襯砌厚度的合理取值,并對襯砌的配筋及最大裂縫寬度進(jìn)行探討。 關(guān)鍵詞 岔管 圍巖 襯砌 有限元在抽水蓄能電站工程中, 經(jīng)常應(yīng)用兩臺機(jī)組合用一條主管, 主管由岔管分為兩條等管徑 支管與機(jī)組相連。 地下岔管結(jié)構(gòu)的體形和受力都較為復(fù)雜,

2、進(jìn)一步研究其設(shè)計特點、 計算規(guī) 律和岔管的工作性態(tài), 并將其用于解決工程實際問題, 對于促進(jìn)我國現(xiàn)代化建設(shè)有重要意義。 本文應(yīng)用三維彈塑性有限元數(shù)值分析方法, 對遼寧蒲石河抽水蓄能電站引水隧洞的高壓 鋼筋混凝土岔管在施工開挖、 充水運行以及放空檢修三種工況下進(jìn)行了計算, 按面力荷載和 滲透體力荷載分別對各種工況下岔管襯砌的應(yīng)力、 位移數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析, 提出了合理的襯砌 厚度和相應(yīng)的工程建議, 并對襯砌的配筋及最大裂縫寬度進(jìn)行了探討, 為岔管結(jié)構(gòu)的合理設(shè) 計提供了可靠的依據(jù)。1基本資料1.1工程概況蒲石河抽水蓄能電站, 是我國東北擬建中的第一座大型純抽水蓄能電站, 該電站位于遼 寧省寬甸滿族自治

3、縣境內(nèi),距丹東市約 60km ,電站總裝機(jī)容量為 1200MW ,單機(jī)容量為 300MW ,共 4臺機(jī)組。電站建成后將在東北電網(wǎng)中擔(dān)任調(diào)峰、填谷、調(diào)頻和事故備用。 該電站的輸水系統(tǒng)中的發(fā)電引水系統(tǒng)采用二洞四機(jī)布置, 兩條主洞直徑 8.1m , 4條支洞 直徑 5.0m 。 發(fā)電引水岔管段全部位于新鮮混合花崗巖內(nèi),巖體覆蓋厚度 280mm ,水平段 在岔管前有 F4、 F3、 F11三條主要斷層,交角均與洞軸近于垂直。巖石完整堅硬,屬類 圍巖,由國家地震局地殼應(yīng)力研究所進(jìn)行了水力劈裂試驗結(jié)果,最小水平主應(yīng)力為 4.88MPa 9.24MPa ,沿深度方向逐漸增加,無明顯應(yīng)力集中現(xiàn)象。- 1 -表

4、 1-1 巖體及襯砌材料物理力學(xué)參數(shù)材 料 彈性模量 /GPa彈性抗力 系數(shù) /GPa*m-1抗壓 強(qiáng)度 /MPa抗拉 強(qiáng)度 /MPa泊松 比內(nèi)摩 擦角 /°粘結(jié)力 /MPa容重 /kg*m3 0.222700 斷層 0.300.60.72650混 凝 土 C25 0.16724001.3計算荷載根據(jù)甲方提供的資料,有限元計算中主要包括以下荷載: (1自重 G ,根據(jù)材料容重由程序自動計算; (2回填灌漿壓力 0.4MPa ;(3正常工作情況最高內(nèi)水壓力 H1;取 470m 水頭(含水擊壓力; (4檢修情況外水壓力 H2 。根據(jù)地下水位線及岔管埋深確定。引水岔管及尾水岔管最大外水壓力

5、均取 280m 水頭。 一般在考慮圍巖滲流摩阻損失后應(yīng)對外水壓力予以折減作為設(shè)計外水壓力, 根據(jù) 水工隧洞 設(shè)計規(guī)范 (DL/T 5195-2004 , 二類圍巖取折減系數(shù)為 0.4, 即設(shè)計外水壓力為 112 m水頭。根據(jù)水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范(DL 5077-1997 , 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算時,各荷載作用 系數(shù)分別為自重取 1.0,圍巖地應(yīng)力取 1.0,靜水壓取 1.0,水擊壓力取 1.1,脈動壓力取 1.3, 地下靜水壓取 1.0, 校核洪水位下的偶然作用靜水壓取 1.0。 進(jìn)行岔管襯砌承載能力極限狀態(tài) 計算時,設(shè)計狀況系數(shù) 持久狀況取為 1.0,短暫狀況取 0.95;結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 0取為

6、 1.1;結(jié)構(gòu)系數(shù)d 取為 1.2;荷載分項系數(shù)可變荷載取 1.2,永久荷載取 1.05,可控制可變荷載取1.1。正常使用極限狀態(tài)驗算時,除0不變外,其余系數(shù)均取為 1.0。1.4計算工況和方案本工程襯砌厚度按 0.6m 、 0.8m 、 1.0m 厚度進(jìn)行分析計算。 1. 工況一:隧洞開挖直到襯砌完工(1荷載組合:地應(yīng)力 +圍巖開挖釋放的荷載 +支護(hù)抗力+襯砌自重 +回填灌漿壓 力 +滲透力 (2計算方案:- 2 -初始地應(yīng)力(0級加載 + 2條引水洞開挖(第一級加載 +引水洞襯砌、滲透力(第二 級加載。 2方案二:考慮全斷面開挖并同時進(jìn)行錨固支護(hù)的方案。非線性計算加載順序為:初始地應(yīng)力(0

7、級加載 + 2條引水洞開挖并支護(hù)(第一級加載 +引水洞襯砌、滲透力 (第二、三級加載。引水洞襯砌滲透力假設(shè)按面力作用于襯砌外表面計算, 滲透體力取 1.12MPa 。 由于圍巖 的總位移隨開挖洞徑的加大而增大,因此只需對最大開挖洞徑(對應(yīng)襯砌厚度為 1.0m 最 不利情況, 進(jìn)行圍巖穩(wěn)定分析。 本次計算不進(jìn)行錨桿支護(hù)時機(jī)的研究, 加襯砌時假設(shè)圍巖變 形完成。2. 工況二:充水正常運行工況(1荷載組合:地應(yīng)力 +圍巖開挖釋放荷載 +支護(hù)抗力+襯砌自重 +內(nèi)水壓力(2計算方案: 1面力荷載方案; 2滲透體力方案3. 工況三:放空檢修工況(1荷載組合:地應(yīng)力 +圍巖開挖釋放荷載 +支護(hù)抗力+襯砌自重

8、 +回填灌漿壓力 +設(shè)計 外水壓力(2計算方案: 1面力荷載方案; 2滲透體力方案其中面力荷載方案考慮全斷面不加錨桿和主支管交角管徑漸變段局部加錨桿情況。 2計算方法和模型2.1計算方法本次計算采用國際上最先進(jìn)的大型通用有限元計算分析軟件之一的 ABAQUS 軟件,它 具有強(qiáng)健的計算功能和廣泛的模擬性能, 擁有大量不同種類的單元模型、 材料模型和分析過 程等。 無論是分析一個簡單的線彈性問題, 還是一個包括幾種不同材料、 承受復(fù)雜的機(jī)械和 熱荷載過程、 具有變化的接觸條件的非線性組合問題, 應(yīng)用該軟件計算分析都會得到令人滿 意的結(jié)果。2.2計算模型模型采用笛卡兒直角坐標(biāo)系, X 軸與岔管的軸線

9、一致, 指向上游為正; 沿鉛垂向為 Z 軸, 向上為正;Y 軸以右手法則確定;坐標(biāo)原點位于 2號支管與主管交點底部?？紤]到主管的直 徑為 10.5m, 故在沿高程 Z 方向, 以岔管為對稱平面正負(fù)各取 105.0m 左右; X 正方向取 150m, 負(fù)方向模型邊界平行于支管軸中心線,Y 正向側(cè)取 86m,Y 負(fù)向側(cè)取 188m;Z 正方向取 80m, 負(fù)方向取 97m。 單元采用六面體八結(jié)點等參單元。 整個計算模型共包括 109794個結(jié)點, 103186個單元,三維整體網(wǎng)格見圖 2-1,岔管單元網(wǎng)格剖分見圖 2-2。側(cè)面及底面施加法向連桿約 - 3 -表 3-2 工況三各襯砌厚度襯砌應(yīng)力、變

10、形計算值主 管支 管岔 管加載方式 襯砌厚度 3/Mpa /mm 3/Mpa /mm 3/Mpa /mm 0.6m -0.21 -9.18 1.350.07 -6.230.675.88 -22.04 7.230.8m -0.16 -7.32 1.090.06 -5.140.562.85 -17.22 4.81面力荷載 不加錨桿 1.0m -0.14 -6.25 0.930.03 -4.550.492.17 -14.62 3.580.6m -0.20 -9.21 1.340.08 -6.380.643.26 -11.09 3.850.8m -0.16 -7.46 1.080.07 -5.270.

11、521.74 -8.27 2.45面力荷載 加錨桿 1.0m -0.14 -6.43 0.980.05 -4.660.470.88 -5.13 1.920.6m -0.00 -3.38 0.50-0.07-2.750.291.33 -4.40 1.280.8m -0.00 -3.46 0.52-0.01-2.900.310.91 -4.46 1.33滲透體力1.0m-0.00-3.560.55-0.13-3.180.340.85-4.531.414襯砌配筋及裂縫估算本次計算襯砌配筋是在工況二、 工況三計算所得的應(yīng)力基礎(chǔ)上, 通過積分計算岔管主管、 岔 角和支管各斷面的軸力和彎距,按水工混凝土結(jié)

12、構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (DL/T 5057-1996估算襯 砌裂縫寬度和鋼筋應(yīng)力。工況三按面力計算考慮錨桿作用,其余計算工況不考慮錨桿作用。 計算結(jié)果見表 4-1、4-2,各斷面裂縫寬度均滿足規(guī)范 0.25mm 的要求。表 4-1 工況二各厚度襯砌環(huán)向鋼筋應(yīng)力與裂縫寬度面力作用形式滲透力作用形式 實際對稱配筋襯砌厚度 截面軸力/kN 彎矩 /kN*m 內(nèi)側(cè)鋼 筋 /mm2.m -1外側(cè)鋼 筋 /mm2.m -1軸力 /kN 彎矩 /kN*m內(nèi)側(cè)鋼 筋 /mm2.m -1外側(cè)鋼 筋 /mm2.m -1實際鋼筋 配置 鋼筋應(yīng) 力/MPa最大 裂縫 寬度 /mm 主管 1357.80 22.44 3685 3

13、252 251.606.68847 847 18200179.7840.248岔角2216.00 92.32 6551 4771 206.207.081094 915 20200 151.3320.2090.6m 支管 1969.40 40.84 5425 4637 403.4010.081015 847 20200 165.8320.249主管1707.80 56.58 4759 3967 421.4017.701200 1147 22200 165.2120.248岔角-9995.60 -804.32 9787 1447 394.4019.321147 1147 22200 157.319

14、0.2360.8m 支管 2366.20 91.42 6685 5405 638.6022.461788 1474 22150 160.0160.240主管2045.80 106.24 5810 4642 619.4037.201786 1447 25200159.8530.240岔角3598.20 397.16 11374 7010 629.0058.801930 1447 25200 163.3610.2421.0m 支管2714.20165.2878426026903.6056.802620199625150181.0450.246- 6 -(5對圍巖在襯砌之前建議按大于 1倍內(nèi)水壓力進(jìn)

15、行水泥固結(jié)灌漿,由于引水段所處 為二類圍巖, 巖石性能較好, 應(yīng)通過灌漿試驗了解其可灌性再決定是否要進(jìn)行高壓水泥固結(jié) 灌漿,如果可灌性差,就不必作固結(jié)灌漿,只要做好回填灌漿。建議只在岔角及斷層附近打 錨桿支護(hù),特別是岔角的銳角區(qū),可適當(dāng)加密錨桿間距;斷層做好固結(jié)灌漿,灌漿壓力達(dá)到 一倍內(nèi)水壓力以上。3.2工況二襯砌結(jié)構(gòu)分析(1引水岔管在正常運行工況條件下,按面力荷載計算,其內(nèi)管壁位移值指向管外, 大小在 1.3mm 內(nèi)。 襯砌厚度分別為 0.6m、 0.8m、 1.0m 時, 對應(yīng)的最大位移值分別為 0.69mm、 0.68mm、0.66mm,對應(yīng)的應(yīng)力分別為 4.65MPa、5.07 MPa

16、、5.44 MPa,是各襯砌厚度對應(yīng)的 最大第一主應(yīng)力。說明在面力荷載作用下,襯砌越厚剛度越大,變形越小,應(yīng)力越小。 (2引水岔管在正常運行工況條件下,按滲透體力荷載計算,襯砌厚度分別為 0.6m, 0.8m,1.0m 時,對應(yīng)的最大位移值分別為 0.09mm,0.12mm,0.13mm,對應(yīng)的應(yīng)力分別為 0.83MPa、1.04 MPa、1.22 MPa,也是各襯砌厚度對應(yīng)的最大第一主應(yīng)力。說明在滲透體力 荷載作用下,襯砌越厚承受的水荷載比例越大。表 3-1 工況二各襯砌厚度襯砌應(yīng)力、變形計算值主 管 支 管 岔 管加載方式襯砌 厚度 3/Mpa/mm3/Mpa/mm3/Mpa/mm0.6m

17、 2.86 -4.53 0.664.01 -4.400.634.65 -4.88 0.69 0.8m 2.80 -4.53 0.603.92 -4.400.505.07 -4.85 0.68面力荷載1.0m 2.70 -4.53 0.553.87 -4.400.455.44 -4.77 0.66 0.6m 0.52 -0.54 0.080.83 -0.610.080.77 -0.55 0.09 0.8m 0.69 -0.71 0.111.04 -0.790.110.99 -0.72 0.12滲透體力1.0m 0.83 -0.86 0.131.22 -0.840.131.17 -0.86 0.1

18、3 3.3工況三襯砌結(jié)構(gòu)分析(1引水岔管在檢修工況條件下,在外水壓力作用下,岔管的岔角處頂板變形較大, 當(dāng)襯砌厚度為 0.6m、 0.8m、 1.0m 時, 該處內(nèi)管壁最大位移分別為 7.23mm、 4.81mm、 3.58mm, 并分別出現(xiàn)了-22.04MPa,-17.22 MPa,-14.62MPa 的壓應(yīng)力,此處 0.6m 和 0.8m 襯砌厚度 壓應(yīng)力已經(jīng)超過了混凝土抗壓強(qiáng)度, 這主要是由于岔管的分岔處在垂直于岔管平面布置方向 的剛度小,上下表面面積較大,受荷載較大,在外壓作用下產(chǎn)生較大的彎矩引起的。加上錨 桿后計算,有效的抵抗了彎距的產(chǎn)生,減小了位移和應(yīng)力。(2 引水岔管在檢修工況條

19、件下, 按滲透體力荷載計算, 襯砌厚度分別為 0.6m, 0.8m, - 5 - 1.0m 時，對應(yīng)的最大位移值分別為 1.28mm，1.33mm，1.41mm，對應(yīng)的應(yīng)力分別為-4.40MPa、 -4.46 MPa、-4.53 MPa，也是各襯砌厚度對應(yīng)的最大第一主應(yīng)力。說明在滲透體力荷載作用 下，襯砌越厚承受的水荷載比例越大，相應(yīng)的應(yīng)力越大，變形越大。 表 3-2 襯砌 加載方式 厚度 面力荷載 不加錨桿 面力荷載 加錨桿 滲透體力 0.6m 0.8m 1.0m 0.6m 0.8m 1.0m 0.6m 0.8m 1.0m 主 pa -0.21 -0.16 -0.14 -0.20 -0.16

20、 -0.14 -0.00 -0.00 -0.00 3 工況三各襯砌厚度襯砌應(yīng)力、變形計算值 管 /Mpa -9.18 -7.32 -6.25 -9.21 -7.46 -6.43 -3.38 -3.46 -3.56 /mm 1.35 1.09 0.93 1.34 1.08 0.98 0.50 0.52 0.55 pa 0.07 0.06 0.03 0.08 0.07 0.05 -0.07 -0.01 -0.13 3 支 管 /mm 0.67 0.56 0.49 0.64 0.52 0.47 0.29 0.31 0.34 pa 5.88 2.85 2.17 3.26 1.74 0.88 1.33

21、0.91 0.85 岔 管 /mm 7.23 4.81 3.58 3.85 2.45 1.92 1.28 1.33 1.41 /Mpa 3 /Mpa -6.23 -5.14 -4.55 -6.38 -5.27 -4.66 -2.75 -2.90 -3.18 -22.04 -17.22 -14.62 -11.09 -8.27 -5.13 -4.40 -4.46 -4.53 4 襯砌配筋及裂縫估算 本次計算襯砌配筋是在工況二、工況三計算所得的應(yīng)力基礎(chǔ)上，通過積分計算岔管主管、岔 角和支管各斷面的軸力和彎距，按水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （DL/T 5057-1996）估算襯 砌裂縫寬度和鋼筋應(yīng)力。工況

22、三按面力計算考慮錨桿作用，其余計算工況不考慮錨桿作用。 計算結(jié)果見表 4-1、4-2，各斷面裂縫寬度均滿足規(guī)范 0.25mm 的要求。 表 4-1 工況二各厚度襯砌環(huán)向鋼筋應(yīng)力與裂縫寬度 面力作用形式 襯砌 厚度 截面 軸力/kN 1357.80 2216.00 1969.40 1707.80 -9995.60 2366.20 2045.80 3598.20 2714.20 彎矩 /kN*m 22.44 92.32 40.84 56.58 -804.32 91.42 106.24 397.16 165.28 內(nèi)側(cè)鋼 筋 /mm2.m-1 3685 6551 5425 4759 9787 668

23、5 5810 11374 7842 外側(cè)鋼 筋 2 -1 /mm .m 3252 4771 4637 3967 1447 5405 4642 7010 6026 軸力 /kN 251.60 206.20 403.40 421.40 394.40 638.60 619.40 629.00 903.60 滲透力作用形式 彎矩 /kN*m 6.68 7.08 10.08 17.70 19.32 22.46 37.20 58.80 56.80 內(nèi)側(cè)鋼 筋 2 -1 /mm .m 847 1094 1015 1200 1147 1788 1786 1930 2620 外側(cè)鋼 筋 2 -1 /mm .m

24、847 915 847 1147 1147 1474 1447 1447 1996 實際對稱配筋 實際鋼筋 配置 18200 20200 20200 22200 22200 22150 25200 25200 25150 鋼筋應(yīng) 力/MPa 179.784 151.332 165.832 165.212 157.319 160.016 159.853 163.361 181.045 最大 裂縫 寬度 /mm 0.248 0.209 0.249 0.248 0.236 0.240 0.240 0.242 0.246 0.6m 0.8m 1.0m 主管 岔角 支管 主管 岔角 支管 主管 岔角 支

25、管 -6- 表 4-2 工況三各厚度襯砌環(huán)向鋼筋應(yīng)力與裂縫寬度 面力作用形式（加錨桿） 襯砌 厚度 截面 軸力/kN -360.40 647.20 -370.60 -488.40 307.00 -522.60 -616.20 345.40 -653.40 彎矩 /kN*m 29.24 139.92 30.12 55.64 191.66 56.10 87.08 -101.60 75.96 內(nèi)側(cè)鋼 筋 2 -1 /mm .m 847 3002 847 1147 2125 1147 1447 1447 1447 外側(cè)鋼 筋 /mm2.m-1 847 847 847 1147 1147 1147 14

26、47 1447 1447 軸力 /kN -3.60 294.00 -3.60 -7.20 432.60 -12.40 -15.00 489.00 -28.80 滲透力作用形式 彎矩 /kN*m -0.04 -36.96 -0.28 0.04 -85.58 -0.80 -0.36 -116.96 -1.64 內(nèi)側(cè)鋼 筋 2 -1 /mm .m 847 1107 847 1147 1704 1147 1447 1891 1447 外側(cè)鋼 筋 /mm2.m-1 847 847 847 1147 1147 1147 1447 1447 1447 實際鋼筋 配置 18300 22100 18300 22

27、300 22130 22300 20200 20150 20200 實際配筋 鋼筋應(yīng) 力/MPa 102.229 189.796 22.406 16.577 166.84 55.642 38.587 158.875 38.587 最大 裂縫 寬度 /mm 0.000 0.249 0.000 0.025 0.238 0.000 0.000 0.239 0.000 0.6m 0.8m 1.0m 主管 岔角 支管 主管 岔角 支管 主管 岔角 支管 5. 結(jié)論與建議 （1）由襯砌結(jié)構(gòu)計算結(jié)果表明在外壓作用下，不打錨桿襯砌與圍巖的接觸面由粘結(jié)狀 態(tài)轉(zhuǎn)化為接觸狀態(tài)，穩(wěn)定的滲流場發(fā)生改變，此時用滲透體力法

28、計算與實際有所差別。打錨 桿后， 襯砌與圍巖的共同作用是有效的。 鑒于目前大多數(shù)運行有問題的工程幾乎都是由于外 水荷載引起的 6 ，在高壓內(nèi)水作用下，內(nèi)水外滲，一旦隧洞放空，在反向荷載作用下，裂 縫將迅速閉合，裂縫閉合后混凝土滲透性降低，外水荷載直接施加在襯砌上。因此建議內(nèi)水 荷載按滲透體力法外水荷載按面力荷載法并加錨桿計算， 計算成果接近工程實際情況， 所計 算的鋼筋應(yīng)力和裂縫寬度均能滿足規(guī)范要求。 （2）在內(nèi)水荷載作用下單元積分所得的環(huán)向軸力很大，所配環(huán)向鋼筋最多，因此用內(nèi) 水來控制環(huán)向配筋。外水荷載作用下混凝土襯砌軸向應(yīng)力較大，所需鋼筋較多，所以用外水 來控制軸向配筋。各襯砌厚度下，環(huán)向

29、應(yīng)力相差不大，但由于所受面積不同，所受應(yīng)力和所 需鋼筋不同。襯砌厚度越小，所受應(yīng)力越大，所需鋼筋越多。因此用外水的環(huán)向應(yīng)力來控制 襯砌厚度。 （3）經(jīng)過配筋計算分析，本次計算采用 C25 混凝土已經(jīng)能滿足要求。建議襯砌厚度管 身段采用 0.6m 厚，岔角及岔角附近變管徑段厚度取為 1.0m，并在岔角處加錨桿，可適當(dāng)加 密錨桿間距，錨桿與混凝土襯砌鋼筋相焊接,岔角處加強(qiáng)灌漿。 （4）襯砌結(jié)構(gòu)承擔(dān)外水壓力的大小與兩種介質(zhì)的相對滲透性有關(guān)，襯砌的相對透水性 越大其承擔(dān)的水荷載就越小。只有當(dāng) K R K C 在 510 的比例時，計算采用 0.4 的折減系 數(shù)才是合適的 。因此，實際工程中，在混凝土襯砌滲透系數(shù)小于圍巖灌漿圈滲透系數(shù)過多 的情況下，混凝土襯砌應(yīng)設(shè)置排水措施（排水的作用相當(dāng)于加大了kc的值 ）或進(jìn)一步提高 灌漿圈的灌漿壓力、改變灌漿材料來提高襯砌的抗?jié)B性以降低灌漿圈的滲透系數(shù)。 -76 8 （5）由于襯砌是透水的，運行期間襯砌外表面會形成較高外水壓力，因而在隧洞放空 檢修時一定要注意放空時間， 并應(yīng)設(shè)置適當(dāng)?shù)呐潘w系， 避免出現(xiàn)局部高壓積水引發(fā)的局部 外壓失穩(wěn)現(xiàn)象。 參考文獻(xiàn) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 DL/T 5195-2004 水工隧洞設(shè)計規(guī)范S，北京：中國水利水電出版社,2002. DL/T 5057-1996 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范S，北