廣石化----帶式運(yùn)輸機(jī)二級直齒圓柱齒輪減速器課程設(shè)計(jì)說明書

1、 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)說明書 設(shè)計(jì)題目 帶式運(yùn)輸機(jī)的二級圓柱直齒減速器 機(jī)電工程 院(系) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 專業(yè)班級 學(xué)號 設(shè) 計(jì) 人 指導(dǎo)教師 完成日期 年 月 日廣東石油化工學(xué)院目錄1. 設(shè)計(jì)題目································

2、3;················32. 傳動方案簡述································

3、·············43. 電動機(jī)的選擇···································&#

4、183;·········44. 總傳動比的確定及分配·····································65. 運(yùn)動

5、參數(shù)和動力參數(shù)計(jì)算···································66. 帶的設(shè)計(jì)計(jì)算············

6、;·······························77. 齒輪傳動設(shè)計(jì)·················&

7、#183;··························108. 軸及軸上零件的設(shè)計(jì)·····················

8、;·················209. 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)·······························

9、;···········2810. 潤滑及密封類型的設(shè)計(jì)···································2811. 其

10、他附件的設(shè)計(jì)·········································2812. 參考文獻(xiàn)······&#

11、183;········································2913. 設(shè)計(jì)總結(jié)·······

12、3;·······································291.設(shè)計(jì)題目：帶式運(yùn)輸機(jī)的二級圓柱直齒減速器系統(tǒng)簡圖原始數(shù)據(jù)學(xué)號帶工作拉力F（N）帶速度V（m/s）卷筒直徑D（mm）116

13、002.4400218002.4400320002.4450420002.1450521002.1460622002.1460716001.8460818001.8460920001.84701020001.64801121001.64501222001.6450工作要求每日兩班制工作，傳動不逆轉(zhuǎn)，有中等沖擊，鏈速允許誤差為±5% 342.傳動方案簡述 將傳動能力較小的帶傳動布置在高速級，有利于整個傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，勻稱。同時，將帶傳動布置在高速級有利于發(fā)揮其傳動平穩(wěn)，緩沖吸振，減少噪聲的特點(diǎn)。由于齒輪相對軸承為不對稱布置，使其沿齒寬方向載荷分布不均。故齒輪布置在距扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地

14、方，有利于減少因扭矩引起的載荷分布不均的現(xiàn)象，使軸能獲得較大剛度。綜上所述，本方案具有一定的合理性及可行性。3.電動機(jī)的選擇3.1已知條件運(yùn)輸帶工作拉力運(yùn)輸帶工作速度卷筒直徑3.2類型 Y系列三相異步電動機(jī)3.3相關(guān)計(jì)算（1）工作機(jī)的有效功率 其中，帶式運(yùn)輸機(jī)的效率=0.94，查1表10-1（2）由電動機(jī)至工作機(jī)的總效率 h 帶傳動V帶的效率 一對滾動軸承的效率 一對齒輪傳動的效率 聯(lián)軸器的效率 卷筒的傳動效率 所以電動機(jī)至工作機(jī)的總效率：（3）電動機(jī)所需的輸出功率： 由于，查1表10-78可知電動機(jī)的額定功率（4）電動機(jī)轉(zhuǎn)速： 卷筒軸工作轉(zhuǎn)速： V帶傳動傳動比展開式二級圓柱齒輪減速器傳動比：

15、故總傳動比合理范圍是電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為3.4確定電動機(jī)的型號查表得符合這一范圍的取同步轉(zhuǎn)速為和的電動機(jī)。綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的情況，為降低電動機(jī)的成本和重量，可選擇同步轉(zhuǎn)速為的電動機(jī)。電動機(jī)的型號為，其額定功率為5.5，滿載轉(zhuǎn)速為2900，啟動轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩為2.0，最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩為2.2，查1表10-784. 總傳動比的確定及分配4.1傳動裝置總傳動比 （電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速）4.2各級傳動比的分配 (1)V帶傳動的傳動比：可選范圍24初取 (2)兩級齒輪傳動的傳動比 ： (3)齒輪傳動中高低速級傳動比的分配： ,而且。所以，5.運(yùn)動參數(shù)和動力參數(shù)計(jì)算5.1各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算 小帶輪轉(zhuǎn)速 高速軸

16、轉(zhuǎn)速 中間軸轉(zhuǎn)速低速軸轉(zhuǎn)速卷筒軸轉(zhuǎn)速5.2各軸輸入功率 電動機(jī)軸輸入功率 高速軸輸入功率 中間軸輸入功率 低速軸輸入功率 卷筒軸輸入功率5.3各軸輸入轉(zhuǎn)矩 電動機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩高速軸輸出轉(zhuǎn)矩中間軸輸出轉(zhuǎn)矩低速軸輸出轉(zhuǎn)矩卷筒軸輸出轉(zhuǎn)矩帶式傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)列表如下： 軸名參數(shù) 電動機(jī)軸高速軸中間軸低速軸卷筒軸轉(zhuǎn)速n(r/min)2900966.67232.9373.0273.02功率P(kW)5.55.285.074.874.77轉(zhuǎn)矩T(Nm)18.1152.16207.87636.93623.85傳動比i3.004.153.191.00效率0.960.960.960.986.V帶的設(shè)計(jì)6.1

17、已知條件 電動機(jī)功率 電動機(jī)轉(zhuǎn)速 V帶傳動比取6.2設(shè)計(jì)計(jì)算（1）確定計(jì)算功率根據(jù)兩班制工作，查2表2-10，得工作系數(shù)故（2）選取普通V帶帶型根據(jù)，確定選用普通帶型,查2圖2.17（3）確定帶輪基準(zhǔn)直徑 和 a.初選小帶輪基準(zhǔn)直徑，查2表2-4b.驗(yàn)算帶速。故帶的速度合適。c. 計(jì)算 （4） 確定普帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距 根據(jù)得，初步確定中心距 帶長 根據(jù)2表2-2，取。計(jì)算實(shí)際中心距（5） 驗(yàn)算主輪上的包角 故主動輪上的包角合適。（6） 計(jì)算帶的根數(shù) P0 基本額定功率，由2表2-5， 得 P0額定功率的增量，由2表2-7，得 包角修正系數(shù)，由2表2-9， 得 長度系數(shù)，由2表2-2，得

18、 故 取根（7）計(jì)算預(yù)緊力 由2 表2-1，得 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力 （8） 計(jì)算壓軸力 7. 齒輪傳動設(shè)計(jì)7.1高速級齒輪傳動7.1.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)（1）按照給定的設(shè)計(jì)方案可知齒輪類型為直齒圓柱齒輪；（2）電動機(jī)為一般工作機(jī)，速度不高，選擇8級精度；（3）材料選擇。 選?。盒↓X輪的材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS 大齒輪的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS 二者硬度差為40HBS；（4） 選小齒輪的齒數(shù)為 大齒輪的齒數(shù)為取7.1.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)： 根據(jù)公式計(jì)算（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值： 1）初選2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩： 3）由2表4-6，得4）

19、由2表4-7取5）由2圖4.01，得6）由2圖4.19-3，得 按齒面硬度查得，小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限： 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限： 7） 8）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： 9）由2圖4.20得，接觸疲勞壽命系數(shù)：, 10）接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù) 得： （2）計(jì)算 1)試算小齒輪分度圓直徑（取小者，即） 2）計(jì)算圓周速度 3）計(jì)算齒寬及模數(shù) ； ； 4）計(jì)算載荷系數(shù) 由2表4-4，得使用系數(shù)， 由2圖4.9，得動載系數(shù) 由2圖4.12， 由2表4-5，直齒輪 故載荷系數(shù)為： 5）按實(shí)際載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑 6）計(jì)算模數(shù) 7.1.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 根據(jù)公式（1）確定計(jì)算參數(shù)

20、 1）由2圖4.21-3查得 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限2）由2圖4.22得，取彎曲疲勞壽命系數(shù)：3）由2圖4.23得，取尺寸系數(shù)4)計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) 5）計(jì)算載荷系數(shù) 6）查取齒形系數(shù)，由2圖4.18得，7）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由2圖4.168）計(jì)算大、小齒輪的并比較 大齒輪數(shù)值大，取其值。（2）計(jì)算 對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)。因此，取已可滿足彎曲強(qiáng)度的要求，需按齒面接觸疲勞強(qiáng)度所得的分度圓直徑來計(jì)算齒數(shù)。 ，取，取7.1.4相關(guān)幾何尺寸的計(jì)算（1） 中心距 （2）計(jì)算大、小齒輪的分度圓

21、直徑（3）計(jì)算齒輪寬度圓整后取由此設(shè)計(jì)有：模數(shù)分度圓直徑齒寬齒數(shù)小齒輪 (mm）2.0546027大齒輪 (mm）2.0226551137.2 低速級齒輪傳動7.2.1 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)（1）按照給定的設(shè)計(jì)方案可知齒輪類型為直齒圓柱齒輪；（2）電動機(jī)為一般工作機(jī)，速度不高，選擇8級精度；（3）材料選擇 選取：小齒輪的材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS 大齒輪的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS 二者硬度差為40HBS；（4）選小齒輪的齒數(shù)為 大齒輪的齒數(shù)為 取7.2.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)： 根據(jù)公式計(jì)算（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值： 1）初選2）計(jì)算小齒輪傳遞

22、的轉(zhuǎn)矩： 3）由2表4-6，得4）由2表4-7取5）由2圖4.01，得6）由2圖4.19-3，得 按齒面硬度查得，小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限： 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限： 7） 8）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： 9）由2圖4.20得，接觸疲勞壽命系數(shù)：, 10）接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù) 得： 2）計(jì)算 1)試算小齒輪分度圓直徑（取小者，即） 2）計(jì)算圓周速度 3）計(jì)算齒寬及模數(shù) ； ； 4）計(jì)算載荷系數(shù) 由2表4-4，得使用系數(shù)， 由2圖4.9，得動載系數(shù) 由2圖4.12， 由2表4-5，直齒輪 故載荷系數(shù)為： 5）按實(shí)際載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑 6）計(jì)算模數(shù) 7.2.3 按齒根彎曲強(qiáng)

23、度設(shè)計(jì) 根據(jù)公式計(jì)算（1）確定計(jì)算參數(shù) 1）由2圖4.21-3查得 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限2）由2圖4.22得，取彎曲疲勞壽命系數(shù)：3）由2圖4.23得，取尺寸系數(shù)4)計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) 5）計(jì)算載荷系數(shù) 6）查取齒形系數(shù)，由2圖4.18得，7）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由2圖4.168）計(jì)算大、小齒輪的并比較 大齒輪數(shù)值大，取其值。（2）計(jì)算對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)。因此，取已可滿足彎曲強(qiáng)度的要求，需按齒面接觸疲勞強(qiáng)度所得的分度圓直徑來計(jì)算齒數(shù)。 取 ,取7.2.4 相關(guān)幾何尺寸的計(jì)算（1）

24、中心距（2）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑（3）計(jì)算齒輪寬度 ，圓整后取由此設(shè)計(jì)有：模數(shù)分度圓直徑齒寬齒數(shù)小齒輪 (mm）2.582.59033大齒輪 (mm）2.5265851068. 軸及軸上零件的設(shè)計(jì)8.1高速軸的設(shè)計(jì)8.1.1已知條件 由前面算得8.1.2、選擇軸的材料因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故選用常用的材料45鋼，調(diào)制處理8.1.3初算軸的直徑根據(jù)2表6-3選取A0=112。于是有: 8.1.4選擇滾動軸承初步選擇滾動軸承。選6005深溝球軸承；查1表10-37得6005深溝球軸承d=25mm ，B=12mm8.1.5根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度于此軸

25、的相配合的齒輪分度圓直徑比較小，所以將此軸設(shè)計(jì)成齒輪軸。: 軸向定位要求1-2軸段右端要求制出一軸肩，取L1-2=37.5mm ， 且d1-2=25mm, 與1-2段軸相配合的深溝球軸承，左端用軸端擋圈進(jìn)行軸向定位，右端采用套筒進(jìn)行軸向定位:2-3段軸要與齒輪配合，此段齒輪與軸一體，故要有一個軸肩，這里我們?nèi)=5mm，所以d2-3=35mm ； 又由于小齒輪齒寬B=60mm ，根據(jù)與齒輪相配合部分的軸段長度一般應(yīng)比輪轂長度短2-3mm ，所以取 L2-3=58mm；: 4-5段軸沒有什么與之相配合的零件，考慮到下段有個軸肩，但直徑仍設(shè)計(jì)為d4-5=35mm,L4-5=61mm: 5-6段 d

26、5-6=25,L5-6=40mm,右端用軸端擋圈固定軸承。：6-7段, 由于輸入端是與v帶輪的輪轂相連，而且v帶為A型，因此v帶的寬度為5e+2f=(Z-1)e+2f=(6-1)×15+2×9=93mm.d6-7=25,L6-7=103mm,其中末端的的93mm與v帶的輪轂進(jìn)行連接，中間與箱體的10mm用檔圈進(jìn)行輪轂與左端軸承的定位。8.1.6確定軸的的倒角和圓角 參考3表15-2，取軸端倒角為1.2×45°，各軸肩處的圓角為1.6。8.1.7軸的草圖8.2中間軸的設(shè)計(jì)8.2.1已知條件 由前面的計(jì)算得,8.2.2選擇軸的材料因傳遞的功率不大，并對重量及

27、結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故選用常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理8.2.3初算軸的直徑根據(jù)2表6-3選取A0=112。于是有:8.2.4選擇滾動軸承初步選擇滾動軸承。選6007深溝球軸承；查1表10-37得6007深溝球軸承d=35mm ，B=14mm8.2.5根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度:1-2段軸我們?nèi)?L1-2=25mm，d1-2=35mm 。與1-2段軸相配合的深溝球軸承，左端用軸端擋圈進(jìn)行軸向定位，右端采用套筒進(jìn)行軸向定位。：2-3段軸要與齒輪配合，故要有一個軸肩，這里我們?nèi)=5mm，所以d2-3=45mm ； 又由于大齒輪齒寬B=55mm ，根據(jù)與齒輪相配合部分的軸段長度一般應(yīng)

28、比輪轂長度短2-3mm ，所以取 L2-3=52mm；：為了實(shí)現(xiàn)齒輪的右端的軸向定位，應(yīng)將3-4段軸的直徑比2-3段稍微大一些，h>0.07d這里取其直徑為 d3-4=48mm；由于3-4段軸主要是起軸肩的作用，沒有與之相配合的零件，且根據(jù)設(shè)計(jì)方案，這里取L3-4=10mm 。：4-5段軸要與小齒輪相配合，且為能利用3-4段軸的軸肩，所以此段軸的直徑要比4-5段軸要小一些，這里我們?nèi)?d4-5=45mm；由于小齒輪的齒寬為B=90mm，根據(jù)與齒輪相配合部分的軸段長度一般應(yīng)比輪轂長度短2-3mm，所以取L4-5=88mm。：5-6段軸與之相配合的零件是軸承，所以其直徑和長度與軸最右端的軸承

29、一樣，故d5-6=35mm, L5-6=25mm，L= L1-2 +L2-3+L3-4 +L4-5 +L5-6=25+52+10+88+25=200mm，同時為了保證齒輪與軸配合得有良好得對中性，固選擇齒輪輪轂與軸得配合選H7/n6。滾動軸承與軸得周向定位，是借過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為m6。8.2.6倒角參考3表15-2，取軸端倒角為1.2×45°，各軸肩處的圓角為28.2.7軸的結(jié)構(gòu)草圖8.3低速軸的設(shè)計(jì)8.3.1已知條件 由前面算得，8.3.2選擇軸的材料因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故選用常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理8.3.3初算軸的直徑

30、根據(jù)2表6-3選取A0=112。于是有:8.3.4選取聯(lián)軸器輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器的，為了所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適宜，故需同時選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca=KAT3,考慮到轉(zhuǎn)矩的變化很小，故取KA=1.5，則：T ca=KAT3=1.5×636.93=955.40N.m按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查1表10-44選用型號為TL9型聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩和孔徑分別為1000N.m和50mm,故軸的最小直徑選擇50mm，TCA=955.40N.m。聯(lián)軸器的長度L=112mm,聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=84mm.8.3.5選擇軸承初步選擇滾動軸承。

31、由于軸的直徑為50mm選6010深溝球軸承；查1表10-37得6010深溝球軸承d=50mm，B=16mm8.3.6根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度:1-2段軸由于與聯(lián)軸器的轂孔長度L1=84m，為了保證軸端擋圈只壓在聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故軸的長度比L1略短一些我們?nèi)?L1-2=82+8=90mm，d1-2=50mm 。右端采用套筒進(jìn)行聯(lián)軸器和軸承的軸向定位。：2-3段軸上要有一個擋圈固定軸承，下段軸設(shè)計(jì)個軸肩，所以d2-3=50mm ，取 L2-3=25mm；：3-4段軸要進(jìn)行軸端配合，故要有一個軸肩，這段軸沒有與之相配合的零件，這里我們?nèi)=4mm，所以d3-4=58mm

32、 ； L3-4=53mm；：為了實(shí)現(xiàn)齒輪的右端的軸向定位，應(yīng)將5-6段軸的直徑比4-5段稍微小一些，h>0.07d這里取其直徑為 d4-5=66mm；由于5-6段軸主要是起軸肩的作用，沒有與之相配合的零件，且根據(jù)設(shè)計(jì)方案，這里取L4-5=10mm：5-6段軸要與齒輪配合，故要有一個軸肩，這里我們?nèi)=5mm，所以d5-6=68mm ；又由于大齒輪齒寬B=85mm ，根據(jù)與齒輪相配合部分的軸段長度一般應(yīng)比輪轂長度短2-3mm，所以取 L5-6=82mm；6；6-7段只有與軸承相連接，所以取d6-7=50mm L6-7=40mm.同時為了保證齒輪與軸配合得有良好得對中性，固選擇齒輪輪轂與軸得

33、配合選H7/n6。滾動軸承與軸得周向定位，是借過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為m6。軸上零件得周向定位齒輪，半軸的周向定位都采用平鍵聯(lián)接。按d4-5=58mm ， b×h=18×11 ，L=40mm。8.3.7確定軸的的倒角和圓角參考3表15-2，取軸端倒角為1.2×45°，各軸肩處的圓角為28.3.8軸的結(jié)構(gòu)草圖8.4 中間軸的校核8.4.1已知條件 由前面算得 高速級大齒輪的分度圓直徑為 低速級小齒輪的分度圓直徑為8.4.2作用在兩個齒輪上的圓周力徑向力 8.4.3求垂直面的支反力L3=6.5+24.5+20.25=51.25mm; L2=20

34、.25+10+30=60.25mm;L1=30+25+6.5=61.5mm8.4.4計(jì)算垂直彎矩 8.4.5求水平面的支承力8.4.6計(jì)算、繪制水平面彎矩圖求合成彎矩圖，按最不利情況考慮Mam=Mavm2+MaHm2=（-6.88）2+164.732=164.87N.mMan=Mavn2+MaHn2=（-53.95）2+215.272=221.93N.m按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時。通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的界面，即危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度根據(jù)以上的數(shù)據(jù)以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力 cam=Mam2+T22W=164.87×1032+0

35、.6×207.87×10320.1×403=32.30MPa can=Man2+T22W =(221.93×103)2+(0.6×207.87×103)20.1×(40)3=39.78MPa前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)制處理，由 2表6-4查得-1=60MPa。因此ca<-1，故安全。8.4.7軸承壽命校核軸承使用壽命為10年，每年按300天計(jì)算。軸承壽命可由式Lh=10660n(Cft)Pfp)h進(jìn)行校核，由于軸承主要承受徑向載荷的作用，所以P=Fr，查4表13-6取載荷系數(shù) ，查4表13-4取溫度系數(shù)，取=3.Fr

36、1=F1V2+ F1H2=(-111.82)2+2678.462=2680.80NFr2=F2V2+ F2H2=1052.772+4200.372=4330.29N因此該軸承符合要求。8.4.8鍵的設(shè)計(jì)與校核軸上零件得周向定位（1）齒輪，軸的周向定位都采用平鍵聯(lián)接。按d4-5=45mm ，查1表10-33得平鍵的截面 b×h=14×9mm,取L=40mm（比輪轂寬度小些）；按d2-3=45mm ，查1表10-33得平鍵的截面 b×h=14×9mm,取L=40mm（比輪轂寬度小些）。 （2）校核鍵連接的強(qiáng)度鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由2表6-7查得許用擠壓

37、用力=60-90 MPa，取中間值，=75MPa 。鍵的工作長度L1=L-b=40-12=28mm，L2= L-b=40-12=28mm.鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.5 ×8=4mm。p=2T2×103kldp可得： p1=2×207.87×1034×40×45=57.74MPa p2=2×207.87×1034×40×45=57.74MPa由計(jì)算可知均小于p所以都安全可用。即所選鍵為b×h×L=14×9×40和b×h×L=

38、14×9×409. 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)的展開式二級直齒圓柱齒輪減速器如下表所示名稱數(shù)值（mm）名稱數(shù)值（mm）箱座壁厚8底座寬度237箱蓋壁厚8底座高度15底座長度405箱體高度297其他相關(guān)尺寸見圖紙。10. 潤滑及密封類型的設(shè)計(jì)10.1齒輪采用飛濺潤滑，在箱體上的四個軸承采用脂潤滑，在中間支撐上的兩個軸承采用油潤滑。10.2密封類型的選擇10.2.1軸伸出端的密封：軸伸出端的密封選擇毛氈圈式密封。10.2.2箱體結(jié)合面的密封： 箱蓋與箱座結(jié)合面上涂密封膠的方法實(shí)現(xiàn)密封。10.2.3軸承箱體內(nèi)，外側(cè)的密封：（1）軸承箱體內(nèi)側(cè)采用擋油環(huán)密封。 （2）軸承箱體外側(cè)采用毛氈圈密封11.其他附件的設(shè)計(jì)11.1觀察孔及觀察孔蓋的選擇與設(shè)計(jì)： 觀察孔用來檢查傳動零件的嚙合，潤滑情況，并可由該孔向箱內(nèi)注入潤滑油。平時觀察孔蓋用螺釘封住，。為防止污物進(jìn)入箱內(nèi)及潤滑油滲漏，在蓋板與箱蓋之間加有紙質(zhì)封油墊片，油孔處還有慮油網(wǎng)。 查表選觀察孔和觀察孔蓋的尺寸分別為和。11.2油面指示裝置設(shè)計(jì)：油面指示裝置采用油標(biāo)指示。11.3通氣器的選擇：通氣器用來排出熱膨脹，持氣壓平衡。查表選 型通氣帽。11.4放油孔及螺塞的設(shè)計(jì)： 放油孔設(shè)置在箱座底部油池的最低處，箱