300與750梁模板

1、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)常州孟河世豪廣場(chǎng)1號(hào)商業(yè)樓工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：常州；屬于結(jié)構(gòu)；地上0層；地下0層；建筑高度：0m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由江蘇世豪房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限公司投資建設(shè)，設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，江蘇省建筑工程集團(tuán)有限公司組織施工；由擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按

2、規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.45；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.40；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類(lèi)型為

3、48×3；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)

4、值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，350mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(

5、mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848

6、kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁

7、計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(750-120)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(750-120)/(4-1)2= 6.17×104N·mm；面板的最大支座反力為: N

8、=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(750-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(750-120)/(4-1)/1000=3.179 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.17×104 / 2.70×104=2.3N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值: q

9、= q1= 10.709N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.709×(750-120)/(4-1)4/(100×6000×2.43×105) = 0.097 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(750-120)/(4-1)/250 = 0.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =

10、0.097mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm，滿(mǎn)足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 3.179/0.500= 6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計(jì)

11、算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.159 kN·m，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大變形 = 0.073 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.59×105/8.33×104 = 1.9 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=

12、1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.073mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿(mǎn)足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最

13、大彎矩 M= 0.262 kN·m，最大支座反力 R= 5.639 kN，最大變形 = 0.070 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.62×105/1.28×105 = 2 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.070 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.07mm 小于 主楞的最大

14、容許撓度值 =0.5mm，滿(mǎn)足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公

15、式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.75+0.30×0.50=11.655kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=11.655+2.800=14.455kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×14.455×1502=4.07×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.

16、437q2l=0.375×11.655×0.15+0.437×2.8×0.15=0.839kNRB=1.25ql=1.25×14.455×0.15=2.71kN =Mmax/W=4.07×104/2.70×104=1.5N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =1.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線(xiàn)荷載

17、:q =q1/1.2=9.713kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×11.655×1504/(100×6000×2.43×105)=0.021mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.021mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.6mm，滿(mǎn)足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷

18、載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.71/0.5=5.421kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×5.421×0.52 = 0.136 kN

19、83;m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.136×106/83333.3 = 1.6 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 1.6 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿(mǎn)足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×5.421×0.5 = 1.626 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×1.626×1000/(2×50×100) = 0.488 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值

20、 0.488 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿(mǎn)足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×5.421×5004 /(100×9000×416.667×104)=0.061mm；方木的最大允許撓度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.061 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿(mǎn)足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.839kN梁底模板中間支撐傳遞

21、的集中力：P2=RB=2.710kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.300)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.750-0.120)×0.300=0.696kN 簡(jiǎn)圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.227 kN；N2=5.325 kN；最大彎矩 Mmax=0.128 kN·m；最大撓度計(jì)

22、算值 Vmax=0.039 mm；最大應(yīng)力 =0.128×106/4490=28.5 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 28.5 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿(mǎn)足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算八、扣件抗滑移的計(jì)算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為1.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00 kN

23、； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=5.325 kN；R < 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.227 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.4=1.611 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(0.45/2+(0.90-0.30)/4)×0.50&#

24、215;0.30+(0.45/2+(0.90-0.30)/4)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=0.756 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.450/2+(0.900-0.300)/4×0.500=1.050 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.227+1.611+0.756+1.05=3.645 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2

25、)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a

26、=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=3644.545/(0.205×424) = 41.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 41.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿(mǎn)足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =5.325 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×

27、;(10.4-0.75)=1.611 kN；N =N1+N2 =5.325+1.495=6.82 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo

28、= Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=6820.163/(0.205×424) = 78.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 78.5 N/mm2 小于 鋼

29、管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿(mǎn)足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.022×(1.5+0.1×2) = 2.028 m； k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a =1.7按照表2取值1.022 ；lo/i = 2027.546 / 15.9 = 128 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；= 6820.163/(0.406×424) = 39.6 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 39.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿(mǎn)足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十、梁模板高