1冒煤綜采工作面供電專項說明書

1、玉舍煤業(yè)有限公司11011冒煤綜采工作面供電設計專項說明書機電副總：審 核：編 制： 編制單位： 機電運輸工區(qū)編制日期： 2012年 月 日11011冒煤綜采工作面供電設計專項說明書一、概述見11011冒煤綜采工作面回采地質說明書。二、供電系統(tǒng)11011冒煤綜采工作面設備裝機總容量為:2868KW。分為兩組，一組為移動電站供電，設備總功率：2090KW；一組為固定電站供電,設備總功率:778KW。根據(jù)現(xiàn)場實際情況和工作面負荷情況,分為三路供電,一路(10KV)供移動變電站,一路(0.66KV)供機巷皮帶運輸機、絞車及水泵,一路(0.66KV)供風巷輔助運輸設備,其中，工作面安裝時,再拉一趟電纜

2、供乳化泵，工作面安裝完成后撤除這一供電。供電線路如下:供移動變電站:11區(qū)段變電所(10KV)至021#及022#移動變電站。供機巷皮帶機、輔助運輸設備及水泵:11區(qū)段變電所干式變壓器(0.66KV)至皮帶機。供風巷輔助運輸設備: 11區(qū)段變電所干式變壓器(0.66KV)至11011冒煤風巷。工作面供電設備選擇如下：序 號名 稱型號技術參數(shù)數(shù)量1高爆開關BPG52/1010KV 100A12防爆移動變電站KBSGZY125010/1.14KV 1250KVA 23防爆真空啟動開關QJZ3001140V 300A74防爆真空啟動開關QJZ4001140V 400A25防爆饋電開關KBZ6301.

3、14KV 630A46防爆饋電開關BKD9-400660V 400A27防爆真空可逆啟動開關QBZ80N660V 80A168防爆真空啟動開關QBZ80D660V 80A129防爆真空啟動開關QBZ200D660V 200A210防爆真空啟動開關QBZ120D660V 120A811防爆真空啟動開關QJZ2×200/SA1140V 200A312信號、煤電鉆綜保ZZ8L-4G660/128V2三、負荷統(tǒng)計11011冒煤綜采工作面設備負荷統(tǒng)計表序號設備名稱數(shù)量型 號電動機容量（KW）設備總功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）移動變電站1采煤機1MG200/500-AWD710710

4、11404762刮板輸送機1SGZ730/40040080011402803轉載機2SZZ730/20016016011401124破碎機1PCM1101101101140775噴霧泵1KPB315/161101101140776乳化泵1GRB315/31.52002001140140合 計6209011011冒煤機巷運輸輔助設備1調度絞車6JD111.468660V2調度絞車2JD-1.62550660V3回柱絞車1JH-202222660V4皮帶機2DSJ80/40/2×404080660V5皮帶機1DSJ80/40/404040660V6溜子2SGB-62055110660V7

5、張緊絞車3JH-87.522.5660V8潛水泵15.55.5660V9潛水泵27.515660V合 計41311011冒煤風巷運輸輔助設備1調度絞車5JD111.457660V2調度絞車5JD-1.625125660V3回柱絞車2JH-1418.537660V4雙速絞車3JSDB-1637111660V5潛水泵17.57.5660V6潛水泵21530合 計365四、變壓器容量、臺數(shù)確定一) 變壓器容量計算1、采面工作面供電的021#移動變壓器容量計算SB=KxPe/COSpjSB變壓器計算容量，KVA；Pe供電的設備功率之和，KW；Kx需用系數(shù)；COSpj加權平均功率因數(shù)；Pe=710+20

6、0+110=1020KWKx=0.4+0.6Pd/PePd最大一臺電機功率，KW；Kx=0.4+0.6Pd/Pe=0.4+0.6×300/1020 =0.58COSpj取0.7（查表）SB=0.58×1020/0.7=845.14KVA根據(jù)計算,選用KBSGZY1250移動變電站一臺即可滿足要求。2、采面工作面供電的022#移動變壓器容量計算SB=KxPe/COSpjSB變壓器計算容量，KVA；Pe供電的設備功率之和，KW；Kx需用系數(shù)；COSpj加權平均功率因數(shù)；Pe=400+400+160+110=1070KWKx=0.4+0.6Pd/PePd最大一臺電機功率，KW；K

7、x=0.4+0.6Pd/Pe=0.4+0.6×200/1070 =0.51COSpj取0.7（查表）SB=0.51×1070/0.7=779.57KVA根據(jù)計算,選用KBSGZY1250移動變電站一臺即可滿足要求。3、11011冒煤風巷輔助運輸供電的固定變壓器容量計算SB=KxPe/COSpjSB變壓器計算容量，KVA；Pe供電的設備功率之和，KW；Kx需用系數(shù)；COSpj加權平均功率因數(shù)；Pe=365KWKx取0.7（查表）COSpj取0.7（查表）SB=0.7×365/0.7=372.9KVA根據(jù)計算,選用KBSG-500干式變壓器一臺即可滿足要求。4、110

8、11冒煤機巷輔助運輸供電的固定變壓器容量計算SB=KxPe/COSpjSB變壓器計算容量，KVA；Pe供電的設備功率之和，KW；Kx需用系數(shù)；COSpj加權平均功率因數(shù)；Pe=413KWKx=0.4+0.6Pd/Pe=0.48COSpj取0.7（查表）SB=0.48×413/0.7=283KVA根據(jù)計算,選用KBSG100干式變壓器一臺即可滿足要求。二）變壓器型號及技術參數(shù)據(jù)型 號容量（KVA）電壓（KV）電流（A）短路損耗P（W）繞組電阻R（）繞組電抗（）阻抗電壓KBSGZY1250125010/1.257.7/481.1474000.010.0914.5五、11011冒煤采煤工作

9、面供電系統(tǒng)的確定按工作面設備擬定供電系統(tǒng)，如圖：六、電纜的選擇一）電纜型號確定1、采區(qū)變電所向11011冒煤采面移動變電站供電的高壓電纜采用煤礦用移動屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜MYPTJ6/10型。2、移動變電站向采煤工作面電氣設備供電使用移動屏蔽軟電纜，MCP、MYP0.66/1.14型。3、向11011冒煤機風巷輔助運輸設備、皮帶輸送機使用的橡套軟電纜采用MY0.38/0.66型。二）低壓電纜截面的計算（一）11011冒煤工作面021#移動變電站1) 向710型采煤機供電的干線電纜截面的選取擇變壓器電壓損失計算U= （UrCOSpj +UxSinpj）式中變壓器負荷系數(shù)=S/SeS變壓器二次側實

10、際負荷容量之和，KVASe變壓器額定容量，KVA=S/Se=1020/1250=0.816Ur=(Pd/Se×10) =（7400/1250×10）=0.592 Pd變壓器短路損耗，W 查表7400WUx=（Ud）2（ Ur）2=（4.5）2（0.592）2=4.46Ud變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)。查表4.5COSpj變壓器所帶負荷的加權平功率因數(shù) 取0.7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0.816(0.592×0.7+4.46×0.714)=2.9變壓器損失為 UB =U× U/100=2.9×1200/100=3

11、4.8V支線電纜電壓損失計算 UZ= Kf Pe Lz Rz0 ×100%/ Ue 2=1×300×0.1×0.247×100%/1.142=5.7V干線中允許電壓損失為Ugy=UY- UZ -UB=117-34.8-5.7=76.5V采煤機供電電纜截面確定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×300×0.610×1000/1200×42.5×70.2×0.8=94.5mm2Kf負荷系數(shù),取1Pe電動機額定功率Rz0支線電纜長度電阻，/kmLz支線電纜實際長度，MUe

12、電網(wǎng)額定電壓，V銅芯電纜的電導率，m/(.mm2),取42.5A電纜截面積, mm2e電動機加權平均效率,取0.8干線選用MCP0.66/1.14. 3×95+1×25+3×10 610M電纜,支線選用MCP0.66/1.14. 3×70+1×25+3×10 100M電纜。2) 按長期允許負荷電流校驗電纜截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=710×0.8×1000/1.732×1200×0.9×0.8*1.732=219AIn電流中流過的實際工作電流，APe電纜所

13、帶負荷有功功率之和，KWU電網(wǎng)額定電壓，Vpj電機加權平均效率，0.9COSp加權平均功率，0.8長期允許負荷電流260A219A符合要求3）按起動條件校驗電纜截面按起動條件校核電動機最小起動電壓為UQmin=UeKO/Q=12001.2/2.5=790VUe電動機的額定電壓，VKO電動機最小允許起動轉矩與額定轉矩之比值，取1.2Q電動機在額定電壓下的起動轉矩與額定轉矩之比值，取2.5起動時工作機械支路電纜中電壓損失, UZQ=IQLZ IgQ COSQ10003/Az=1504×0.1×0.85×1000×1.732/42.5×95=54.8

14、VLZ支線電纜實際長度，KMCOSQ電動機起動時的功率因數(shù)，取0.85Az支線電纜的芯線截面，mm2支線電纜芯線導體的電導率，m/(.mm2),取42.5IQ電動機的實際起動電流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=380×6×790/1200=1504AIeQ電動機在額定電壓下的起動電流，AUQmin電動機最小允許起電壓，VUe電動機的額定電壓，V起動時干線電纜中電壓損失UgQ=3IgQLgCOSGq103/Ag=1.732×0.61×0.02×1000×993/42.5×95=6V式中 干線電纜芯線導體的電導率，m/（m

15、m2）； Lg干線電纜實際長度，km； Ag干線電纜芯線面積，mm2；IgQ干線電纜中實際啟動電流，A；IgQ= (IQ cosQ+Ii cospj) 2+(Iq sinq + Ii cospj)2=(1504×0.85) 2+(1504×0.53) 2=993AIi其余負荷電動機正常工作電流之和，A；cospj其余負荷的加權平均功率因數(shù)；cosgq干線電纜在啟動條件下的功率因數(shù)； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=(993×0.85)/993=0.85起動時變壓器中電壓損失 Ubq%=Ibq(Ur% cosbq +Ux% sinbq) Ibe

16、=993(0.65×0.81+3.95×0.59)/380=7.4 Ubq=Ube Ubo% , V 100=1140×7.4/100=84.4V式中 Ibq起動時變壓器的負荷電流，A； Ibe變壓器負荷側額定電流，A， Ube變壓器負荷側額定電壓，V， cosbq起動時變壓器負荷功率因數(shù)。起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ,V校驗條件為 U2e -UqUq min=114084.47.4=1046.2V790V滿足起動要求（二)11011冒煤工作面022#移動變電站1) 向刮板輸送機供電的電纜截面的選取擇變壓器中電壓損失U= （Ur

17、COSpj +UxSinpj）式中變壓器負荷系數(shù)=S/SeS變壓器二次側實際負荷容量之和，KVASe 變壓器額定容量，KVA=S/Se=1070/1250=0.86Ur=(Pd/Se×10) =（7400/1250×10）=0.6 Pd變壓器短路損耗，W 查表7400WUx=（Ud）2（ Ur）2=（ 4.5）2（0.74）2=4.44Ud變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)。查表4.5COSpj變壓器所帶負荷的加權平功率因數(shù) 取0.7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0.86(0.74×0.7+4.44×0.714)=3.1變壓器損失為 UB =

18、U× U/100=3.1×1140/100=35.3V支路中電壓損失 UZ= Kf Pe Lz Rz0×100%/ Ue 2=1×400×0.1×0.346×100%/1.142=10.6V干線中電壓損失Ugy=UY- UZ -UB =117-35.3-10.6=71.1V刮板輸送機干線供電電纜截面確定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×400×0.67×1000/1200×42.5×60.1×0.8=93.7mm2Kf負荷系數(shù),取1Pe電動機額

19、定功率Lz支線電纜實際長度，MUe電網(wǎng)額定電壓，V銅芯電纜的電導率，m/(.mm2),取42.5A電纜截面積, mm2e電動機加強平均效率,取0.8干線選用MYP0.66/1.14. 3×95+1×25 610M電纜支線選用MYP0.66/1.14. 3×70+1×25 100M電纜,另一臺電機支線選用MYP0.66/1.14. 3×70+1×25 50M電纜,2) 按長期允許負荷電流校驗電纜截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=400×0.8×1000/1.732×1200×

20、;0.9×0.8=224.6AIn電流中流過的實際工作電流，APe電纜所帶負荷有功功率之和，KWU電網(wǎng)額定電壓，Vpj電機加權平均效率，0.9COSp加權平均功率，0.8長期允許負荷電流260A224.6A符合要求按起動條件校驗電纜截面3）按起動條件校核電動機最小起動電壓為UQmin=UeKO/Q=12001.2/2.5=790VUe電動機的額定電壓，VKO電動機最小允許起動轉矩與額定轉矩之比值，取1.4Q電動機在額定電壓下的起動轉矩與額定轉矩之比值，取2.5起動時工作機械支路電纜中電壓損失, UZQ=IQLZ IgQ COSQ100003/Az=654×0.6×

21、0.85×1000×1.732/42.5×70×2=97VLZ支線電纜實際長度，KMCOSQ電動機起動時的功率因數(shù)，取0.85Az支線電纜的芯線截面，mm2支線電纜芯線導體的電導率，m/(.mm2),取42.5IQ電動機的實際起動電流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=135×7×790 /1140=654.8AIeQ電動機在額定電壓下的起動電流，AUQmin電動機最小允許起電壓，VUe電動機的額定電壓，V起動時干線電纜中電壓損失UgQ=3IgQLgCOSgQ1000/Ag=1.732×2215×0.61

22、5;0.6×1000/42.5×95=118V式中 干線電纜芯線導體的電導率，m/（mm2）； Lg干線電纜實際長度，km； Ag干線電纜芯線面積，mm2；IgQ干線電纜中實際啟動電流，A； IgQ= (IQ cosQ+Ii cospj) 2+(Iq sinq + Ii cospj)2=(654.8×0.85+469×0.7) 2+(654.8×0.53+ 469×0.714) 2=2215AIi其余負荷電動機正常工作電流之和，A；cospj其余負荷的加權平均功率因數(shù)；cosgq干線電纜在啟動條件下的功率因數(shù)； cosgq=Iq co

23、sQ+Ii cospj IgQ=(654×0.85+580×0.7)/1227=0.78起動時變壓器中電壓損失 Ubq%=Ibq(Ur% cosbq +Ux% sinbq) Ibe=2215×(0.65×0.78+3.95×0.58)/642=9 Ubq=Ube Ubq% , V 100=1140×9/100=102.6V式中 Ibq起動時變壓器的負荷電流，A， Ibe變壓器負荷側額定電流，A， Ube變壓器負荷側額定電壓，V， cosbq起動時變壓器負荷功率因數(shù)。起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ,V校

24、驗條件為 U2e -UqUq min=114097118102.6=822V790V滿足起動要求(三) 11011冒煤工作面020#移動變電站1) 向乳化泵及噴霧泵供電的電纜截面的選取擇變壓器中電壓損失U= （UrCOSpj +UxSinpj）式中變壓器負荷系數(shù)=S/SeS變壓器二次側實際負荷容量之和，KVASe變壓器額定容量，KVA=S/Se=1020/1250=0.92Ur=(Pd/Se×10) =（7400/1250×10）=0.59 Pd變壓器短路損耗，W 查表7400WUx=（Ud）2（ Ur）2=（4.5）2（0.74）2=4.44Ud變壓器額定負荷時阻抗壓降百

25、分數(shù)。查表4.5COSpj變壓器所帶負荷的加權平功率因數(shù) 取0.7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0.92(0.74×0.7+4.44×0.714)=3.4變壓器損失為 UB =U× U/100=3.4×1140/100=39V支路中電壓損失 UZ= Kf Pe Lz Rz0 ×100%/ Ue 2=1×310×0.61×0.346×100%/1.22=45.4V干線中電壓損失Ugy=UY- UZ -UB =117-39-45.4=32.6V乳化泵及清水泵干線供電電纜截面確定A=KfPe L

26、g×103/UeUgye=1×310×0.6×1000/1140×42.5×39.5×0.8=59.2mm2Kf負荷系數(shù),取1Pe電動機額定功率Lz支線電纜實際長度，MUe電網(wǎng)額定電壓，V銅芯電纜的電導率，m/(.mm2),取42.5A電纜截面積, mm2e電動機加強平均效率,取0.8干線選用MYP0.66/1.14. 3×70+1×25 610M電纜支線選用MYP0.66/1.14. 3×70+1×25 50M電纜,按長期允許負荷電流校驗電纜截面In= Pe×1000/Up

27、jCOSpj3=310×0.8×1000/1.732×1140×0.9×0.8=174.5AIn電流中流過的實際工作電流，APe電纜所帶負荷有功功率之和，KWU電網(wǎng)額定電壓，Vpj電機加權平均效率，0.9COSp加權平均功率，0.8長期允許負荷電流260A174.5A符合要求按起動條件校驗電纜截面按起動條件校核電動機最小起動電壓為UQmin=UeKO/Q=12001.4/2.5=790VUe電動機的額定電壓，VKO電動機最小允許起動轉矩與額定轉矩之比值，取1.4Q電動機在額定電壓下的起動轉矩與額定轉矩之比值，取2.5起動時工作機械支路電纜中電壓

28、損失, UZQ=IQLZ IgQ COSQ100003/Az=553×0.05×0.85×1000×1.732/42.5×64.5×2=7.4VLZ支線電纜實際長度，KMCOSQ電動機起動時的功率因數(shù)，取0.85Az支線電纜的芯線截面，mm2支線電纜芯線導體的電導率，m/(.mm2),取42.5IQ電動機的實際起動電流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=120×7×790 /1200=553AIeQ電動機在額定電壓下的起動電流，AUQmin電動機最小允許起電壓，VUe電動機的額定電壓，V起動時干線電纜中電壓損失U

29、gQ=3IgQLgCOSgQ1000/Ag=1.732×0.82×0.61×935.2×1000/42.5×64.5=295V式中 干線電纜芯線導體的電導率，m/（mm2）； Lg干線電纜實際長度，km； Ag干線電纜芯線面積，mm2；IgQ干線電纜中實際啟動電流，A； IgQ= (IQ cosQ+Ii cospj) 2+(Iq sinq + Ii cospj)2=(553×0.85+424×0.7) 2+(553×0.53+ 424×0.714) 2=935.2AIi其余負荷電動機正常工作電流之和，A；

30、cospj其余負荷的加權平均功率因數(shù)；cosgq干線電纜在啟動條件下的功率因數(shù)； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=(553×0.85+424×0.7)/935.2=0.82起動時變壓器中電壓損失 Ubq%=Ibq(Ur% cosbq +Ux% sinbq) Ibe=935.2×(0.74×0.82+3.95×0.58)/784 =3.4 Ubq=Ube Ubq% , V 100=1200×3/100=41V式中 Ibq起動時變壓器的負荷電流，A， Ibe變壓器負荷側額定電流，A， Ube變壓器負荷側額定電壓，V，

31、 cosbq起動時變壓器負荷功率因數(shù)。起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ,V校驗條件為 U2e -UqUq min=12007.4-29541=856V790V滿足起動要求(四) 11011冒煤工作面022#移動變電站1) 向破碎機及轉載機供電的電纜截面的選取擇變壓器中電壓損失U= （UrCOSpj +UxSinpj）式中變壓器負荷系數(shù)=S/SeS變壓器二次側實際負荷容量之和，KVASe變壓器額定容量，KVA=S/Se=1070/1250=0.86Ur=(Pd/Se×10) =（7400/1250×10）=0.6 Pd變壓器短路損耗，W 查表4

32、100WUx=（Ud）2（ Ur）2=（4.5）2（0.6）2=4.5Ud變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)。查表4.5COSpj變壓器所帶負荷的加權平功率因數(shù) 取0.7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0.92(0.74×0.7+4.5×0.714)=3.4變壓器損失為 UB =U× U/100=3.4×1200/100=41V支路中電壓損失 UZ= Kf Pe Lz Rz0 ×100%/ Ue 2=1×270×0.61×0.346×100%/1.22=40V干線中電壓損失Ugy=UY- UZ

33、-UB =117-41-40=36V破碎機及轉載機干線供電電纜截面確定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×270×0.61×1000/1200×42.5×39.5×0.8=64.3mm2Kf負荷系數(shù),取1Pe電動機額定功率Lz支線電纜實際長度，MUe電網(wǎng)額定電壓，V銅芯電纜的電導率，m/(.mm2),取42.5A電纜截面積, mm2e電動機加強平均效率,取0.8干線選用MYP0.66/1.14. 3×70+1×25 643M電纜支線選用MYP0.66/1.14. 3×70+1×

34、;25 50M電纜,2) 按長期允許負荷電流校驗電纜截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=270×1000/1.732×1200×0.9×0.8=180AIn電流中流過的實際工作電流，APe電纜所帶負荷有功功率之和，KWU電網(wǎng)額定電壓，Vpj電機加權平均效率，0.9COSp加權平均功率，0.8長期允許負荷電流260A180A符合要求按起動條件校驗電纜截面3）按起動條件校核電動機最小起動電壓為UQmin=UeKO/Q=12001.2/2.5=790VUe電動機的額定電壓，VKO電動機最小允許起動轉矩與額定轉矩之比值，取1.4Q電動機在額

35、定電壓下的起動轉矩與額定轉矩之比值，取2.5起動時工作機械支路電纜中電壓損失, UZQ=IQLZ IgQ COSQ100003/Az=442.4×0.05×0.85×1000×1.732/42.5×64.5×2=6VLZ支線電纜實際長度，KMCOSQ電動機起動時的功率因數(shù)，取0.85Az支線電纜的芯線截面，mm2支線電纜芯線導體的電導率，m/(.mm2),取42.5IQ電動機的實際起動電流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=112×6×790 /1200=442.4AIeQ電動機在額定電壓下的起動電流，AUQmi

36、n電動機最小允許起電壓，VUe電動機的額定電壓，V起動時干線電纜中電壓損失UgQ=3IgQLgCOSgQ1000/Ag=1.732×0.82×0.61×790.2×1000/42.5×64.5=250V式中 干線電纜芯線導體的電導率，m/（mm2）； Lg干線電纜實際長度，km； Ag干線電纜芯線面積，mm2；IgQ干線電纜中實際啟動電流，A； IgQ= (IQ cosQ+Ii cospj) 2+(Iq sinq + Ii cospj)2=(442.4×0.85+480×0.7) 2+(442.4×0.53+ 48

37、0×0.714) 2=790.2AIi其余負荷電動機正常工作電流之和，A；cospj其余負荷的加權平均功率因數(shù)；cosgq干線電纜在啟動條件下的功率因數(shù)； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=(442.4×0.85+480×0.7)/790.2=0.9起動時變壓器中電壓損失 Ubq%=Ibq(Ur% cosbq +Ux% sinbq) Ibe=784×(0.6×0.9+4.5×0.44)/642=3 Ubq=Ube Ubq% , V 100=1200×3/100=36V式中 Ibq起動時變壓器的負荷電流，A

38、， Ibe變壓器負荷側額定電流，A， Ube變壓器負荷側額定電壓，V， cosbq起動時變壓器負荷功率因數(shù)。起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ,V校驗條件為 U2e -UqUq min=12006-25036=908V790V滿足起動要求（五）11011冒煤機巷電纜截面計算1、11032機巷皮帶運輸機80KW皮帶機干線段初選電纜為MY 3×70+1×25 603米 支線段選用MY 3×35+1×10 20米后段干線初選電纜為MY 3×35+1×16支線電壓損失為 Ue=KfPe Lz×103/U

39、eAze=1×80×20×1000/660×42.5×35×0.9=2.5V Ue支線電壓損失，VKf負荷系數(shù),取1Pe電動機額定功率Lz支線電纜實際長度，MUe電網(wǎng)額定電壓，V銅芯電纜的電導率，m/(.mm2),取42.5Az電纜計算截面積, mm2e電動機加強平均效率,取0.9變壓器電壓損失 U= （UrCOSpj +UxSinpj）式中變壓器負荷系數(shù)=S/SeS變壓器二次側實際負荷容量之和，KVASe變壓器額定容量，KVA=S/Se=380/400=0.95Ur=(Pd/Se×10) =（3000/400×1

40、0）=0.75 Pd變壓器短路損耗，W 查表3000WUx=（Ud）2（ Ur）2=（ 4）2（0.75）2=3.9Ud變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)。查表4COSpj變壓器所帶負荷的加權平功率因數(shù) 取0.7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0.95(0.75×0.7+3.9×0.714)=3.1變壓器損失為 U=U× U/100=3.1×690/100=21VU變壓器二次側額定電壓。VUgy=UYUBUZ=63-4-21=38V Ugy干線電纜中允許電壓損失，VUY允許電壓損失，V 660電壓允許電壓損失為63VUB變壓器電壓損失，V UZ

41、支線電纜中電壓損失，V皮帶機供電電纜截面確定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×80×603×1000/660×42.5×38.48×0.8=55.8mm2Kf負荷系數(shù),取1Pe電動機額定功率Lz支線電纜實際長度，MUe電網(wǎng)額定電壓，V銅芯電纜的電導率，m/(.mm2),取42.5A電纜截面積, mm2e電動機加強平均效率,取0.8干線電線選MY 3×70+1×25 603米即可2）、按長期允許負荷電流校驗電纜截面In= KXPe×1000/UpjCOSpj3=0.7×300

42、×0.7×1000/1.732×660×0.8×0.8=200A長期允許負荷電流215A200A符合要求七、11011冒煤采面高、低壓開關的選擇一）11011冒煤采面低壓開關的選擇1、11011冒煤采面供電電壓為660V，所選開關額定電壓為660V等級；2、開關的額定電流按電氣設備長期工作電流確定；3、低壓饋電開關及分路開關選BKD、QJZ系列；4、控制電動機的開關選用隔爆磁力開關；1）向電機供電的開關選取用QBZ系列起動器；2）需要正反轉控制的設備如調度絞車、回柱絞車選用QBZN系列起動器；3）向照明、信號供電選用千伏級綜保1140/127V

43、；5、各種的繼電保護應符合煤礦安全規(guī)程及行業(yè)相關要求；二）11011冒煤采面高壓開關的選擇1、選擇計算公式及選擇條件1）負荷長期工作電流In= KxPe/COSpj/3×10=2090/ 3×10=120AJ經(jīng)濟電流密度，A/ mm2 查表取2.02）選擇條件UzeUe InIzeUze高壓開關額定電壓，KV Ize高壓開關額定電流，A 2、高壓開關選型根據(jù)計算、選擇條件11011冒煤采面選用BPG52/10型隔爆高壓開關，技術數(shù)據(jù)見表：被保護變壓器容量KVA高壓開關型 號額定電壓KV額定電流A額定開斷電流KA短路容量MVAKBSGZY1250KBSGZY1250BPG52

44、/101020012.550八、低壓電網(wǎng)短路電流和保護的整定一）11011冒煤采面020#移動變電站供電系統(tǒng)中各開關的整定1、按短路電流校驗A、020移變對從移變低壓側至饋電開關的負荷側最遠端所有電纜進行長度折算，共有電纜1根，規(guī)格型號為： 3×95+1×25mm2-610m；對3×95+1×25mm2-600m進行折算，3×95+1×25mm2 電纜折算系數(shù)為0.54，610×0.54=329.4m。查移變短路電流表d1。移變低壓側電壓等級為1140V、移變?nèi)萘繛?250KVA。查表得：=3088 (A)B、020移變對從

45、移變低壓側至饋電開關的負荷側最遠端所有電纜進行長度折算，共有電纜1根，規(guī)格型號分別為： 3×70+1×25mm2-620m； (1)對3×70+1×25mm2-620m進行折算，3×70+1×25mm2 電纜折算系數(shù)為0.73，620×0.73=452.6m。查移變短路電流表d2。移變低壓側電壓等級為1140V、移變?nèi)萘繛?250KVA。查表得：=2375(A)2、020#移動變電站供電系統(tǒng)中各保護整定計算結果開關編號設備名稱開關型號保護方式整定值A兩相短路電流值A短路電流校驗備 注饋電開關KBZ-630電子式1687308

46、83088/1687=1.81.5饋電開關KBZ-400電子式877.723752375/877.7=2.71.5采煤機QJZ-400電子式1712.5乳化泵QJZ-300電子式804噴霧泵QJZ-300電子式442.2二）11011冒煤采面022#移動變電站供電系統(tǒng)中各開關的整定1、按短路電流校驗A、022移變對從移變低壓側至饋電開關的負荷側最遠端所有電纜進行長度折算，共有電纜1根，規(guī)格型號分別為：3×70+1×25mm2-5m 對3×70+1×25mm2-600m進行折算，3×70+1×25mm2 電纜折算系數(shù)為0.73，600&

47、#215;0.73=438m。查移變短路電流表d3。移變低壓側電壓等級為1140V、移變?nèi)萘繛?250KVA。查表得：=2458(A)B、022移變對從移變低壓側至饋電開關的負荷側最遠端所有電纜進行長度折算，共有電纜1根，規(guī)格型號分別為：3×70+1×25mm2-620m 對3×70+1×25mm2-620m進行折算，3×70+1×25mm2 電纜折算系數(shù)為0.73，620×0.73=452.6m。查移變短路電流表d4。移變低壓側電壓等級為1140V、移變?nèi)萘繛?250KVA。查表得：=2375(A)C、022移變對從移變低壓側至饋電開關的負荷側最遠端所有電纜進行長度折算，共有電纜1根，規(guī)格型號分別為：3×70+1×25mm2-15m 對3×70+1×25mm2-15m進行折算，3×70+1×25mm2 電纜折算系數(shù)為0.73，15×0.73=10.95m。查移變短路電流表d5。移變低壓側電壓等級為1140V、移變?nèi)萘繛?250KVA。查表得：=6210(A)2、0