循環(huán)流化床鍋爐靜態(tài)特性

1、第36卷第2期2005年3月鍋爐技術(shù)BOIL ER TECHNOLO GYVol.36,No.2Mar.,2005 收稿日期:20040422作者簡(jiǎn)介:劉鴻(1970,男,東南大學(xué)動(dòng)力系博士生,主要從事電站鍋爐仿真、循環(huán)流化床鍋爐仿真、潔凈煤燃燒等方向的研究。文章編號(hào):CN311508(200502002405循環(huán)流化床鍋爐靜態(tài)特性分析劉鴻,周克毅(東南大學(xué)動(dòng)力系,江蘇南京210096關(guān)鍵詞:循環(huán)流化床;靜態(tài)特性摘要:根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的工作特點(diǎn),結(jié)合已有研究,分析了循環(huán)流化床鍋爐的靜態(tài)特性,為循環(huán)流化床控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、調(diào)試以及穩(wěn)定運(yùn)行提供必要的理論基礎(chǔ)。中圖分類號(hào):T K 229.6+6文獻(xiàn)

2、標(biāo)識(shí)碼:A1前言循環(huán)流化床鍋爐(Circulating Fluidized Bed Boiler 簡(jiǎn)稱CFBB 具有燃料適應(yīng)性廣、燃燒效率高、負(fù)荷調(diào)節(jié)性能好、SO x 和NO x 排放量低等優(yōu)點(diǎn),正日益顯示出旺盛的生命力。循環(huán)流化床鍋爐的燃燒過(guò)程十分復(fù)雜,燃燒受到多種因素的影響。循環(huán)流化床鍋爐是一個(gè)多參數(shù)、非線性、時(shí)變及多變量緊密耦合的復(fù)雜系統(tǒng),使得其自動(dòng)控制比一般鍋爐更加復(fù)雜和困難。對(duì)循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行特性的分析與研究,弄清楚這些變量間的相互關(guān)系,深入了解燃燒系統(tǒng)的特性,對(duì)循環(huán)流化床鍋爐自動(dòng)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、調(diào)試以及可靠運(yùn)行都至關(guān)重要。目前大型循環(huán)流化床鍋爐在國(guó)內(nèi)的應(yīng)用不是很多,對(duì)循環(huán)流化床鍋

3、爐特性的研究也比較缺乏?？紤]到大型循環(huán)流化床鍋爐一般不在密相區(qū)設(shè)置受熱面,所以本文重點(diǎn)分析密相區(qū)無(wú)受熱面循環(huán)流化床鍋爐的靜態(tài)特性。2燃料量變動(dòng)對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響當(dāng)送入爐膛的燃料量變動(dòng)時(shí),爐膛內(nèi)的溫度和爐膛出口燃燒產(chǎn)物的溫度亦將改變。當(dāng)燃料量變化不大時(shí),爐膛出口煙溫T c 的變化可由以下兩式作定性分析:T c =1000B h (T b -T w +F (T 4b -T 4w T 2b12(1B j =A V Ch (T b -T w +F (T 4b -T 4w T b -1000B h (T b -T w +F (T 4b -T 4w T 2b(2式中:A 傳熱面積;B 燃料量;T b 稀相區(qū)

4、進(jìn)口折算煙溫;T w 水冷壁壁溫;B j 計(jì)算燃料消耗量;V C 爐膛燃燒產(chǎn)物的平均熱容,有V C=(Q l -I l /(T b -T c ;×10-8W/(m 2K 4。為簡(jiǎn)化起見(jiàn),令:1eff +1w-1=F ,C =,1a d +m =B 考慮到流化床中95%以上為灼熱惰性灰渣,可燃物含量在5%以下。即使是燃用高灰分的燃料,每秒新加入的煤粒也還遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于灼熱床料的1%。因而當(dāng)給煤量出現(xiàn)較小變化而其它輸入量不變時(shí),可認(rèn)為固體顆粒循環(huán)量不變。事實(shí)上在固體顆粒循環(huán)量不變時(shí)循環(huán)流化床中表觀流化速度的提高會(huì)增大氣體對(duì)流傳熱,但同時(shí)會(huì)使顆粒對(duì)流傳熱減少,而后者的減小一般略微大于前者,因而當(dāng)

5、外部條件變化不大時(shí)可以近似認(rèn)為對(duì)流傳熱是不變的。所以以上方程組中在給煤量出現(xiàn)較小變化時(shí),除了Tb 、Tc 、B 、B j 外,其它參數(shù)是物性參數(shù),故而可認(rèn)為近似等于常數(shù)。分別就式(1和(2對(duì)T b 求導(dǎo),有第2期劉鴻,等:循環(huán)流化床鍋爐靜態(tài)特性分析Tc=1000B12h(2T w-T b+2F(T4b+T4w2h(T b-T w+F(T4b-T4w121T2b(3Bj=AV Ch +4F T3bT b-1000Bh(T b-T w+F(T4b-T4wT2b+h(T b-T w+F(T4b-T4w1-Tc(4在上式中T b總是大于T w,同時(shí)h(2T w-T b又總<2F(T4b+T4w,

6、所以Tc總是>0的。另外T b總是>1000Bh(T b-T w+F(T4b-T4wT2b=T c,而T c總是<1,即Bj總是>0。這樣可以得到d T c/ d B j>0。也就是當(dāng)燃料量增加時(shí),爐膛出口溫度T c會(huì)增加。單位燃料量在爐內(nèi)的放熱量為1Q d=Q l-Il(5式中:Il爐膛出口煙氣焓。當(dāng)燃料量增加時(shí),出口煙溫增加,因而出口煙焓Il也增大,因隨單位燃料進(jìn)入爐內(nèi)的熱量基本不變,由上式可知單位燃料量在爐內(nèi)的放熱Q d減少了。對(duì)循環(huán)流化床鍋爐來(lái)說(shuō),由于稀相區(qū)出口煙氣的含灰量比煤粉爐高得多,相應(yīng)的燃燒產(chǎn)物的比熱也要大得多,因此再增加燃料量時(shí),燃燒產(chǎn)物的進(jìn)口折

7、算溫度的增加不大。因而吸熱量的增加不可能大于燃料量增加所帶入的熱量。這表明循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)傳熱特性是輻射特性。相對(duì)煤粉爐而言,由于循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)傳熱中對(duì)流傳熱占了很大份額,受對(duì)流特性的影響,所以其爐內(nèi)輻射傳熱特性沒(méi)有煤粉爐那么強(qiáng),再加上燃燒產(chǎn)物的進(jìn)口折算溫度的增加不大,因此單位燃燒料量在爐內(nèi)的放熱減少份額與煤粉爐相比很小。煤種的變化主要是指發(fā)熱量和灰分、揮發(fā)分的變化,循環(huán)流化床燃燒技術(shù)就整體而言具有廣泛的煤種適應(yīng)性,但對(duì)給定的鍋爐來(lái)說(shuō),并不能燃用所有的煤種。當(dāng)燃料發(fā)熱量改變時(shí),密相區(qū)燃燒份額和床溫會(huì)受影響。這又會(huì)影響到燃燒、傳熱、熱負(fù)荷以及排放量?？偟膩?lái)說(shuō),與煤粉爐相同,在鍋爐的適應(yīng)能力

8、范圍內(nèi)高揮發(fā)分的煤比低揮發(fā)分的煤燃燒效率更高1,2,5。顆粒與水冷壁之間的傳熱系數(shù)可用下式表示:h w=k gd p(6式中:顆粒與水冷壁間氣體層的厚度;k g爐內(nèi)氣體傳熱系數(shù);d p平均顆粒直徑。在給料粒度偏離設(shè)計(jì)值時(shí)會(huì)出現(xiàn)以下2種情況。當(dāng)給料粒度比較大時(shí),由于顆粒傳熱是循環(huán)流化床中很大的一項(xiàng),從(6式可以看出隨著顆粒直徑的增大顆粒與水冷壁之間的傳熱系數(shù)會(huì)減小;而在給料粒度較大時(shí),飛出床層的顆粒量會(huì)減少,從而使得鍋爐無(wú)法維持正常返料量,造成鍋爐偏離正常工作狀態(tài)。同時(shí),大顆粒往往難以正常流化,從而沉積在密相區(qū)下部,這通常是造成結(jié)焦的主要原因。在給料粒度比較小時(shí),由于在給煤口附近是煤的揮發(fā)分首先

9、析出和燃燒,消耗了大量的氧氣,在給煤口附近形成缺氧區(qū),使得細(xì)顆粒因缺氧而無(wú)法燃燒。在穿過(guò)床層進(jìn)入稀相區(qū)后又會(huì)被氣流高速帶出,其結(jié)果是固體不完全燃燒損失增大,燃料中的細(xì)顆粒組分越多,該項(xiàng)損失也越大8。當(dāng)燃料中水分過(guò)大時(shí)會(huì)出現(xiàn)燃料粘結(jié)的現(xiàn)象,這會(huì)導(dǎo)致給煤不暢,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)菇o料機(jī)堵塞。由于水的汽化潛熱是鍋爐無(wú)法利用的,在水分增大時(shí),鍋爐的排煙損失會(huì)增加。水的汽化潛熱很大,所以在燃用高水分燃料時(shí),密相區(qū)溫度將出現(xiàn)很大下降34。但適量的水分對(duì)燃燒有利,這是因?yàn)樗钟欣趽]發(fā)分的析出和焦炭的燃燒。所以,燃料水分的多少應(yīng)綜合考慮。3過(guò)量空氣系數(shù)變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響現(xiàn)有的研究表明,在一定范圍內(nèi),提高過(guò)量變空

10、氣系數(shù)可改善燃燒效率,因?yàn)槿紵齾^(qū)域氧濃度的提高增加了燃燒速率。但當(dāng)過(guò)量變空氣系數(shù)超過(guò)1.15后繼續(xù)增加時(shí),燃燒效率幾乎不變。當(dāng)過(guò)量空氣系數(shù)很大時(shí),將導(dǎo)致床溫降低,CO濃度上升,燃燒效率下降。一次風(fēng)從密相區(qū)布風(fēng)板進(jìn)入爐內(nèi),一次風(fēng)的下限應(yīng)保證充分流化,并滿足密相區(qū)燃料燃燒的需要,以產(chǎn)生足夠的熱量來(lái)維持床層溫度。流化床的密相區(qū)內(nèi)顆粒濃度大、相互頻繁碰撞,使得碳粒外層包覆的灰不斷被剝落,這使得碳和氧更易于接觸并發(fā)生反應(yīng)。由于鍋爐是連52鍋爐技術(shù)第36卷續(xù)補(bǔ)充燃料的,固而燃燒反應(yīng)可認(rèn)為是均相反應(yīng)。根據(jù)質(zhì)量作用定律,在這種情況下反應(yīng)速度主要取決于反應(yīng)物的濃度。由于碳濃度基本不變,所以主要由氧濃度決定反應(yīng)速

11、度。因此,隨著一次風(fēng)率的增加,氧濃度增加,燃燒效率也相應(yīng)增大。但一次風(fēng)率過(guò)大這會(huì)造成燃燒產(chǎn)物中NO x含量增加,所以一次風(fēng)率不宜過(guò)大。二次風(fēng)從密相區(qū)和稀相區(qū)交界處送入爐內(nèi),以保證密相區(qū)未燃燒的燃料完全燃燒。對(duì)循環(huán)流化床來(lái)說(shuō),分段燃燒的主要意義在于降低氣體污染物的排放,隨著二次風(fēng)率的增加,循環(huán)流化床的燃燒效率通常會(huì)下降。這是因?yàn)橄∠鄥^(qū)不像密相區(qū)那樣充滿惰性、灼熱的顆粒在加熱碳粒的同時(shí)并不與碳爭(zhēng)奪氧,在稀相區(qū)也不會(huì)發(fā)生像密相區(qū)那樣顆粒相互頻繁碰撞,使得碳粒外層包覆的灰不斷被剝落的現(xiàn)象,反而會(huì)出現(xiàn)小顆粒團(tuán)聚成大顆粒的現(xiàn)象,這使得氧必須穿透碳粒外層的灰才能與碳發(fā)生反應(yīng)。因而,提高氧的濃度并不會(huì)使反應(yīng)速

12、度加快,反而由于二次風(fēng)溫度較低(相對(duì)爐膛而使?fàn)t膛溫度降低。由燃燒學(xué)知道,化學(xué)反應(yīng)速度與反應(yīng)物濃度及反應(yīng)溫度成正比(在流化床中可以不考慮吸熱的可逆反應(yīng),由于反應(yīng)溫度降低而反應(yīng)物濃度基本不變,所以反應(yīng)速度降低。同時(shí)二次風(fēng)率高,則一次風(fēng)率低,燃料的反應(yīng)時(shí)間變短,從而影響燃燒效率。但燃料的揮發(fā)分越高,則二次風(fēng)所帶來(lái)的影響也越小。雖然提高二次風(fēng)率會(huì)導(dǎo)致飛灰含碳量上升,但同時(shí)也會(huì)減少燃燒產(chǎn)物中NO x的產(chǎn)生,所以考慮到環(huán)保方面的問(wèn)題還是必須保證有一定的二次風(fēng)率。4循環(huán)倍率變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響循環(huán)流化床可以讓未燃盡細(xì)顆粒循環(huán)進(jìn)入爐內(nèi)燃燒從而極大地提高了燃燒效率。一般說(shuō)來(lái),循環(huán)流化床的燃燒效率隨循環(huán)倍率的增加

13、而增加,在進(jìn)行爐內(nèi)脫硫時(shí),在鈣硫比不變時(shí),脫硫效率也是隨循環(huán)倍率的增加而增加,這通常在循環(huán)倍率較低時(shí)表現(xiàn)得很明顯。對(duì)循環(huán)流化床鍋爐來(lái)說(shuō),不是循環(huán)倍率越大鍋爐的整體效率越高,隨著循環(huán)倍率的增加鍋爐受熱面的磨損和風(fēng)機(jī)電耗也相應(yīng)增大,而且基本與循環(huán)倍率成正比關(guān)系。在循環(huán)流化床中,爐膛與傳熱面之間的傳熱一般認(rèn)為由3部分組成,分別為:顆粒對(duì)流傳熱,氣體對(duì)流傳熱,輻射傳熱。隨著循環(huán)倍率的提高,鍋爐稀相區(qū)的顆粒濃度也越大,顆粒對(duì)流傳熱和輻射傳熱也就越強(qiáng),整體的傳熱系數(shù)就越大。這樣鍋爐所需的傳熱面積就會(huì)少很多,可以減少鍋爐的金屬耗量。目前國(guó)內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐的循環(huán)倍率一般取在10左右,國(guó)外循環(huán)流化床鍋爐在發(fā)展的

14、初期循環(huán)倍率一般選取得很高,可達(dá)90以上,現(xiàn)在的趨勢(shì)是向循環(huán)倍率較低的方向發(fā)展24。從以上可知,循環(huán)倍率的提高對(duì)鍋爐正反兩方面都有影響,應(yīng)綜合考慮各種因素來(lái)確定循環(huán)倍率。5控制燃燒污染物排放對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響從1995年起我國(guó)的產(chǎn)煤量就一直是世界第1位。在我國(guó)煤炭?jī)?chǔ)量中含硫在2%以上的高硫煤占20%左右,而且越往深部開(kāi)采,高硫煤會(huì)更多。我國(guó)大氣污染為煙煤型污染,而且主要由煤燃燒產(chǎn)生的SO2造成的。目前我國(guó)電力供應(yīng)主要依靠火電,在2003年再次出現(xiàn)電力供應(yīng)不足的情況下,由于火電建設(shè)周期較別的發(fā)電設(shè)施要短,所以在短時(shí)間內(nèi),我國(guó)電力供應(yīng)仍將主要依靠火電。隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,對(duì)電力的需求也會(huì)越來(lái)越大,這

15、意味著SO2的排放量將會(huì)更多,對(duì)環(huán)境的污染會(huì)更嚴(yán)重。酸雨主要是大氣層中的SO2在高空中為雨雪沖刷、溶解,雨就變成了酸雨。我國(guó)長(zhǎng)江以南,包括江蘇、上海、浙江、福建、江西、湖北、湖南、廣東、廣西、海南、貴州、四川、重慶、云南等省市大部分地區(qū)為穩(wěn)定的酸雨區(qū),我國(guó)的經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)地區(qū)幾乎都在酸雨區(qū)內(nèi)。酸雨會(huì)使森林退化,湖泊酸化,魚(yú)類死亡,水生生物種群減少,農(nóng)田土壤酸化、貧瘠,有毒重金屬污染增強(qiáng),糧食、蔬菜、瓜果大面積減產(chǎn),使建筑物和橋梁損壞,文物面目皆非,給我國(guó)的經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實(shí)施帶來(lái)巨大的危害,因而控制SO2的排放是當(dāng)前迫切需要解決的問(wèn)題。目前火電廠廣泛應(yīng)用煤粉爐,難以在燃燒過(guò)程中有效控制SO2的生

16、成量,但循環(huán)流化床可以直接通過(guò)在燃燒過(guò)程中添加石灰石(CaCO3或白云石(CaCO3MgCO3,使燃燒反應(yīng)和固硫反應(yīng)同時(shí)進(jìn)行,這樣就可以經(jīng)濟(jì)、有效地固定燃料中的硫,使其不會(huì)生成危害環(huán)境的SO2。循環(huán)流化床燃燒過(guò)程脫硫通常用石灰石作為脫硫劑,一般說(shuō)來(lái)Ca/S比越大,脫硫效果越好。但石灰石對(duì)NO x的生成有催化作用,所以Ca/S比62第2期劉鴻,等:循環(huán)流化床鍋爐靜態(tài)特性分析不宜選得過(guò)高,現(xiàn)在一般取在1.52.5之間。石灰石與SO2的反應(yīng)關(guān)系式一般用下式表示:ln(C0/C-1=ln6K s M/(p d p Q-K d t(7式中:C0表示SO2的進(jìn)口濃度;C表示SO2的出口濃度;K s反應(yīng)常數(shù)

17、;M表示石灰石顆粒的爐內(nèi)質(zhì)量;p表示石灰石顆粒的密度;d p表示石灰石顆粒的平均直徑;Q氣體的體積流率;K d石灰石顆粒鈍化系數(shù);t反應(yīng)時(shí)間。式(7中的反應(yīng)常數(shù)K s與氣體的表觀流化速度、反應(yīng)面積、反應(yīng)溫度、鈣硫比等有關(guān),一般說(shuō)來(lái)表觀流化速度、反應(yīng)面積、鈣硫比越大則K s越大。石灰石顆粒鈍化系數(shù)K d是隨顆粒直徑、表觀流化速度的增大而增大的7。由于石灰石和SO2的反應(yīng)產(chǎn)物CaSO4的體積要比石灰石的體積大很多,所以隨著反應(yīng)的進(jìn)行CaSO4會(huì)逐漸把石灰石的表面和石灰石分解放出CO2后形成的孔隙堵塞。在減小送入爐內(nèi)石灰石顆粒時(shí)可以加大其反應(yīng)的比表面積,從而提高脫硫劑的利用率。但當(dāng)顆粒過(guò)小時(shí)帶出量增

18、大使得脫硫劑的利用率降低。增加床層高度在一定程度上可使反應(yīng)的停留時(shí)間增加,但過(guò)高的床層會(huì)增加床層的阻力使得運(yùn)行電耗增加。所以具體的顆粒大小可以綜合流化速度及床層高度來(lái)確定。鍋爐燃燒生成的NO x通常分為燃料型NO x 和溫度型NO x。溫度型NO x是指在高溫下空氣中的氮氧化產(chǎn)生的氮氧化物,循環(huán)流化床由于燃燒溫度低,所以基本無(wú)溫度型NO x產(chǎn)生。燃料型NO x是指燃料中的氮,在燃燒過(guò)程中氧化生成的氮氧化物。燃料型NO x具有中溫生成特性,受溫度的影響很小,其生成量主要受限于燃料中的氮含量和是否有充足的氧量。循環(huán)流化床的最佳床溫一般是850。降低床溫會(huì)減少NO的生成量,但N2O和SO2的排放量會(huì)

19、增加。如果床溫過(guò)低會(huì)導(dǎo)致固體、氣體不完全燃燒損失急劇增大。減少過(guò)量空氣系數(shù)可降低NO和N2O的生成量,但同時(shí)降低燃燒效率和脫硫效率。在床溫固定和過(guò)量空氣系數(shù)不變的情況下,改變二次風(fēng)量對(duì)于控制NO x生成量并無(wú)顯著效果,這種現(xiàn)象與循環(huán)流化床的稀相區(qū)依然有很大的燃燒份額有關(guān)。一般情況下,當(dāng)減少某種污染物生成量時(shí)會(huì)導(dǎo)致增加其它的污染物的生成量。但通過(guò)適當(dāng)提高床溫(由850提高到870和二次風(fēng)從稀相區(qū)上部送入爐膛可有效減少NO x的生成量,但會(huì)使鍋爐的效率降低6。6結(jié)論從以上可以看到,循環(huán)流化床鍋爐的靜態(tài)特性與電廠中廣泛應(yīng)用的煤粉爐有著明顯地差異。(1送入爐膛的燃料量變動(dòng)時(shí),循環(huán)流化床鍋爐是微輻射特性

20、,而煤粉爐是輻射特性。(2給料粒度變化時(shí)對(duì)循環(huán)流化床的燃燒有很大影響,在給料粒度偏大時(shí),通常會(huì)造成鍋爐偏離正常工作狀態(tài),造成結(jié)焦,在給料粒度比較小時(shí),使得細(xì)顆粒被快速帶出爐膛而無(wú)法充分燃燒,使得固體不完全燃燒損失增大。而對(duì)煤粉爐來(lái)說(shuō),由于對(duì)破碎的要求很高,給料粒度基本是不變化的。(3二次風(fēng)率的提高會(huì)使循環(huán)流化床鍋爐的效率降低,而煤粉爐則不會(huì)出現(xiàn)這種情況。(4循環(huán)流化床鍋爐可以通過(guò)添加石灰石和分級(jí)燃燒等在燃燒過(guò)程中實(shí)現(xiàn)對(duì)燃燒產(chǎn)物中SO2、NO x排放的控制,而煤粉爐只能通過(guò)附加設(shè)備來(lái)脫硫。參考文獻(xiàn):1范從振.鍋爐原理M.武漢:水利電力出版社,1986.2劉德昌.流化床燃燒技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用M.北京:

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23、72鍋爐技術(shù)第36卷8B.V.Reddy.Fundamental heat transfer mechanism be2tween bed2to2membrane water2walls in circulating fluidized bed combustorsJ.International Journal of Energy Re2 search,2003,27:813-824.The S t a t i c S t a t e Chara c t eris t i c s of Circ ula t i ng Fl ui diz e d B e d B oil e rL IU Hong

24、,ZHOU Ke2yi(South East University,Nanjing210096,ChinaKe y w ords:Circulating Fluidized Bed;static characteristicsAbs t rac t:This article is based upon t he characteristic of Fluidized Bed Boiler and combined wit h p revious st udy analyzed t he static characteristics of Circulating Fluidized Bed Bo

25、iler, And use t his characteristics for t he design,debug and stabilization operation of Fluidized Bed Boilers corral system.(上接第8頁(yè)算方法建立了余熱鍋爐汽水系統(tǒng)中比較精細(xì)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型,并編制了相應(yīng)程序。同時(shí)重點(diǎn)闡述了序貫?zāi)K算法中迭代判據(jù)的選擇以及迭代過(guò)程中一些中間變量的賦值問(wèn)題。從對(duì)某一余熱鍋爐的實(shí)例模擬,可以看出該模型可用于聯(lián)合循環(huán)電站性能分析、運(yùn)行優(yōu)化、故障診斷等方面。本文的研究結(jié)果為下一步研究燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)、整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)(IGCC及其它復(fù)雜熱力系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性提供了理論依據(jù)。參考文獻(xiàn):1呂崇德,任挺進(jìn).大型火電機(jī)組系統(tǒng)仿真與建模M.北京:清華大學(xué)出版社,2002.J.工程熱物理學(xué)報(bào),2002,23(5.3章臣樾.鍋爐動(dòng)態(tài)特性及其數(shù)學(xué)模型M.北京:水利電力出版社,1987.4陳敏,王逸仁.H G-220/100-10YM鍋爐動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型及仿真J.電站系統(tǒng)工程,1999,15(5.字